| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 101 | 稀土磁铁的加工方法 | CN201910120894.0 | 2019-02-18 | CN110176349B | 2021-06-01 | 增田健; 坪仓多惠子; 宫坂宽; 畠山丰; 黑嶋敏浩 |
| 稀土磁铁的加工方法具备：对R‑T‑B系稀土磁铁照射激光进行加工的工序；和在上述加工后对上述磁铁进行热处理的工序。热处理具备：将磁铁的温度设为400℃以下的A工序；在A工序之后，将磁铁在400℃以上且700℃以下的范围内的温度T1下保持规定时间的B工序；以及在B工序之后，将磁铁的温度设为低于400℃的C工序。在A工序与B工序之间不使磁铁的温度达到超过700℃。在B工序与C工序之间不使磁铁的温度达到超过700℃。在上述C工序之后不具有将上述磁铁设为超过700℃的温度的工序。 | ||||||
| 102 | 一种工模具钢热处理方法 | CN202110011559.4 | 2021-01-06 | CN112853065A | 2021-05-28 | 周雪峰; 李昱霖; 夏晟; 涂益友; 方峰; 蒋建清 |
| 本发明公开了一种工模具钢热处理方法，包括如下步骤：将工模具钢加热到1150～1200℃保温后急冷至室温，进行一次碳化物固溶；将一次固溶所得工模具钢在850～950℃的高温段和600～700℃的中温段循环加热和冷却；将循环热处理后的工模具钢加热至950～1050℃、保温后急冷到室温，进行二次碳化物固溶；将二次固溶工模具钢加热到250～350℃保温后空冷，使奥氏体稳定化；将稳定化处理后的工模具钢加热到525～575℃回火处理。本发明的热处理方通过上述多个关联步骤共同作用，最终同时实现了工模具钢高硬度和良好的韧性，满足了高端工模具产品的硬度‑韧性匹配要求。 | ||||||
| 103 | 一种55Ni40Cr3Al轴承钢的锻造及热处理方法 | CN202011590483.7 | 2020-12-29 | CN112828236A | 2021-05-25 | 吕达; 韩彦光; 张雲飞; 赵英利; 崔毅; 任帅; 嵇爽 |
| 本发明公开了一种55Ni40Cr3Al轴承钢的锻造及热处理方法，其包括锻前热处理、锻造、固溶处理和时效处理工序；所述锻前热处理工序：将钢锭加热到600±20℃，保温；再随炉升温至950±20℃，保温；最后空冷；所述锻造工序：所述钢锭先在1050℃～1150℃进行制坯，再在950℃～1050℃进行终锻成形，得到锻件；所述固溶处理工序：所述锻件加热到1180～1200℃，保温；最后空冷；所述时效处理工序：所述锻件在550～570℃进行保温，最后空冷。本方法所得55Ni40Cr3Al钢锻件检测室温拉伸性能，其抗拉强度为1050～1150MPa、断后伸长率为20％～26％、断面收缩率为44％～52％、硬度HRC为58～61。 | ||||||
| 104 | 一种充分固溶和充分始于低温交变时效热处理方法 | CN202011428104.4 | 2020-12-07 | CN112795749A | 2021-05-14 | 李志广; 李晓霞; 王晓霞; 安文忠; 雷亚新; 张建颖 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分始于低温交变时效热处理方法。所述方法包括：充分固溶热处理过程以及充分始于低温交变时效热处理过程。本发明的方案可解决奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 105 | 一种充分固溶和充分始于低温多次交变时效热处理方法 | CN202011427686.4 | 2020-12-07 | CN112795748A | 2021-05-14 | 李志广; 刘继林; 高勇; 杨俊伟; 孔冰; 李全平 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分始于低温多次交变时效热处理方法。所述方法包括：充分固溶热处理过程以及充分始于低温多次交变时效热处理过程。本发明的方案可解决主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 106 | 一种充分固溶和充分多次升温变温时效复合热处理方法 | CN202011427598.4 | 2020-12-07 | CN112795746A | 2021-05-14 | 李志广; 李全平; 李荣军; 李姝颖; 李二红; 李晓霞 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分多次升温变温时效复合热处理方法，所述方法包括：进行充分固溶热处理过程以及进行充分多次升温变温时效热处理过程。本发明的方案可解决现有传统主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 107 | 一种临界固溶和临界升温降温时效热处理方法 | CN202011432737.2 | 2020-12-07 | CN112779397A | 2021-05-11 | 李志广; 刘继强; 王东军; 孔冰; 谢华; 冯文静 |
| 本发明提供一种临界固溶和临界升温降温时效热处理方法，包括：临界固溶热处理过程、临界升温时效热处理过程和临界降温时效热处理过程。本发明的方案具有技术可行性、工艺适应性、质量可靠性、经济合理性、使用安全性，可有效扬长避短了奥氏体不锈钢传统主流热处理方法的优缺点，从根本上解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题，尤其适用于奥氏体不锈钢在钢厂和制造厂所涉及的冶炼、轧钢、锻造和热处理等热加工工程技术领域。 | ||||||
| 108 | 一种充分固溶和充分降温时效热处理方法 | CN202011428093.X | 2020-12-07 | CN112725592A | 2021-04-30 | 李志广; 孔冰; 杨文影; 李姝颖; 秦新锋; 李全平 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分降温时效热处理方法，包括：充分固溶热处理过程以及充分降温时效热处理过程。本发明的方案可以解决主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 109 | 一种快速固溶和快速多次降温变温时效热处理方法 | CN202011427485.4 | 2020-12-07 | CN112725591A | 2021-04-30 | 李志广; 杨俊伟; 殷彬栋; 安文忠; 李全平; 孔冰 |
| 本发明提供一种快速固溶和快速多次降温变温时效热处理方法，包括：快速固溶热处理过程以及快速多次降温变温时效热处理过程。本发明的方案可以解决奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高三差五低”特有热处理技术难题。 | ||||||
| 110 | 一种弹簧钢低变形的制造方法 | CN202011501467.6 | 2020-12-18 | CN112725590A | 2021-04-30 | 杨伟民 |
| 本发明公开了一种弹簧钢低变形的制造方法，包括以下步骤：(1)准备弹簧钢零件；(2)奥氏体化，将弹簧钢零件水平放置在高温网带炉内进行奥氏体化，加热温度为800～830℃，加热时间为15～30分钟，使弹簧钢零件内外温度一致；(3)等温盐浴，将奥氏体化后的弹簧钢零件置于盐槽中进行等温盐浴处理，盐浴温度为220～250℃，时间为30～50分钟；(4)回火，用夹具将弹簧钢零件夹紧置于回火炉内回火，回火温度为240～260℃，保温时间为120～240分钟；(5)在空气中冷却后检验。本发明提供的弹簧钢低变形的制造方法，对薄壁、大尺寸弹簧钢零件进行热处理，满足生产需求。 | ||||||
| 111 | 一种充分固溶和充分始于高温多次变温交变时效热处理方法 | CN202011439735.6 | 2020-12-07 | CN112725589A | 2021-04-30 | 李志广; 赵伟; 吴鑫; 孔冰; 李晓霞; 孙柱 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分始于高温多次变温交变时效热处理方法，包括：充分固溶热处理过程以及充分始于高温多次变温交变时效热处理过程。本发明的方案可解决奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 112 | 一种充分固溶和充分始于高温交变时效热处理方法 | CN202011427566.4 | 2020-12-07 | CN112725584A | 2021-04-30 | 李志广; 雷亚新; 郭巨寿; 刘继强; 王俭; 孔冰 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分始于高温交变时效热处理方法，包括：充分固溶热处理过程以及充分始于高温交变时效热处理过程。本发明的方案可解决奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 113 | 一种临界固溶和临界始于低温变温交变时效热处理方法 | CN202011427496.2 | 2020-12-07 | CN112725581A | 2021-04-30 | 李志广; 杨文影; 范玉树; 吴鑫; 马强; 孔冰 |
| 本发明提供一种临界固溶和临界始于低温变温交变时效热处理方法，包括：临界固溶热处理过程和临界始于低温变温交变时效热处理过程。本发明的方案具有技术可行性、工艺适应性、质量可靠性、经济合理性、使用安全性，可有效扬长避短了奥氏体不锈钢传统主流热处理方法的优缺点，从根本上解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低、与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题，尤其适用于奥氏体不锈钢在钢厂和制造厂所涉及的冶炼、轧钢、锻造和热处理等热加工工程技术领域。 | ||||||
| 114 | 一种铝合金轮毂成型设备及其工作方法 | CN202110348419.6 | 2021-03-31 | CN112719070A | 2021-04-30 | 贾敏栓; 李凯; 胡伟伟; 左玉海; 卢阳; 张良松 |
| 本发明涉及一种铝合金轮毂成型设备及其工作方法，此种铝合金轮毂成型设备包括旋压机、第一机械手、冲孔机、翻转平台、固熔炉、第二机械手、淬水池、时效炉和冷却池；以及固熔炉的入料口处设置第一光电检测开关，固熔炉的出料口处设置第二光电检测开关；时效炉的入料口处设置第三光电检测开关，时效炉的出料口处设置有第四光电检测开关；本发明的此种铝合金轮毂成型设备，通过旋压机、第一机械手、冲孔机、翻转平台、固熔炉、第二机械手、淬水池、时效炉和冷却池，实现轮毂的加工，借助第一光电检测开关、第二光电检测开关、第三光电检测开关和第四光电检测开关，促使第一机械手、第二机械手带动固熔炉、时效炉的热处理的自动化进行，加工效率高。 | ||||||
| 115 | 一种锻件的制造方法及工艺 | CN202110012201.3 | 2021-01-06 | CN112708735A | 2021-04-27 | 刘锋华 |
| 本发明公开了一种锻件的制造方法及工艺，首先将钢锭加热至400～700°C，然后以50～90°C/h的加热速度加热到950～1000°C，保温3～8小时，再以50～100°C/h的加热速度加热到1200～300°C，保温14～16小时，然后加热的钢锭进行预压处理，然后将预压处理的钢锭放入锻造机中锻造成长方体形状，然后将长方体形状的钢锭同一个侧面上的两条宽和两条高倒棱，然后将倒棱后的钢锭的倒棱部分纵向拔长，拔长面为正方形。通过采用本发明设计的制造方法，能够有效地控制锻件内部质量及外表面质量，尤其适用于大规格耐热钢的制造，而且通过采用本发明设计的制造方法得到的锻件对锻件质量的提升效果非常显著，而且能够连续稳定运行。 | ||||||
| 116 | 一种风力发电电机轴锻造工艺 | CN202011575062.7 | 2020-12-28 | CN112705667A | 2021-04-27 | 蒋小华 |
| 本发明涉及电机轴的锻造技术领域，且公开了一种风力发电电机轴锻造工艺，其特征在于，该工艺是由以下步骤组成：S1、选择胚料，然后将胚料进行均匀加热处理；S2、将保温处理的胚料放入锻造模具中，进行第一次锻造；S3、把第一次锻件进行均匀加热处理；S4、进行第二次锻造；S5、把第二次锻件放入加热炉固溶处理，对第二次锻件进行拔长变形量控制在14％～35％；S6、将S5中处理过后送入1200°C然后进行加热炉固溶处理，将第二次锻件进行拔长。该一种风力发电电机轴锻造工艺，保证在对发电电机轴进行锻造的过程中避免直接利用火焰对胚料进行加热处理，加温温度便于进行控制处理，在快速加热的过程中不会产生热量不均匀的现象。 | ||||||
| 117 | 一种快速固溶和快速始于高温多次变温交变时效热处理方法 | CN202011428164.6 | 2020-12-07 | CN112695174A | 2021-04-23 | 李志广; 张建颖; 张树利; 吉海叶; 冯文静; 李全平 |
| 本发明提供一种快速固溶和快速始于高温多次变温交变时效热处理方法，包括：快速固溶热处理过程以及快速始于高温多次变温交变时效热处理过程。本发明的方案可解决主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低、一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 118 | 临界固溶和临界始于高温变温交变时效与退火热处理方法 | CN202011428103.X | 2020-12-07 | CN112695172A | 2021-04-23 | 李志广; 马强; 王安俊; 冯文静; 李晓霞; 孔冰 |
| 本发明提供一种临界固溶和临界始于高温变温交变时效与退火热处理方法，包括：临界固溶热处理过程和临界始于高温变温交变时效与退火热过程。本发明的方案具有技术可行性、工艺适应性、质量可靠性、经济合理性、使用安全性，可有效扬长避短了奥氏体不锈钢传统主流热处理方法的优缺点，从根本上解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题，尤其适用于奥氏体不锈钢在钢厂和制造厂所涉及的冶炼、轧钢、锻造和热处理等热加工工程技术领域。 | ||||||
| 119 | 一种充分固溶和充分多次降温变温时效复合热处理方法 | CN202011427630.9 | 2020-12-07 | CN112695166A | 2021-04-23 | 李志广; 钟国栋; 李二红; 李全平; 孙柱; 侯廷 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分多次降温变温时效复合热处理方法，包括：充分固溶热处理过程以及充分多次降温变温时效热处理过程。本发明的方案可以解决主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 120 | 一种临界固溶和临界始于低温多次交变时效热处理方法 | CN202011427486.9 | 2020-12-07 | CN112695161A | 2021-04-23 | 李志广; 李二红; 张树利; 李全平; 刘彦新; 王志斌 |
| 本发明提供一种临界固溶和临界始于低温多次交变时效热处理方法，包括：临界固溶热处理过程和临界始于低温多次交变时效热处理过程。本发明的方案具有技术可行性、工艺适应性、质量可靠性、经济合理性、使用安全性，可有效扬长避短了奥氏体不锈钢传统主流热处理方法的优缺点，从根本上解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低、与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题，尤其适用于奥氏体不锈钢在钢厂和制造厂所涉及的冶炼、轧钢、锻造和热处理等热加工工程技术领域。 | ||||||
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