| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 麻时效钢板材及其制造方法 | CN202110915392.4 | 2021-08-10 | CN115584429B | 2024-05-07 | 常传贤; 李岳霖; 廖国钧 |
| 本发明涉及一种麻时效钢板材制造方法，包括：进行一熔炼制程；进行一锻造制程；进行一轧制制程；以及对该轧制制程后的板材进行一固溶处理、一深冷处理及一时效处理而完成一麻时效钢板材；其中该麻时效钢板材包括以下成份：16～19wt％的镍、8～10wt％的钴、5.5～7.0wt％的钼、0.4～1.4wt％的钛、0.05～0.3wt％的铬、0.05～0.2wt％的铝、0.05～0.1wt％的硅、平衡量的铁，以及不可避免的杂质。本发明公开的麻时效钢板材的优点是一种新型低成本的麻时效钢合金，在经过适当固溶、深冷、时效环境后，获得了抗拉强度在275～320KSI及降伏强度在264～315KSI，具有良好的综合机械性能，可作为高尔夫球杆头的结构材料使用。 | ||||||
| 2 | 一种动态点加热渐进成形装置及成形方法 | CN201810191171.5 | 2018-03-08 | CN108380737B | 2024-04-30 | 吕源; 钟斌 |
| 本发明公开了一种动态点加热渐进成形装置及成形方法，涉及金属材料热加工制造装备及工艺技术领域。动态点加热渐进成形装置包括：运动系统、加热系统、加载系统、密封真空系统和控制系统；所述加热系统用于发射高能粒子，以对工件进行加热；所述加载系统用于提供工件成形所需要的加载力；动态点加热渐进成形方法包括制备工件、装夹工件、编制程序、动态点加热渐进成形、固溶处理、无相变淬火、取出工件、时效强化、检验。本发明工艺性能优异，可实现难加工材料以及复杂形状的工件的精确成形，成形过程高效、灵活、节能、环保，工人劳动强度低，成形工件强度高，残余应力小，回弹变形小，工艺稳定性好。 | ||||||
| 3 | 一种屏显衍射支撑部件的加工方法 | CN202010437806.2 | 2020-05-21 | CN111590122B | 2024-04-16 | 董浩然; 武自垒; 姚正伟 |
| 一种屏显衍射支撑部件的加工方法，工作台上面设置夹装底座，夹装底座上面设置垫高块，垫高块上面设置部件毛坯；部件毛坯加工前，先对部件毛坯进行两轮的高低温时效热处理后，依次通过大余量进行的铣加工、粗加工；部件毛坯半精加工、精铣加工，精铣加工完成后拆除压板，取下通过精加工后的部件毛坯为成品的屏显衍射支撑部件进行包装，完成屏显衍射支撑部件的加工；本发明的屏显衍射支撑部件通过对毛坯状态的预先热处理，能够很大程度上的避免内部应力，降低了零件变形，能够保证零部件的相互配合、相对位置，能够保证长期使用后的精度、提升了改型零件加工质量稳定性，确保飞行员能够准确的进行观察、识别、操控。 | ||||||
| 4 | AGV空心举升滚珠丝杠副及其丝杠螺母的加工工艺 | CN201810299446.7 | 2018-03-30 | CN108547922B | 2024-04-09 | 杨连余; 姚振宇; 崔凤琴; 齐俊霞 |
| 本发明AGV空心举升滚珠丝杠副及其丝杠螺母的加工工艺，包括丝杠、螺母、滚珠和齿轮，所述丝杠为空心结构，螺母一端带有法兰，齿轮套在螺母外周上且与法兰固定，螺母内孔面上沿其轴向设置有反向器槽，反向器槽的中心线处于螺母内螺纹起点处，反向器槽中部沿其轴向设置有轨道，反向器槽内固定有反向器，反向器的外侧设置有与轨道配合的导向槽，反向器内侧设置有滚珠反向槽；还涉及丝杠螺母的加工工艺。本发明的丝杠最大直径可达到300mm，远高于国内同类产品，由于直径大，与托盘接触面积更多，运送货物时更加平稳。丝杠为空心结构，可有效减轻重量，并且空心部位可用于安装AGV机器人的识别装置，减小AGV机器人的体积。 | ||||||
| 5 | 一种高速喷气与辐射复合加热装置及其快速加热方法 | CN202211122789.9 | 2022-09-15 | CN117737360A | 2024-03-22 | 张利祥; 李俊; 张理扬; 刘益民; 王健 |
| 一种高速喷气与辐射复合加热装置及其快速加热方法，该装置包括，保温箱体，一侧面中央设安装孔；循环风机，设于保温箱体安装孔处；缓冲腔体，设于保温箱体内对应循环风机进风口处，缓冲腔体背面设与循环风机进风口对应的热风出口，缓冲腔体正面设热风进口；两高温喷气风箱，竖直对称设置于保温箱体内缓冲腔体正面热风进口两侧，高温喷气风箱一侧面沿高度方向间隔设若干排射流高速喷嘴；若干辐射管，分设于两高温喷气风箱内，包括连接烧嘴的连接管段、辐射管段、换热管段；形成喷气与辐射交替结构。本发明综合了高速喷气加热技术与辐射管加热技术，不仅加热速度快，而且充分发挥了高速喷气加热的加热均匀性好等优点，大幅度提高带钢的加热速度和热效率。 | ||||||
| 6 | 一种超细晶钢板及其制备方法 | CN202210829899.2 | 2022-07-15 | CN115323265B | 2024-03-19 | 邱保文; 钦祥斗; 赵晋斌; 邓阳 |
| 本发明公开了一种超细晶钢板及其制备方法，其化学成分以质量百分比计包括：C 0.04％～0.10％，Mn 1.20％～1.60％，Ni 0.30％～0.60％，Nb 0.01％～0.05％，Ti 0.005％～0.02％，Alt 0.015％～0.050％，Cr 0.01％～0.25％，Cu 0.10％～0.35％，Si 0.10％～0.40％，P≤0.010％，S≤0.004％，余量为Fe及其他不可避免的杂质；所述钢板厚度为40～60mm；其制备方法包括以下步骤：S1、将连铸板坯在加热，经除磷后，粗轧；S2、将中间坯在200～300秒冷却至300～400℃；S3、再将中间坯在加热炉内加热到Ae3‑10℃～Ae3，保温30±10min；S4、将出炉的再热中间坯待温到760±10℃进行第二阶段精轧，心部累计压下率40～50％；S5、第二阶段精轧完毕后控冷，堆冷，获得超细晶钢板；本超细晶钢板厚度40～60mm，具有大于460MPa屈服强度，优异的低温韧性，实现了‑101℃冲击功大于120J。 | ||||||
| 7 | 一种螺栓用35CrNi3WA材料的热处理工艺 | CN202311552941.1 | 2023-11-21 | CN117587200A | 2024-02-23 | 刘华 |
| 本发明提供了一种螺栓用35CrNi3WA材料的热处理工艺，该工艺通过一次的淬火和三次的回火及水冷，通过各流程工艺参数的理论分析和精细调控，实现了热处理后的材料既满足了高强度的要求，又达到了极高的冲击性能的要求，同时，本发明具有工艺先进，成本低，操作简便等优势。 | ||||||
| 8 | 一种基于NiTi形状记忆合金的循环热处理工艺 | CN202311324796.1 | 2023-10-13 | CN117344252A | 2024-01-05 | 丁小明; 庄欠玉; 王强; 郝慧林 |
| 本发明提供了一种基于NiTi形状记忆合金的循环热处理工艺，包括真空处理、热锻、热轧、冷拨、退火、循环热处理和时效处理工艺，得到直径为2‑3mm的基于NiTi形状记忆合金线材，本工艺中通过在NiTi合金中加入Co和Mn元素，可以显著提高相变温度，在热处理的过程中发生二次再结晶，得到的竹节晶具有极大的相对晶粒尺寸，表现出良好的超弹性。循环热处理工艺会提高晶界迁移率，并且循环热处理时α相的沉淀和溶解过程诱导产生的亚晶界能是异常晶粒长大现象的驱动力；本工艺能够克服现有技术中直接成形出的NiTi零件存在的内应力较大、相变温度不符合要求等问题，循环热处理可以有效的消除或减弱这些问题带来的消极影响。 | ||||||
| 9 | 一种可实现钢板变周期梯度淬火的装置和工艺方法 | CN202210290343.0 | 2022-03-23 | CN114774660B | 2023-11-14 | 付天亮; 邓想涛; 王昭东; 李勇; 李家栋; 刘光浩; 曳彦奇; 冯云松 |
| 本发明属于钢板热处理工艺技术领域，提出了一种可实现钢板变周期梯度淬火的装置和工艺方法,所述淬火装置由辊道、高压水空交替淬火段、低压梯度淬火段和返温精控淬火段组成，所述淬火工艺方法包括变周期水空交替淬火方法、梯度组织调控方法和终冷温度精控方法；利用水空交替淬火实现钢板近表面反复相变‑析出，获得超细晶组织，1/4厚度区间通过温度梯度控制获得复相组织复合过渡层，近心部通过准等温控制获得多尺度析出复合组织。本发明解决了厚规格钢板淬火因尺度效应引起的断面性能差异大、心部强韧性提升受限的行业难题，实现特厚钢板高均匀性、高质量淬火。 | ||||||
| 10 | 一种1280MPa级别低碳低合金Q&P钢及其快速热处理制造方法 | CN202110360562.7 | 2021-04-02 | CN115181898B | 2023-10-13 | 李俊; 刘赓; 王健; 王超; 陈云鹏; 刘益民 |
| 一种1280MPa级别低碳低合金Q&P钢及其快速热处理制造方法，该钢化学成分质量百分比为：C 0.16～0.23％，Si 1.4～2.0％，Mn 2.4～3.0％，Ti 0.006～0.016％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02‑0.05％，还可含有Cr、Mo、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。其制造方法包括：冶炼、铸造、热轧、冷轧和快速热处理工序；快速热处理全过程用时71～186s。本发明通过控制快速热处理过程中快速加热、短时保温和快速冷却过程，改变变形组织的回复、再结晶及奥氏体相变过程，增加形核率(包括再结晶形核率和奥氏体相变形核率)，缩短晶粒长大时间，细化晶粒，在提高热处理效率的同时改善了材料的力学性能，扩展了材料性能区间范围。 | ||||||
| 11 | 1180MPa级别低碳低合金热镀锌双相钢及快速热处理热镀锌制造方法 | CN202110360516.7 | 2021-04-02 | CN115181889B | 2023-08-11 | 李俊; 王健; 路凤智 |
| 1180MPa级别低碳低合金热镀锌双相钢及快速热处理镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.05～0.10％，Si 0.15～0.45％，Mn 2.0～2.5％，Nb 0.02～0.04％，Ti 0.02～0.04％，Cr 0.3～0.6％，Mo 0.2～0.4％，P≤0.015％，S≤0.005％，Al 0.02～0.05％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加晶粒形核点，缩短晶粒长大时间，细化晶粒，获得热镀锌双相钢的平均晶粒尺寸为1～3μm；抗拉强度为1182～1285MPa；延伸率为11.5～12.8％。 | ||||||
| 12 | 1280MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法 | CN202110360131.0 | 2021-04-02 | CN115181884B | 2023-08-11 | 李俊; 王健; 张利祥; 毛展宏 |
| 1280MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢化学成分质量百分比为：C 0.16～0.23％，Si 1.4～2.0％，Mn 2.4～3.0％，Ti 0.006～0.016％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～短时回火～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加再结晶和奥氏体形核点，缩短晶粒长大时间，最终获得Q&P钢的金相组织为马氏体、铁素体、奥氏体的三相组织，改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。 | ||||||
| 13 | 一种双曲双向凹陷不锈钢对接蒙皮的拉深成形方法 | CN202310342470.5 | 2023-04-03 | CN116329383A | 2023-06-27 | 白颖; 钟李欣; 王永兴; 李欢; 张立 |
| 本发明公开了一种双曲双向凹陷不锈钢对接蒙皮的拉深成形方法，包括以下步骤：分步设计对接蒙皮的拉深模结构；构造对接蒙皮拉深体；分步确定曲面展开毛坯尺寸；首次拉深成形；二次拉深校形；液压校形。本发明针对对接蒙皮双向凹陷结构提供了一种端部近圆形、法兰倾斜的封闭拉深体设计方法，使开敞的L型截面双曲零件四周都受到压边束缚，增大了双曲弯边塑性变形量，减小了对接蒙皮回弹起跳；通过设计三段式压延筋结构和合理的工艺毛坯形状，均衡了封闭拉深体材料流动速度和进料量，控制了对接蒙皮主曲面和侧向曲面起皱风险，解决了落压成形双向凹陷对接蒙皮表面褶皱聚集、成形质量差的问题。 | ||||||
| 14 | 一种内衬不锈钢复合管内壁强化工艺及强化设备 | CN202011167533.0 | 2020-10-27 | CN112458451B | 2023-06-23 | 孟宪虎 |
| 本发明提出了一种内衬不锈钢复合管内壁强化工艺及强化设备，工艺包括如下依次进行的处理步骤，预处理、同级复层包覆处理、后处理；其中，预处理包括活化和预热，预热包括分别于活化前后进行的前预热和后预热，同级复层包覆处理包括同步喷涂的渗透结合液、强化扩散液、钝化修复液，后处理包括阶段式热处理，设备适用但不限于工艺过程中同级复层包覆处理，本申请通过科学合理的协配改善强化工艺，针对性设计强化设备，有效保证了强化处理的高效性，通过化学强化处理，大大提高了不锈钢管道的物化性能，同时提高了后续内衬管复合的性能，综合性价比显著提高，高效实用。 | ||||||
| 15 | 一种304型亚稳奥氏体不锈钢组织结构调控方法 | CN202111257400.7 | 2021-10-27 | CN114032369B | 2023-05-09 | 王金亮; 习小慧; 徐宁; 张秋红; 王贵 |
| 本发明公开一种304型亚稳奥氏体不锈钢组织结构调控方法。首先对不锈钢进行中低温拉伸预变形处理，以不同变形量向退火态亚稳奥氏体不锈钢组织内引入位错、层错、变形带等形变缺陷；进一步利用中温等温工艺消除不锈钢组织内的残余应力；最后利用磁场与深冷环境的耦合作用对不锈钢进行磁场作用下的深冷处理，向亚稳奥氏体不锈钢组织内引入有效含量的马氏体，从而实现对304型亚稳奥氏体不锈钢组织结构的调控。 | ||||||
| 16 | 一种高碳铬轴承钢的生产方法 | CN202111028320.4 | 2021-09-02 | CN113714480B | 2023-04-25 | 李永超; 卢彩玲; 吴豪明; 杨玉丹; 贾名琳; 翟进; 孔怡; 王娜 |
| 本发明公开了一种高碳铬轴承钢的生产方法，包括以下步骤：连铸工序：生产优质铸坯，降低原始铸坯的偏析；铸坯分级工序：对原始铸坯进行酸洗处理和碳偏析检测，根据铸坯酸洗低倍评级结果和碳偏析指数选定高质量轧制用铸坯；加热工序：对选定的铸坯加热，铸坯高温段温度1200‑1240℃，铸坯中心高温段加热时间2‑5h，达到高温扩散时间要求后，在出钢前一段时间降低铸坯均热段温度，使铸坯形成内外温差；轧制工序：利用铸坯厚度方向的内外温差，使变形渗透至心部，最后一道次终轧温度控制在920‑980℃；控冷工序：在终轧机组后进行快速冷却。本发明降低了高碳铬轴承钢带状碳化物的宽度，细化了碳化物颗粒尺寸。 | ||||||
| 17 | 一种热压模具的加工方法 | CN202110718335.7 | 2021-06-28 | CN113369833B | 2023-04-21 | 姚力军; 潘杰; 王学泽; 史济宽 |
| 本发明涉及一种热压模具的加工方法，所述加工方法包括依次进行的粗加工平面、第一热处理、精铣外形、粗加工型腔、半精加工型腔、第二热处理和精加工型腔；所述第一热处理的温度为400‑500℃；所述第二热处理的温度为700‑800℃。本发明提供的技术方案通过在模具的机加工过程中引入特定的热处理工段，实现了良好性能模具的制备，使得制备得到的模具使用过程中保持良好的直线度，同时模具在使用过程中局部也不会有空鼓出现，可以保证所得碳纤维管材产品具有良好的平面度，可以保证所得碳纤维管材产品平面度公差≤0.02mm，直线度公差≤0.002mm。 | ||||||
| 18 | 风力发电机组齿轮箱滚道行星轮渗碳淬火工艺 | CN202110831562.0 | 2021-07-22 | CN113549866B | 2023-04-14 | 陈葵; 邱荣春; 胡林森; 胡云波; 黄俊琼; 朱美玲 |
| 本发明公开了一种风力发电机组齿轮箱滚道行星轮渗碳淬火工艺，包括如下步骤：对工件进行高碳势渗碳；其中渗碳温度为940±10℃，强渗碳势为1.2～1.3％，扩散碳势为0.9～1.1％；对经过第一步中高碳势渗碳处理的工件进行先固溶处理然后高温时效或先缓冷处理后球化退火。该工艺能够使淬火和低温回火后的工件渗碳层表面金相组织为回火马氏体+残余奥氏体+弥散细小的合金碳化物，工件的表面碳浓度为0.85％以上，渗层表面硬度能够达到HRC60.0以上，其中渗层表面59.0HRC的淬硬层可达到整个渗层有效硬化层深的50％以上，因此在行星轮齿部和内孔表面磨削后，仍然能够具有较高的接触疲劳强度和良好的综合机械性能。 | ||||||
| 19 | 一种不锈钢复合钢制对焊管件热处理工艺 | CN202111013411.0 | 2021-08-31 | CN113699350B | 2023-03-31 | 苏兴生; 张睿 |
| 本发明提出了一种不锈钢复合钢制对焊管件热处理工艺，包括一级处理、预加热、两段淬火、二级处理、一段回火，其中，一级处理、二级处理为采用不同润滑油含量的热传导液涂覆待加工管件，本申请优化了热处理工艺步骤，针对性调整淬火、回火时机和参数，同时配合两级处理，为管件提供了优异的热均衡性，温度传递高效稳定，大大提高了热处理质量，管件力学性能显著提高，有效使用寿命延长了一倍以上。 | ||||||
| 20 | 一种时效强化高温合金的双阶段固溶处理工艺 | CN202111402241.5 | 2021-11-19 | CN114085965B | 2023-03-10 | 严靖博; 谷月峰; 袁勇; 杨征; 张醒兴 |
| 一种时效强化高温合金的双阶段固溶处理工艺，将高温合金以5‑15℃/min速率升温至高温合金再结晶温度以上120‑200℃并保温60‑150min后冷却；然后以10‑15℃/min速率升温至高温合金再结晶温度以上50‑100℃并保温30‑60min后冷却。经过该工艺处理的高温合金两步固溶处理后平均晶粒尺寸120‑160微米，时效处理后晶界碳化物覆盖比例不低于70％，且其平均尺寸小于5微米，晶内析出相体积分数不低于30％。 | ||||||
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