| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 21 | 一种具有双重异质结构的FeCrAl基合金及其制备方法 | CN202110997054.X | 2021-08-27 | CN113736966B | 2023-04-28 | 张金钰; 刘帅洋; 张航; 刘刚; 孙军 |
| 本发明提供的一种具有双重异质结构的FeCrAl基合金及其制备方法，按照质量百分比，所述合金的成分包括：铬：12～15％，铝：4～5％，钼：1～4％，铌：0.5～3％，硅：0.1～2％，杂质含量≤0.2％，余量为铁。所述FeCrAl基合金的制备路线包括(1)将锻造态的FeCrAl基合金进行低温不完全固溶处理，以保留一定量的可变形微米第二相。(2)进行轧制变形，在合金中形成高密度位错。(3)对此合金进行更低温度的时效处理，利用轧制形成的高密度位错为Laves第二相析出提供形核位点，配合恰当的成分设计，以得到与基体界面错配度极低的高密度纳米第二相。异质Laves第二相对轧制铁素体基体的再结晶起到抑制作用，从而获得了片层状晶粒和等轴状晶粒的异质结构。以本发明制备的FeCrAl基合金在保证合金屈服强度≥1011MPa，抗拉强度≥1197MPa时，延伸率仍≥12.8％。 | ||||||
| 22 | 一种新能源车用电机铁芯热处理工艺 | CN202110923618.5 | 2021-08-12 | CN113564325B | 2023-04-25 | 王凯立; 惠豆豆; 周洋; 潘天宇; 徐航; 索博宇; 范佳敏 |
| 本发明涉及新能源车用电机定子铁芯加工领域，更具体的说，涉及一种新能源车用电机铁芯热处理工艺。本发明包括：步骤S1、把定子铁芯放入抽真空的热处理炉中，先通入第一保护气体，再通入第二保护气体，升温至第二炉温保温温度X2℃；步骤S2、通入第一还原气体至第三炉压U3Mpa，再通入第二还原气体至第四炉压U4Mpa，最后通入第三还原气体至第五炉压U5Mpa；步骤S3、把热处理之后的定子铁芯放入抽真空的蓝化炉中；步骤S4、把定子铁芯放入抽真空的第一冷却炉中，通入第三保护气体至第十炉压U10Mpa。本发明采用定子铁芯热处理工艺，能够消除定子铁芯的内应力，改善定子铁芯的显微组织，细化和均匀晶粒，增强定子铁芯导磁性能，减少铁芯的磁滞损耗和涡流损耗。 | ||||||
| 23 | 一种抗拉强度≥1600MPa的低膨胀Fe-Ni因瓦合金线材及其制造方法 | CN202110987371.3 | 2021-08-26 | CN115725895A | 2023-03-03 | 田玉新; 陆建生; 倪和勇; 朱银存 |
| 一种抗拉强度≥1600MPa的低膨胀Fe‑Ni因瓦合金线材，其成分质量百分比为：C 0.21～0.50％，0＜Si≤0.70％，Mn 0.20～0.60％，P≤0.02％，S≤0.02％，Ni 35.5～40.0％，Cr 0.7～1.4％，W 1.5～2.6％，Nb 0.20～0.35％，Mo≤0.50％，V≤0.20％，余量为Fe和其它不可避免杂，且同时需满足如下关系：C＝0～0.1+0.1(Mo+W)+0.12Cr+0.05(Nb+V)；Mo+V≤0.50％；2.5％≤Cr+W+Nb+Mo+V≤4％。本发明因瓦合金线材是在Fe‑Ni36合金的基础上，通过添加C、Cr、W、Nb等元素，依靠固溶强化、沉淀强化、细晶强化和形变强化等几方面的协同效应，使线材获得超高强度的同时，具有较低的线膨胀系数，抗拉强度≥1600MPa，20～230℃线膨胀系数≤3.0×10‑6/℃，230～290℃线膨胀系数≤10.8×10‑6/℃，完全可以替代目前工业化应用的倍容量导线用线材。 | ||||||
| 24 | 一种钢的高效预硬化方法及钢制工件 | CN202111145490.0 | 2021-09-28 | CN113862429B | 2023-03-03 | 杨志南; 张福成; 闫学峰; 房启文; 陈晨; 王建军; 李艳国; 王明明 |
| 本发明提供了一种钢的高效预硬化方法及钢制工件，所述方法包括：获取待处理钢制工件；对所述待处理钢制工件进行第一阶热处理，将所述待处理钢制工件加热至第一硬化温度，以使所述待处理钢制工件基于膨胀应变梯度产生应变硬化；对第一硬化温度下的待处理钢制工件进行第二阶热处理，将所述待处理钢制工件快速降温至第二硬化温度，以使所述待处理钢制工件基于收缩应变梯度产生应变硬化。通过热处理的方式实现钢制工件的预硬化，能够高效的对不同形状的钢制工件进行预硬化处理。 | ||||||
| 25 | 一种改善SA508-4钢焊接组织局部硬化的方法 | CN202111088080.7 | 2021-09-16 | CN113789432B | 2023-01-24 | 郑善举; 万莉; 陆书萌; 李萌蘖; 杨红梅 |
| 本发明涉及一种改善SA508‑4钢焊接组织局部硬化的方法，属于焊接技术领域。本发明将SA508‑4钢以40～80℃/min的加热速率加热至600～680℃，保温2～4h后随炉冷却至室温；再依次以10～20℃/s的加热速率加热至预设温度并保温10～30min，以40～60℃/s的速率快速降温至预设温度，并保温10～60min，以0.5～20℃/s的速率冷却至室温即可。本发明通过SA508‑4钢中碳及其他合金元素的配分行为获得元素在各相中的均衡浓度分布，改善SA508‑4钢焊接组织的局部硬化现象，与现有处理方法采用的直接焊接工艺相比。本发明可以降低焊接组织的硬度，采用合理的元素配分工艺能够改善SA508‑4钢焊接组织的晶粒显微组织，并提高焊接组织的力学性能和服役性能。 | ||||||
| 26 | 一种铜钢复合轴套零件触变胀形挤压方法及装置 | CN202210957606.9 | 2022-08-10 | CN115519038A | 2022-12-27 | 肖寒; 张庆彪; 杨智强; 钱成; 周瑀杭; 陈昊; 陈轩 |
| 本发明公开一种铜钢复合轴套零件触变胀形挤压方法及装置，属于半固态成形领域。本发明所述方法为：将优选的钢管与铜管剪裁，采用车床除去钢管与钢管内外表面杂质并在钢管外表面与铜管内表面加工出螺纹，然后用超声波清洗钢管与铜管，将清洗好钢管与铜管通过螺纹连接。把连接好的钢管与铜管加热到固液相线之间，然后转移至模具中，模具合模进行变速胀形挤压并保压；开模后取出轴套零件并进行快速水淬，进行T6热处理并通过机床加工成尺寸精确的铜钢复合轴套零件；本发明所述的方法把塑性成形技术与半固态成形技术有机结合，铜钢界面结合强度高，生产效率高、能耗低、产品质量高、材料利用率高、可实现机械化和自动化生产。 | ||||||
| 27 | 一种Nb-V微合金化抗氢脆高强韧40CrNiMo钢及其制备方法 | CN202210286011.5 | 2022-03-23 | CN114645222B | 2022-12-23 | 潘海军; 虞旺旺; 韦超凡; 张劲松; 李珺; 魏刚; 李京; 刘麟 |
| 本发明公开了一种Nb‑V微合金化抗氢脆高强韧40CrNiMo钢及其制备方法，40CrNiMo钢内添加有Nb元素和V元素，且Nb元素与V元素的质量比为4‑6，且所述Nb元素和V元素的含量之和≤1.0%。本发明通过Nb‑V微合金化设计、循环淬火晶粒细化和低温Q‑P热处理工艺奥氏体组织调控，获得高密度纳米微合金析出物、超细和含奥氏体40CrNiMo钢，实现40CrNiMo钢力学性能和抗氢脆性能同时提高的目的。 | ||||||
| 28 | 提高Zr基非晶合金深冷循环诱导回春能力的装置及工艺 | CN202210099436.5 | 2022-01-27 | CN114480994B | 2022-11-08 | 董福宇; 周桂申; 张悦; 褚月鑫 |
| 一种提高Zr基非晶合金深冷循环诱导回春能力的装置及工艺，本发明通过在特殊的预处理装置中配制不同比例的氢氩、氢氧、氢氮混合气，运用等离子电弧熔炼技术制备出Zr基非晶合金，并通过相应装置对熔炼炉内气体进行实时监测。并对Zr基非晶进行深冷循环，通过技术手段提升非晶合金能量，提高了能量区间，为完善金属玻璃塑性变形理论提供更多直接的实验数据。借助非晶合金处于热力学数下的能量变化。为研究不同能量下非晶合金的结构、性能提供了新的工艺方案。 | ||||||
| 29 | 磨耗和滚动接触疲劳良好耦合的钢轨及其生产方法 | CN202111033706.4 | 2021-09-03 | CN113930667B | 2022-11-01 | 费俊杰; 周剑华; 刘芳鸣; 王瑞敏; 赵国知 |
| 本发明公开了一种磨耗和滚动接触疲劳良好耦合的钢轨及其生产方法，所述钢轨的化学成分按重量百分比计包括C：0.75‑0.88％、Si：0.60‑0.80％、Mn：0.90‑1.30％、V：0.08‑0.15％、Cr：0.15‑0.30％、Nb：0.02‑0.08％、B：0.004‑0.008％、P≤0.025％、S≤0.025％，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明通过对轨头进行分阶段的加速冷却，合理分配各阶段的冷却速度和冷却时间，通过合理控制轨头金相组织的珠光体片层间距，使得钢轨磨耗和滚动接触疲劳的发展能实现良好耦合，从而提高钢轨的综合使用性能和使用寿命，该生产方法简单，可操作性强，易于推广应用。 | ||||||
| 30 | 一种等离子体电解热处理方法 | CN202210756039.0 | 2022-06-29 | CN115198069A | 2022-10-18 | 徐睦忠; 郭瑞·弗拉基米尔; 陆刚; 代锋先; 图尔尹·尤里; 科利斯尼琴科·奥莱格; 甘努沙克·奥莱格; 斯特罗戈诺夫·德米特罗 |
| 本发明涉及一种等离子体电解热处理方法，包括以下步骤：1.将阳极置于电解液中，工件待处理表面与电解液之间存在放电间隙，电源通电，阳极与工件之间的电解液中形成电流，在工件待处理表面诱发等离子放电，实现工件待处理表面加热；2.利用光敏电阻元件传感器测量对应工件表面温度，当工件表面温度高于Ac3温度时，自动降低阳极与工件之间的电压至低电压范围，当工件表面温度低于Ac3温度时，自动升高阳极与工件之间的电压至高电压范围；3.重复降低和升高电压，实现工件表面热循环处理，直至工件表面热处理深度达到预定要求；本发明方法能够在工件表面形成硬化层，硬化层具有层状组织和低应力，显著提高了工件的性能。 | ||||||
| 31 | 980MPa级低碳低合金热镀锌TRIP钢及快速热处理热镀锌制造方法 | CN202110360529.4 | 2021-04-02 | CN115181896A | 2022-10-14 | 李俊; 孟庆格; 王健; 张利祥; 马新建; 陈云鹏 |
| 980MPa级别低碳低合金热镀锌TRIP钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.17～0.23％，Si 1.1～1.7％，Mn 1.6～2.2％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Ti、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。快速热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～贝氏体等温处理～再加热～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；或在热镀锌后经过再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)；在快速加热过程中不同的温度区间加热速率不同。通过控制加热过程中再结晶和相变过程、冷却时的相变过程，在明显提高材料的强度的同时获得良好的塑性和韧性；同时，快速热处理在提高热处理效率的同时改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。 | ||||||
| 32 | 1180MPa级低碳低合金热镀锌TRIP钢及快速热处理热镀锌制造方法 | CN202110360524.1 | 2021-04-02 | CN115181893A | 2022-10-14 | 李俊; 王健; 陈培林; 张宝平 |
| 1180MPa级别低碳低合金热镀锌TRIP钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.19～0.25％，Si 1.3～2.0％，Mn 1.8～2.4％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Ti、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。快速热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～贝氏体等温处理～再加热～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；或在热镀锌后经过再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。通过控制加热过程中再结晶和相变过程、冷却时的相变过程，在明显提高材料的强度的同时获得良好的塑性和韧性；快速热处理在提高热处理效率的同时改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。 | ||||||
| 33 | 1280MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法 | CN202110360131.0 | 2021-04-02 | CN115181884A | 2022-10-14 | 李俊; 王健; 张利祥; 毛展宏 |
| 1280MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢化学成分质量百分比为：C 0.16～0.23％，Si 1.4～2.0％，Mn 2.4～3.0％，Ti 0.006～0.016％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～短时回火～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加再结晶和奥氏体形核点，缩短晶粒长大时间，最终获得Q&P钢的金相组织为马氏体、铁素体、奥氏体的三相组织，改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。 | ||||||
| 34 | 一种能够有效提高强度和弹性的钛合金人工关节的热处理方法 | CN202110351028.X | 2021-03-31 | CN115141992A | 2022-10-04 | 宫洪彬 |
| 本发明公开了一种能够有效提高强度和弹性的钛合金人工关节的热处理方法，本发明具体涉及医用材料技术领域，采用TC4板材作为原材料，并对原材料进行固溶处理，在955℃固溶后空冷再加上在565℃条件下保温8小时后空冷的时效热处理，试样得到的组织具有最佳的塑性，并且拥有最好的冲击韧性，达到了52.78J·cm‑2，以及综合力学性能最好，预拉伸至2％时，可初步降低残余应力，深冷时间为11h时，综合经济性和残余应力消除效果最佳，并且显微硬度维持在较高水平，考虑到工需的复杂性，冷热循环和过程循环3次足够满足将残余应力降至最低水平，此时抗拉强度也最大。 | ||||||
| 35 | 一种防护涂层的真空热循环方法 | CN202210547467.2 | 2022-05-19 | CN115109897A | 2022-09-27 | 王卫泽; 李东鹏; 朱含; 杨敏; 方焕杰; 杨挺; 付鑫; 孙杰 |
| 本发明涉及一种防护涂层的真空热循环方法，其以电子束为热源，防护涂层覆盖在基材上形成测试试样，通过金属罩罩在测试试样上来提供真空测试环境，电子束加热金属罩间接地使测试试样升温以对测试试样进行反复加热进行热循环测试。根据本发明的防护涂层的真空热循环方法，适用于碳基材料等易氧化材料的表面涂层的热循环考核，在高导热的防护罩的保护下，利用高能量密度的真空电子束间接加热试样，对防护涂层进行考核和温度标定，从而测试防护涂层的热循环寿命及结构完整性。 | ||||||
| 36 | 一种生产马氏体耐磨铸铁的铸造工艺及铸造材料 | CN202210683359.8 | 2022-06-16 | CN115069985A | 2022-09-20 | 邓超; 付卫东 |
| 本发明涉及金属铸造技术领域，公开了一种生产马氏体耐磨铸铁的铸造工艺及铸造材料，S1：按马氏体耐磨铸铁件的铸件毛坯重量除以4.4得到补缩的发热冒口重量；S2：建立计算机立体模型文件；S3：马氏体耐磨铸铁件凝固过程数值模拟；S4：形成马氏体耐磨铸铁件的铸造工艺；S5：浇注形成马氏体耐磨铸铁件；S6：热处理：S7：进行喷丸清理和机械加工。本发明极简化的补缩冒口工艺计算方法，进行合理的铸造工艺优化，提高了耐磨件的质量和产品合格率，减少了不必要的金属液浪费，进而提高了其出品率，使生产成本大幅度的下降，同时还缩短了其生产周期，此外本发明中热处理的方式会使硬度和韧性有所差异，本发明的硬度和韧性能同时提升，耐磨性能也最佳。 | ||||||
| 37 | 一种高强FeCoV-Nb-W软磁合金及其热处理方法 | CN202011506333.3 | 2020-12-18 | CN114645173B | 2022-09-16 | 孙学银 |
| 一种高强FeCoV‑Nb‑W软磁合金及其热处理方法。本发明属于软磁合金材料领域。本发明为解决现有铁钴软磁合金在具有优异磁性能的同时无法同时获得高强度的技术问题。本发明的一种高强FeCoV‑Nb‑W软磁合金按质量分数由Fe：40％～55％、Co：40％～60％、V：0.5％～3％、Nb：0％～1％、W：0％～1％、Si：0％～0.3％和Mn：0％～0.3％组成。热处理方法：一、在还原性气体的氛围中于720℃～920℃下热处理，水冷；二、在防氧化气体的氛围中于200℃～400℃下热处理，空冷。本发明通过对元素进行选择，同时对所选元素的含量进行搭配，再通过特定的热处理方法，使得合金不仅强度得到大幅提高，塑性得到较好改善，还具有优异的磁性能，同时优化热处理工艺，减少工艺流程，降低能源损耗。 | ||||||
| 38 | 一种锻件的制造工艺 | CN202110012201.3 | 2021-01-06 | CN112708735B | 2022-08-16 | 刘锋华 |
| 本发明公开了一种锻件的制造方法及工艺，首先将钢锭加热至400～700°C，然后以50～90°C/h的加热速度加热到950～1000°C，保温3～8小时，再以50～100°C/h的加热速度加热到1200～300°C，保温14～16小时，然后加热的钢锭进行预压处理，然后将预压处理的钢锭放入锻造机中锻造成长方体形状，然后将长方体形状的钢锭同一个侧面上的两条宽和两条高倒棱，然后将倒棱后的钢锭的倒棱部分纵向拔长，拔长面为正方形。通过采用本发明设计的制造方法，能够有效地控制锻件内部质量及外表面质量，尤其适用于大规格耐热钢的制造，而且通过采用本发明设计的制造方法得到的锻件对锻件质量的提升效果非常显著，而且能够连续稳定运行。 | ||||||
| 39 | 一种高强低屈强比马氏体铁素体双相钢的制备方法 | CN202210440817.5 | 2022-04-22 | CN114875222A | 2022-08-09 | 李俊; 岳劲松; 从前应; 王甜; 张竣宣; 唐明亮; 郭涵; 李绍宏 |
| 本发明公开一种高强低屈强比马氏体铁素体双相钢的制备方法，将低碳钢在试样的AC1线以上5℃～20℃的温度T1保温，之后炉冷至AC1线以下5℃～20℃的温度保温，重新升温至温度T1，并保温相同的时间；重复上述循环进行；热处理后，试样在铁素体奥氏体共存区域温度T3内进行淬火，最后水淬，得到高强低屈强比马氏体铁素体双相钢；本发明提出的一种制备具有网状马氏体‑铁素体异构组织的双相钢热处理工艺，是基于“材料素化”理论，在引入异质结构的微观设计理念的基础上所设计的方法，其优点在于成本低廉、工艺简单，所制备的双相钢具有高强度，低屈强比的优良性能。 | ||||||
| 40 | 电子束焊接方法、焊接式转子以及燃气涡轮发动机 | CN202110062545.5 | 2021-01-18 | CN114807581A | 2022-07-29 | 张露; 史栋刚; 韩秀峰; 刘杰杰; 曹传军; 陆晓锋; 尹泽勇; 李继保 |
| 本发明涉及一种电子束焊接方法、焊接式转子以及燃气涡轮发动机。其中，所述电子束焊接方法包括步骤A：采用经过固溶时效热处理后的GH4169为第一合金零件，以及经过固溶时效热处理后GH4169D为第二合金零件；步骤B：将第一合金零件、第二合金零件进行电子束焊接，得到初步焊接组件；步骤C：将所述步骤B得到的所述初步焊接组件进行热处理，所述热处理的工艺参数为加热至720℃～740℃，保温2.5h～5h，之后冷却至635℃～660℃，保温2h～4h，得到中间焊接组件；步骤D：将所述中间焊接组件进行空冷或者气氛冷却至室温。本发明的电子束焊接方法可以使得焊接得到的焊接式转子的力学性能良好，满足应用于燃气涡轮发动机的要求。 | ||||||
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