| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
|---|---|---|---|---|---|---|
| 41 | 一种优化大尺寸柱状晶的定向及循环定向热处理方法 | CN202210338899.2 | 2022-04-01 | CN114737145A | 2022-07-12 | 陈瑞润; 刘阳力; 方虹泽; 李柯萱; 王亮; 苏彦庆; 丁宏升 |
| 一种优化大尺寸柱状晶的定向及循环定向热处理方法，它涉及一种热处理方法。本发明为了解决现有的TiAl材料存在柱状晶尺寸小、生长方向偏折和横向晶界多的问题，以及在受外力作用时，利用片层相的软取向变形但强度下降的问题。本发明基于无接触电磁感应加热和TiAl材料本身的物理特性，在高真空条件下通过对待处理试样一次或者多次定向热处理，使有效加热区内的柱状晶进一步的定向长大，不仅使柱状晶在热流方向上继续长大，而且还减少了柱状晶的横向晶界，最终形成大尺寸、偏折角度小、横向晶界少的柱状晶，且TiAl材料的力学性能得到改善。本发明用于大尺寸柱状晶的优化。 | ||||||
| 42 | 一种提高定向凝固钛铝合金高温性能的合金化方法及制备的钛铝合金 | CN202210519370.0 | 2022-05-12 | CN114703436A | 2022-07-05 | 丁宏升; 徐雪松; 黄海涛; 梁贺; 陈瑞润; 郭景杰; 傅恒志 |
| 本发明涉及一种提高定向凝固钛铝合金高温性能的合金化方法及制备的钛铝合金，属于钛铝合金定向凝固技术领域。为解决定向凝固过程中熔体易污染的问题，本发明提供了提高定向凝固钛铝合金高温性能的合金化方法，在电磁冷坩埚定向凝固成形设备中，钛铝合金铸锭圆棒在向下运动过程中在电磁感应加热的作用下熔化并逐滴滴落至熔池中，熔池向下运动在冷却液作用下定向凝固得到定向凝固钛铝合金试样。本发明实现了熔体与坩埚的软接触，有效降低了钛铝合金在熔铸过程中的熔体污染，通过W、Cr和B元素的微量添加，提高了钛铝合金的使用温度，细化了柱状晶组织和条带状B2相间距，增强了强韧化效果，实现了钛铝合金在轴向上力学性能的提高。 | ||||||
| 43 | 高速铁路铁轨限位器的加工工艺 | CN202011605058.0 | 2020-12-30 | CN114686635A | 2022-07-01 | 韩奇峰 |
| 本发明涉及高速铁路铁轨限位器的加工工艺，所述铁轨限位器中各元素成分的质量百分比为：碳4.3％‑4.7％、硅2.3％‑2.5％、镍0.5％‑0.7％、铝0.01％‑0.06％、镁0.02％‑0.03％、锰≤0.2％、磷≤0.02％、硫≤0.01％、余量为铁；其制备方法如下：第一步，将优质生铁、含碳素钢的废钢、镍锭和铝锭加入中频感应电炉中，熔炼过程中保证铁水的温度在1450‑1500℃，制得铁水；第二步，在球化包内加入铁水总量0.3％‑0.5％的孕育剂，采用侵入式喷枪，以天然气为载体往球化包内喷入钝化颗粒镁，并向球化包内连续稳定的引入铁水，球化包内的压强设置为7×105MPa‑8×105MPa；第三步，浇注；第四步，对铸件进行热处理，得铸造轨撑，本发明铁轨限位器的球化率高，且具有较高的耐低温冲击性能和冲击塑性。 | ||||||
| 44 | 一种铁基耐磨复合材料及其制备方法 | CN202110477978.7 | 2021-04-29 | CN113215564B | 2022-06-28 | 王强; 杨驹; 牛文娟; 张康; 李洋洋; 毛轩; 王永刚 |
| 本发明公开了一种铁基耐磨复合材料及其制备方法，制备方法包括如下过程：利用激光熔覆的方法，在铁基合金基体材料表面用铁基复合粉体制备铁基耐磨复合涂层，得到复合体；对复合体表面进行抛光、清洁；之后进行激光冲击，实现铁基耐磨复合涂层表面增强处理；将表面经激光冲击的复合体进行循环热处理，消除残余应力；所述铁基复合粉体为微米La2O3粉体、微米Al2O3粉体和微米FeCrNiSiB粉体经均匀混合、液氮循环深冷处理、干燥后得到，以质量百分数计，铁基复合粉体中含有：0.05％～10％的微米La2O3粉体、0.1％～45％的微米Al2O3粉体和50％～95％的微米FeCrNiSiB粉体。本发明通过在铁基合金材料表面制备性能良好的复合涂层，提升铁基合金基体使用寿命，对于工程机械的修复再造，具有重大意义。 | ||||||
| 45 | 超高强度高韧性超细组织结构的空冷硬化钢板及其制备工艺 | CN202010795720.7 | 2020-08-10 | CN112063921B | 2022-06-17 | 冀新波; 付立铭; 单爱党 |
| 本发明涉及一种超高强度高韧性超细组织结构的空冷硬化钢板及其制备工艺，其成分质量百分比为：C≤0.08％，Si:0.1～0.35％，Mn:0.2～0.8％，Cr:10～15％，W:2.0～3.0％，Co:2.0～3.0％，V:0.1～0.3％，Nb:0.025～0.08％，N:0.03～0.06％，Ta:0.05～0.1％，Nd:0.02～0.06％，(B含量控制在0.0005％以下)，其余成分为Fe和不可避免的杂质。制备工艺包括熔炼、热加工处理、二级中间退火处理、中温强变形热处理以及低温时效处理工艺。本发明通过常规设备及生产工艺进行组织调控，可以实现马氏体组织细化至纳米级并且析出大量纳米颗粒弥散分布在基体中，显著提高了低碳马氏体钢板材的综合性能。与现有的技术相比，本发明所制备的材料兼具超高强高韧性、良好的耐蚀、抗氧化、耐热和低温性能。本发明制备工艺简单，易于工业化规模生产，生产成本低，生产效率高，产品范围应用广。 | ||||||
| 46 | 一种超低碳高强度高塑马氏体钢及其制备方法 | CN202110449474.4 | 2021-04-25 | CN113186464B | 2022-06-10 | 董艳伍; 彭飞; 田家龙; 姜周华 |
| 一种超低碳高强度高塑马氏体钢及其制备方法，所属钢材制备领域，马氏体钢的化学成分质量百分比为：C：0.01～0.05％，Si：0.2～0.5％，Mn：0.5～0.8％，Cr：0.8～1.2％，Cu：2.0～4.0％，Ni：10.0～11.0％，V：0.05～0.15％，Mo：0.5～0.9％，Al：0.2～0.5％，P：≤0.02％，S：≤0.02％，余量为Fe。本发明的合金中添加Cu、Ni、Al、Mn元素，可以在时效热处理过程中，析出富Cu、Ni3Al(Mn)相，以实现在为合金的高强度同时，焊接性能优异；本发明马氏体钢无需轧制，深冷处理，热处理工艺简单，生产效率高、易于实现。 | ||||||
| 47 | 一种马氏体/贝氏体钢基ZTA陶瓷复合材料反击式破碎机板锤及其制造方法 | CN202210118622.9 | 2022-02-08 | CN114570483A | 2022-06-03 | 朱振; 沈承金; 张宏; 冯敏; 樊学勇; 张海锋; 刘守瑞; 张平; 陈正 |
| 本发明公开了一种马氏体/贝氏体钢基ZTA陶瓷复合材料反击式破碎机板锤及其制造方法，包括结构本体和位于结构本体两侧的破碎打击体，结构本体和破碎打击体之间以冶金结合形成整体式双性能耐磨破碎机用板锤，所述结构本体为马氏体/贝氏体钢，所述破碎打击体为弥散分布ZTA颗粒的马氏体/贝氏体钢复合结构。本发明中，将成功制造工作面弥散分布ZTA的马氏体/贝氏体钢复合材料反击式破碎机板锤零件，板锤整体获得致密化组织和性能、工作面ZTA与马氏体/贝氏体钢结合紧密、获得超高耐磨性能，属于一种全新高性能反击式破碎机板锤零件，破碎效率高，使用寿命长。 | ||||||
| 48 | 一种三液双相双金属-ZTA陶瓷复合材料反击式破碎机板锤及其制造方法 | CN202210118584.7 | 2022-02-08 | CN114570482A | 2022-06-03 | 冯敏; 沈承金; 张宏; 朱振; 樊学勇; 张海锋; 刘守瑞; 张平; 陈正 |
| 本发明公开了一种三液双相双金属‑ZTA陶瓷复合材料反击式破碎机板锤及其制造方法，包括马氏体钢、高铬铸铁以及高铬铸铁‑ZTA复合圆柱体，马氏体钢位于中间，高铬铸铁位于马氏体钢两侧，高铬铸铁‑ZTA复合圆柱体位于高铬铸铁最外侧，并均匀分布嵌入最外侧高铬铸铁内，所述高铬铸铁‑ZTA复合圆柱体由高铬铸铁粉末熔融互相桥接将ZTA均匀包裹形成，高铬铸铁‑ZTA复合圆柱体预先均匀埋入模具内，高铬铸铁熔融铁水浇铸过程，高铬铸铁‑ZTA复合圆柱体自动嵌入最外侧高铬铸铁内。高铬铸铁与马氏体钢、高铬铸铁与高铬铸铁‑ZTA复合圆柱体均呈扩散冶金结合。本发明的反击式破碎机板锤中，马氏体铸钢、高铬铸铁、ZTA陶瓷相互梯度有机结合，获得超高耐磨性能。 | ||||||
| 49 | 一种P92钢的脉冲时效强化方法及强化处理的P92钢 | CN202210178327.2 | 2022-02-24 | CN114540602A | 2022-05-27 | 皇志富; 胡鹏飞; 王瑜; 坚永鑫; 许容博 |
| 本发明公开了一种P92钢的脉冲时效强化方法及强化处理的P92钢，将处理后的P92钢升温并保温处理，保温温度为710℃±10℃；再将钢管风冷并保温，控制降温速度不低于每分钟80℃；然后升温并保温处理；再将处理后的钢管风冷并保温处理；将处理后的钢管升温并保温处理后，降温得到强化后的P92钢；经本发明所给脉冲时效处理后，相比较原始P92钢，P92钢中Laves相晶粒尺寸得到优化，且钢管抗拉强度和屈服强度显著提高。 | ||||||
| 50 | 一种硬度及耐腐蚀性优良的模具钢材料的制备方法 | CN202011278102.1 | 2020-11-16 | CN114507810A | 2022-05-17 | 石海松 |
| 本发明公开了一种硬度及耐腐蚀性优良的模具钢材料的制备方法，所述模具钢材料含有下述重量百分比含量的成分：C：0.35～0.42%，Si：0.15～0.35%，Mn：0.40～0.60%，P：≤0.010%，S：≤0.010%，Cr：4.8～5.2%，Cu：0.15～0.6%，Mo：2.2～2.6%，V：0.50～0.80%，B：0.002～0.004%，[N]≤80ppm，[H]≤2ppm，[O]≤15ppm，余量为Fe；制备方法包括：（1）将钢材以60‑80℃/h的升温速率升温至980‑1080℃，保温4‑6h，使钢材充分奥氏体化；（2）将钢材冷却至250‑300℃，得到马氏体结构；（3）再将钢加热至Ac1‑80℃，保温2‑4小时，即得；本发明模具钢材料具有优良的硬度和耐腐蚀性，大大延长了模具钢材料的使用寿命。 | ||||||
| 51 | 一种快速固溶和快速多次升温时效复合热处理方法 | CN202111435434.0 | 2021-11-29 | CN114410932A | 2022-04-29 | 李志广; 杨文影; 范玉树; 李全平; 孔冰; 纪新春 |
| 本发明提供一种快速固溶和快速多次升温时效复合热处理方法。所述方法包括：快速固溶热处理过程以及快速多次升温时效复合热处理过程。本发明的方案可解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高三差五低”特有热处理技术难题。 | ||||||
| 52 | 一种充分固溶和充分始于高温交变时效复合热处理方法 | CN202111434273.3 | 2021-11-29 | CN114410927A | 2022-04-29 | 李志广; 郑智锋; 侯廷; 李荣军; 王晓霞; 吉海叶 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分始于高温交变时效复合热处理方法，包括：充分固溶热处理过程以及充分始于高温交变时效复合热处理过程。本发明的方案可解决奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 53 | 充分固溶和充分始于低温变温交变时效复合热处理方法 | CN202111431780.1 | 2021-11-29 | CN114410924A | 2022-04-29 | 李志广; 张树利; 杨博; 李全平; 王俭; 孔冰 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分始于低温变温交变时效复合热处理方法。所述方法包括：充分固溶热处理过程以及充分始于低温变温交变时效复合热处理过程。本发明的方案可解决奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 54 | 快速固溶和快速始于高温变温交变时效复合热处理方法 | CN202111435422.8 | 2021-11-29 | CN114410919A | 2022-04-29 | 李志广; 谢华; 冯文静; 杨文影; 杨姝青; 王志斌 |
| 本发明提供一种快速固溶和快速始于高温变温交变时效复合热处理方法，包括：快速固溶热处理过程以及快速始于高温变温交变时效复合热处理过程。本发明的方案可解决主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低、一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 55 | 一种临界固溶和临界始于低温交变时效复合热处理方法 | CN202111434114.3 | 2021-11-29 | CN114410915A | 2022-04-29 | 李志广; 李京; 张建颖; 王俭; 马强; 陈森 |
| 本发明提供一种临界固溶和临界始于低温交变时效复合热处理方法。所述方法包括：临界固溶热处理过程以及临界始于低温交变时效复合热处理过程。本发明的方案可解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题。 | ||||||
| 56 | 一种充分固溶和充分多次升温变温时效热处理方法 | CN202111431807.7 | 2021-11-29 | CN114410912A | 2022-04-29 | 李志广; 杨文影; 王东军; 赵勇; 钟国栋; 殷彬栋 |
| 本发明提供一种充分固溶和充分多次升温变温时效热处理方法。所述方法包括：充分固溶热处理过程和充分多次升温变温时效热处理过程。本发明的方案可解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高三差五低”特有热处理技术难题。 | ||||||
| 57 | 一种快速固溶和快速始于低温交变时效复合热处理方法 | CN202111431694.0 | 2021-11-29 | CN114410910A | 2022-04-29 | 李志广; 陈森; 高勇; 张树利; 孔冰; 安文忠 |
| 本发明提供一种快速固溶和快速始于低温交变时效复合热处理方法，包括：快速固溶热处理过程以及快速始于低温交变时效复合热处理过程。本发明的方案可解决奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 58 | 一种快速固溶和快速多次降温时效热处理方法 | CN202111431666.9 | 2021-11-29 | CN114410909A | 2022-04-29 | 李志广; 殷彬栋; 钟国栋; 王俭; 李全平; 吉海叶 |
| 本发明提供一种快速固溶和快速多次降温时效热处理方法。所述方法包括：快速固溶热处理过程以及快速多次降温时效热处理过程。本发明的方案可解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高三差五低”特有热处理技术难题。 | ||||||
| 59 | 一种快速固溶和快速始于高温交变时效复合热处理方法 | CN202111431656.5 | 2021-11-29 | CN114410908A | 2022-04-29 | 李志广; 刘彦新; 谢华; 冯文静; 王志斌; 孔冰 |
| 本发明提供一种快速固溶和快速始于高温交变时效复合热处理方法，包括：快速固溶热处理过程以及快速始于高温交变时效复合热处理过程。本发明的方案可解决主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低、一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。 | ||||||
| 60 | 一种临界固溶和临界降温时效与退火复合热处理方法 | CN202111431644.2 | 2021-11-29 | CN114410907A | 2022-04-29 | 李志广; 王俭; 赵伟; 范玉树; 殷彬栋; 孔冰 |
| 本发明提供一种临界固溶和临界降温时效与退火复合热处理方法。所述方法包括：临界固溶热处理过程以及临界降温时效与退火复合热处理过程。本发明的方案可解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”。 | ||||||
QQ群二维码
意见反馈
意见反馈