| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 21 | 金属材料内部微观缺陷的修复方法 | CN201610643465.8 | 2016-08-08 | CN106167885A | 2016-11-30 | 王明道; 杨屹; 刁爱民; 王丽平; 杨刚 |
| 本发明公开了一种既能够修复金属材料内部微观缺陷，以提高金属材料的性能，又不会对金属材料造成热变形影响的金属材料内部微观缺陷的修复方法。该金属材料内部微观缺陷的修复方法，通过将待修复的金属材料置于能够产生脉冲磁场和脉冲电场的外界物理场激发装置中，并根据金属材料的磁性能与基体内部微观缺陷的组态类型选择适当的外场处理工艺进行处理。利用脉冲磁场和脉冲电场的诱导作用，从而实现了金属材料内部缺陷原位修复；在提升金属材料塑韧性的同时可增加材料的强度，大幅度改善材料耐磨性，抑制微裂纹萌生，延缓已萌生微裂纹的扩展，可明显提高材料的疲劳寿命，并且整个修复过程不会造成金属材料温度的显著上升和热变形。 | ||||||
| 22 | 一种调整铜铬合金触头表面激光改性时运动轨迹的方法 | CN201610157060.3 | 2016-03-18 | CN105821361A | 2016-08-03 | 虞钢; 张犁天; 郑彩云; 宁伟健; 何秀丽; 李少霞 |
| 本发明提供了一种调整铜铬合金触头表面激光改性时运动轨迹的方法，包括：步骤100，获取待加工铜铬合金触头的几何形状、尺寸和改性后的性能要求，以及激光改性时的参数；步骤200，利用上述信息，通过数值计算建立仿真模型，得到优化后的符合当前铜铬合金触头激光改性的轨迹运行模型；步骤300，根据轨迹运行模型给出的运行路线并按预定的激光加工参数，对铜铬合金触头进行表面激光改性。本发明的方法可以在激光改性时，使激光在达到改性目的的同时，提高熔池的冷却和移动速度，有效地降低热应力并且降低热应力变化幅度，使激光的能量均匀地作用于铜铬合金触头的表面，降低铜粗糙度和提高平整度，并形成均匀的高性能铜铬合金触头表面细晶层。 | ||||||
| 23 | 一种高强度纯钛板材的制备方法 | CN201510904539.4 | 2015-12-09 | CN105483588A | 2016-04-13 | 王磊; 宋秀; 刘杨 |
| 本发明提供一种高强度纯钛板材的制备方法，工艺步骤为：（1）采用可控压力试验机将纯钛板材在室温下进行限制模压剧烈塑性变形；（2）在限制模压变形的各个道次间对纯钛板材进行电脉冲退火处理；（3）在进行限制模压剧烈塑性变形的最后道次处理后得到高强度纯钛板材。本发明将剧烈塑性变形与电脉冲处理优势相结合，解决了难变形密排六方金属纯钛难以进行室温大塑性变形、变形过程中出现开裂等问题，可制备大尺寸、高强度的纯钛板材，和原纯钛板材相比，屈服强度增幅最高超过160%，抗拉强度增幅最高超过80%。 | ||||||
| 24 | 表面搅拌摩擦工艺 | CN201480014693.8 | 2014-03-07 | CN105209212A | 2015-12-30 | S·M·莫勒; M·R·埃勒; Z·李 |
| 介绍了一种在金属物体表面上使用的被称为表面搅拌摩擦(FSS)的工艺。所述FSS工艺发生在金属物体的一部分或整个表面上的与搅拌摩擦焊接头分离开的位置处。在表面上的FSS工艺在物体上产生耐腐蚀性的机械转化“涂层”。所述“涂层”由FSS处理过的物体材料的厚度形成。在一种示例性应用中，该工艺能够被应用于金属条，是金属条随后将形成管，由此“涂层”表面存在于所述管的内侧上，使其相对于腐蚀性流体(例如海水)具有高度的耐腐蚀性。 | ||||||
| 25 | 一种内燃机铝活塞燃烧室面等离子束强化处理方法 | CN201310405519.3 | 2013-09-09 | CN104419883A | 2015-03-18 | 胡为峰; 黄齐文; 潘璋 |
| 本发明涉及一种内燃机铝活塞燃烧室面等离子束强化处理方法，技术要点是：利用等离子束对经过粗加工的活塞毛坯的燃烧室面需要处理的位置进行重熔强化处理，重熔后在空气中自然冷却；将重熔强化处理后的活塞进行精加工获得成品，重熔层的深度为3mm-8mm，重熔层的初晶硅相和金属间相的颗粒尺寸为基体未重熔部位的颗粒尺寸的1/4-1/10。本发明可延缓铝合金活塞燃烧室面表层组织中铝硅相界面处的微观裂纹的萌生和扩散，从而提高活塞燃烧面的热疲劳性能，提要约3~8倍，大大提高活塞的使用寿命。 | ||||||
| 26 | 铝合金电流均化装置及其电流均化方法 | CN201410729878.9 | 2014-12-03 | CN104404408A | 2015-03-11 | 崔建忠; 贾品峰; 何立子 |
| 铝合金电流均化装置及其电流均化方法，属于金属材料、热处理技术领域。装置：包括内部具有冷却水通道的导电夹具，在两个导电夹具之间设置保温炉，在保温炉内设置有循环风机；导电夹具与供电电源、恒温调节器串联；热电偶的一端与恒温调节器相连，另一端设置在保温炉内的铝合金铸锭中。方法：将铸锭通过保温炉的通孔设置在保温炉上，使其两端位于保温炉外部，其余部分位于保温炉内；将两个导电夹具分别通过卡槽设置在铝合金铸锭的两个端头上，并紧固；当截面尺寸较小时，不开启保温炉；当铝合金铸锭截面尺寸较大时，开启保温炉，并开启循环风机；将保温炉内加热至均化温度，保持该均化温度至均化热处理结束；步骤五：取出均化后的铝合金铸锭。 | ||||||
| 27 | 生产用于形成净型部件的细晶粒金属片材的设备和方法 | CN200880012863.3 | 2008-02-27 | CN101730755B | 2014-07-02 | A·高什; R·F·戴克尔; S·卡尔卡米; B·曼索尔 |
| 生产超细晶粒金属合金优选镁材料片材的方法和设备。该设备将金属合金材料模塑且快速凝固从而形成细晶粒前体。然后使该前体经受变形应变，该变形应变改变前体的晶粒组织从而在片状物中形成超细晶粒组织。然后可对该片状物进行超塑性成形从而形成净成型制品。 | ||||||
| 28 | 镁合金制品表面的耐腐蚀性的改进 | CN201110275273.3 | 2011-09-16 | CN102400070A | 2012-04-04 | G.宋; Z.朴 |
| 本发明涉及镁合金制品表面的耐腐蚀性的改进。具体地，镁基合金工件的表面可机械处理并变形以增加其耐腐蚀性，尤其是在水或水和盐或其他腐蚀介质存在的情况下的腐蚀。因此被保护的工件表面在挤压、滑动、以及与适合抛光或其他处理工具（其经过表面以压缩其并使其变形，并且细化金相晶粒结构）摩擦接触中接合。例如，晶粒尺寸在表面层中减小，其可延伸到直到几毫米的深度。晶粒取向在该深度内变化。工具不用于有意地从工件表面除去材料。工件的初始尺度可考虑由机械加工工艺的表面变化。 | ||||||
| 29 | 生产用于形成净型部件的细晶粒金属片材的设备和方法 | CN200880012863.3 | 2008-02-27 | CN101730755A | 2010-06-09 | A·高什; R·F·戴克尔; S·卡尔卡米; B·曼索尔 |
| 生产超细晶粒金属合金优选镁材料片材的方法和设备。该设备将金属合金材料模塑且快速凝固从而形成细晶粒前体。然后使该前体经受变形应变，该变形应变改变前体的晶粒组织从而在片状物中形成超细晶粒组织。然后可对该片状物进行超塑性成形从而形成净成型制品。 | ||||||
| 30 | 制造高强度超塑性材料的方法 | CN200480014439.4 | 2004-05-28 | CN1795282A | 2006-06-28 | 山本一富 |
| 提出了制造高强度超塑性材料的方法，该方法能够容易地获得具有细晶粒构成的金属组织的高强度超塑性材料。向金属材料施加超声波之后，在以绝对温度表示的该材料熔点乘以0.35至0.6得到的温度下对该金属材料进行热处理。最合适的金属材料是比衰减率不小于10％的高减震金属材料，特别是Mg或Mg合金。 | ||||||
| 31 | 使用多种能源的应力消除方法及设备 | CN03821769.4 | 2003-08-01 | CN1681946A | 2005-10-12 | 多娜·M·沃克尔 |
| 提出一种用于修正结构的物理性质，例如减少或消除残留的内部应力，的方法，其中，两种或多种能量类型被同时地应用(140，142)到该结构，从而以加速的方式改变所关注的物理性质。第一能量类型，例如热能，根据从第二类型能量的一阶反应速率关系(151)推导出来的时间值和操作设定而被应用。该第二能量类型，例如振动或其他随时间改变的能量形式，被同时应用一段该时间值的时间。方法也被提供来确定用于多种能量类型到一个结构的同时应用的操作设定。 | ||||||
| 32 | 处理铝及其合金和化合物的方法 | CN01807709.9 | 2001-04-24 | CN1422339A | 2003-06-04 | 阿沙纳西奥斯·尼可拉奥 |
| 改善铝、其化合物及其化学化合物的生物效应的方法。使用电子或机电技术改善铝以及铝、含铝合金和含铝化学化合物制品(2)的生物效应并降低其毒性的方法，它使铝制品(2)具有良好的保藏食品和饮料的性能，甚至消除铝制造和加工的工业废料(1)的毒性。该方法是将由电子或机电装置(3)产生的多频电磁波(6)辐射投射到铝制品(1)和(2)上，该多频电磁波是覆盖1Hz－300GHz频率范围的一个或多个较广频率范围的电磁波，使用以脉动或暂时中断或者脉动和暂时中断的较广频率范围的电磁波(6)的辐射模式为特征的方法发射的。 | ||||||
| 33 | 내크리프성의 내화성 금속 구조 제조방법 | KR1020127016378 | 2010-11-15 | KR1020120085336A | 2012-07-31 | 라인맨,데이비드엠.; 그라제식,폴알.; 스라터,아이렌엠.; 포웰,윌리암알. |
| 금속 구조 제조방법은 제1 주요면과 제2 주요면을 갖는 금속 시트를 구비한 금속 구조 제조방법으로서, (i) 금속 시트에 응력을 전달하기 위하여 금속 시트의 어닐링 온도보다 낮은 온도에서 금속 시트의 제1 주요면의 일부에 선택적으로 입자-분사하는 단계; 및 (ii) 변형된 금속 시트가 원하는 방향에서 더 높은 강도를 나타내도록 상기 금속 시트를 변형시키기 위하여 금속 시트를 T(어닐)-400℃보다 낮지 않은 온도에서 열처리하는 단계를 포함하며, 상기 T(어닐)는 금속의 어닐링점이다. 본 발명은 특히 유리 용해, 컨디셔닝, 전달 및 성형 작용을 위한 백금 금속 구조 제조에 유리하다.
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| 34 | 전열관의 표면친수 처리방법 | KR1019940016130 | 1994-07-06 | KR100141927B1 | 1998-07-15 | 하세가와나오유키; 이시다세이지; 시라이시히사노리 |
| 표면의 친수성에 우수하고 시간경과에 따르는 열하가 적고, 생산성이 양호한 전열관의 표면친수 처리방법을 제공한다. 구리 및 구리합금 전열관을 불활성가스를 주가스로 하는 분위기중에서 온도 250∼350℃로 5∼10분 가열유지한 후, 코로나 방전 또는 플라스마 방전을 가하는 것을 특징으로 하고 있다. 불활성가스를 주가스로 하는 분위기로서는 O 2 농도 3%이하, CO농도 1∼5%를 포함하고, 나머지가 불활성가스로 이루어지는 조성의 것이 변색방지의 면에서 바람직하다. 코로나 방전 또는 플라스마 방전처리에 앞서서 가열처리함으로 안정한 친수성을 갖는 전열관이 효율좋게 얻어진다. | ||||||
| 35 | 내부식성 비정질 표면합금 및 이것의 제조방법 | KR1019870010381 | 1987-09-18 | KR1019910001492B1 | 1991-03-09 | 하시모토고오지; 요시오카히데아키; 아사미가츠히코; 가와시마아사히 |
| A corrosion-resistant amorphous surface alloy is disclosed which is 150 mu m or less thick and bonded onto a substrate crystalline metal or alloy and processed by irradiation of high energy density beam, such alloy being composed of 8-19 at% Cr, 17-22 at% in the sum of P and 2-7 at% B, and the remainder being Ni, Ni-Co containing Co in an atomic ratio of Co/Ni of 2/3 or less, or Ni-Fe or Ni-Co-Fe containing Fe in an atomic ratio of Fe/Ni or Fe/Ni+Co of 1/5 or less. Also disclosed is a process for producing such alloy. | ||||||
| 36 | 알파 지르코늄 합금체와 그 합금체의 고온 스팀 내식성 개선 공정 | KR1019830000352 | 1983-01-29 | KR1019840003293A | 1984-08-20 | 조오지피.사볼-2 |
| 내용없음 | ||||||
| 37 | 니켈계 브레이징 포일 및 브레이징 방법 | KR1020107007482 | 2008-10-09 | KR101308293B1 | 2013-09-13 | 하트만토마스; 노첼독터.디이터 |
| Ni
잔여량 Cr
a B
b P
c Si
d 를 필수구성으로 하되, a는 2 원자% ≤ a ≤ 30 원자%이고 b는 0.5 원자% ≤ b ≤ 14 원자%이고 c는 2 원자% ≤ c ≤ 20 원자%이고 d는 0 원자% ≤ d ≤ 14 원자%이고 부수적 불순물 ≤ 0.5 원자%이고 잔여량을 Ni로 하며, c > b > c/15이고 10 원자% ≤ (b+c+d) ≤ 25 원자%인 조성을 갖는 것을 특징으로 하는 비정질 연성 브레이징 포일이 개시된다.
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| 38 | 반강자성 전이금속의 강자성 또는 준강자성 유도방법 및 이에 의해 제조된 강자성 또는 준강자성 전이금속 | KR1020090064136 | 2009-07-14 | KR1020110006485A | 2011-01-20 | 조성래; 황영훈; 최정용 |
| PURPOSE: An inducing method of ferromagnetic transition metal from antiferromagnetic and ferromagnetic transition metal thereby is provided to be used for a spin valve and a magnetic tunnel junction structure by the new structured material by inducing the deformation of manganese. CONSTITUTION: An inducing method of ferromagnetic transition metal from antiferromagnetic and ferromagnetic transition metal thereby comprises next steps. An anti-ferromagnetism transition metal is deformed to induce the ferromagneticity and semi-ferromagneticity. The deformation of the anti-ferromagnetism transition metal is one of mechanical deformation, the thermal deformation or the deformation by lattice constant difference. | ||||||
| 39 | 양성자빔을 이용한 지르코늄 합금의 수소취화방법 | KR1020080127897 | 2008-12-16 | KR1020100069256A | 2010-06-24 | 윤상필; 홍인석; 조용섭 |
| PURPOSE: A hydrogen collecting method of zircaloy using a positron beam and a device thereof are provided to perform the high burn up rate long period operation of the pressurized water reactor. CONSTITUTION: A hydrogen collecting method of a zircaloy using a positron beam comprises: a step of injecting a hydrogen ion in the zircaloy by examining an accelerated positron beam on a zircaloy(10) through a proton accelerator(100); a step of diffusing the inserted hydrogen ion by heating the zircaloy with hydrogen; and a step of controlling the amount of brominated hydrogen ion in the zircaloy by using the current of the positron beam measured at in the zircaloy and the scanning time of the positron beam. The positron beam is accelerated to have the energy of 1~100 MeV through the proton accelerator. | ||||||
| 40 | 니켈계 브레이징 포일 및 브레이징 방법 | KR1020107007482 | 2008-10-09 | KR1020100050576A | 2010-05-13 | 하트만토마스; 노첼독터.디이터 |
| The invention relates to an amorphous, ductile hard solder foil having a composition of substantially NiCrBPSiwith 2 Atom% <= a <= 30 Atom%; 0.5 Atom% <= b <= 14 Atom%; 2 Atom% <= c <= 20 Atom%; 0 Atom% <= d <= 14 Atom%; incidental impurities of <= 0.5 Atom%; remainder Ni, where c > b > c/15 and 10 Atom% <= b + c + d <= 25 Atom%. | ||||||
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