子分类：
| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 21 | 耐撞性优良的热硬化钢及使用其制造热硬化部件的方法 | CN201180070743.0 | 2011-06-30 | CN103534372B | 2016-02-10 | 南承万; 林熙重; 李丞夏; 金东垠; 李辅龙; 金荣陈; 文万彬 |
| 公开了耐撞性优良的热硬化钢及使用其制造热硬化部件的方法。根据本发明的热硬化钢以重量百分比计包含C：0.12～0.8%；Cr：0.01～2%；Mo：0.2%以下；B：0.0005～0.08%；Ca：0.01以下；Sb：1.0%以下；以及Ti和/或Nb：0.2%；以及其余为Fe和不可避免的杂质。此外，所述热硬化钢满足以下条件i）至iv）中任一种；其中，条件i）包含Si：0.5～3%；Mn：1～10%；和Al：0.05～2%；条件ii）包含Si：1%以下；Mn：0.5～5%；Al：0.1～2.5%；和Ni：0.01～8%；条件iii）包含Si：0.5～3%；Mn：1～10%；Al：0.1%以下；和Ni：0.01～8%；以及条件iv）包含Si：0.5～3%；Mn：1～10%；Al：0.1～2.5%；和Ni：0.01～8%。 | ||||||
| 22 | 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法 | CN201210067081.8 | 2012-03-14 | CN103305770B | 2015-12-09 | 王秀芳; 方园; 吴建春; 于艳; 秦波 |
| 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其包括如下步骤：1)冶炼，钢水化学成分为：C0.03-0.08％，Si≤0.4％，Mn0.6-1.5％，P0.07-0.22％，S≤0.01％，N≤0.012％，Cu0.25-0.8％，Cr0.3-0.8％，Ni0.12-0.4％，此外，还包含微合金元素Nb、V、Ti、Mo中至少一种，Nb0.01-0.08％，V 0.01-0.08％，Ti0.01-0.08％，Mo0.1-0.4％，其余为Fe和不可避免杂质。2)薄带连铸，直接浇铸出厚度为1-5mm的铸带；3)带冷却，冷却速率大于20℃/s；4)铸带在线热轧，热轧温度1050-1250℃；压下率20-50％，形变速率＞20s-1；热轧后发生奥氏体在线再结晶，热轧带厚度为0.5-3.0mm；5)冷却，卷取，冷却速率为10-80℃/s；卷取温度570-720℃。获得的钢带显微组织主要由细小的多边形铁素体和珠光体构成。 | ||||||
| 23 | 环形轨道的制造方法 | CN201510250939.8 | 2015-05-15 | CN104942537A | 2015-09-30 | 王保菊; 刘明伦 |
| 本发明是关于一种环形轨道的制造方法，其包括：步骤S1，利用环锻设备将坯料锻造出环形的轨道毛坯；步骤S2，对轨道毛坯进行正火、回火工艺处理；步骤S3，对轨道毛坯按照超探要求JB/5000-15-2007Ⅱ级UT探伤合格后进行粗加工，调整其高度、厚度以及平整度；步骤S4，采用淬火、回火工艺，使粗加工后的轨道毛坯的硬度达到HB302-341；步骤S5，半精加工，释放轨道应力；步骤S6，按照图纸尺寸将轨道精加工至成品。利用本发明的环形轨道的制造方法，能够简化加工工序，节省成本。 | ||||||
| 24 | 高强度零件的成型工艺 | CN201410222434.6 | 2014-05-23 | CN104651574A | 2015-05-27 | 殷平玲; 陆红军; 姚杰; 王韬; 张梅 |
| 本发明所要解决的技术问题是提供一种高强度零件的成型工艺，其比热成型工艺的成本要低。为解决上述技术问题，本发明提供一种高强度零件的成形工艺，其特点是选择材料为热成型钢即硼钢(MnB)的工件，利用冷冲压设备对工件进行冷冲压成形，然后对成形的零件进行感应淬火热处理，然后再对零件进行回火处理，将零件的抗拉强度提高到不低于800MPa。 | ||||||
| 25 | 一种铁路辙叉用高耐磨钢及其制造方法 | CN201410850244.9 | 2014-12-30 | CN104561829A | 2015-04-29 | 文超; 董雯; 梁会雷; 陈亮 |
| 本发明公开了一种特别适用于铁路辙叉用的高强度耐磨钢及其制造方法，其各组分及其质量百分比如下：C 0.29％～0.45％、Si 0.20％～0.59％、Mn 0.90％～1.51％、P≤0.015％、S≤0.010％、Cr 1.52％～1.79％、Ni 1.01％～1.49％、Mo 0.29％～0.59％、Al 0.02％～0.07％、Nb 0.025％～0.10％、0.05％≤Nb+Al≤0.15％、[O]≤20ppm、[N]≤100ppm、[H]≤0.50ppm，余量为铁和其他不可避免的杂质。所述合金钢制造方法为：电弧炉冶炼→钢包炉精炼→真空炉脱气→模铸→初轧开坯→锻造成型→去氢热处理→最终热处理。本发明合金钢与现有的技术相比较，具有很高的强度性能和优良的耐磨性能，同时具有非常高的韧性指标，且内在质量稳定和均匀的优点。 | ||||||
| 26 | 一种硬玻璃封装用三层复合材料及其制备方法 | CN201410852372.7 | 2014-12-31 | CN104553134A | 2015-04-29 | 于敏; 张荣; 蔡凯洪; 彭伟峰; 张乐 |
| 一种硬玻璃封装用三层复合材料及其制备方法，属于复合材料技术领域。包括上表面层、下表面层和中间层，上表面层和下表面层是定膨胀合金4J29材料，中间层是纯铜材料，三层的厚度比：4J29：Cu：4J29＝10～20％：60～80％：10～20％。优点在于，该材料可以和硬玻璃理想匹配，导热率高、导电率高、成本低、加工工艺简单，易于实现产量化，保证材料的性能一致性，且生产效率高，满足市场需求。 | ||||||
| 27 | 一种抽水机传动轴的制造方法 | CN201410713636.0 | 2014-12-02 | CN104526289A | 2015-04-22 | 胡玉龙 |
| 本发明公开了一种抽水机传动轴的制造方法，属于机械制造技术领域。其加工步骤为：（1）抽水机传动轴材料的准备；（2）抽水机传动轴的锻造；（3）抽水机传动轴的退火处理；（4）抽水机传动轴的精加工；（5）抽水机传动轴的淬火处理；（6）抽水机传动轴的回火处理。本发明解决了现有抽水机传动轴在工作过程中，因耐蚀性差而影响其使用寿命的问题，具有方法简单，成本低，加工容易的优点。 | ||||||
| 28 | 铁质高尔夫球杆头、及铁质高尔夫球杆 | CN201410461579.1 | 2014-09-11 | CN104415518A | 2015-03-18 | 土井一宏; 芳川淳 |
| 提供回弹性、调角性及手感这些性能都均衡优异的锻铁。在通过锻造将击球面部与颈部一体成型的铁质高尔夫球杆头中，该铁质高尔夫球杆头由至少含有0.30重量％以下的碳与、0.0005～0.003重量％的硼的钢材构成，所述击球面部施以淬火处理，所述颈部的硬度低于所述击球面部的硬度。 | ||||||
| 29 | Incoloy825合金抗高硫天然气高压硬密封平板闸阀及冶锻工艺 | CN201410744968.5 | 2014-12-09 | CN104405912A | 2015-03-11 | 陈清流; 董霞; 陈文鑫; 乐精华 |
| 一种Incoloy825合金抗高硫天然气高压硬密封平板闸阀，该平板闸阀具有上关下开结构，即闸板上提时平板闸阀关闭，下降时平板闸阀开启；具体结构为：所述闸板上开有上导流孔，该闸板上端和阀杆下端通过T形槽连接后在该连接处安装限位板，该限位板确定了平板闸阀的下限位置；而所述阀杆上端的上密封面和填料箱下部的密封面贴合达到平板闸阀的上限位置。本发明安全使用在CL2500LB的工况下。 | ||||||
| 30 | 一种高热强性喷射成形热作模具钢及其制备方法 | CN201410474807.9 | 2014-09-17 | CN104278200A | 2015-01-14 | 黄进峰; 张金祥; 张济山; 王和斌; 卢林; 崔华 |
| 一种高热强性喷射成形热作模具钢及其制备方法，属于热作模具钢技术领域。模具钢的成分为：C0.3-0.5，Cr3.0-5.0，Mo1.5-3.5，W0.4-1.0，Si0.3-0.8，Mn0.3-0.5，V0.8-1.5，Nb0.03-0.10，S≤0.03，P≤0.03，余量为Fe。制备采用喷射成形-热锻-热处理工艺路线，通过控制喷射成形过程中的工艺参数和热锻温度的方式，调整淬火与回火温度来获得不同的综合力学性能，以满足不同的工况需求。本发明针对喷射成形工艺特点，同时考虑热作模具钢对高温性能的特殊需求，合理优化合金元素配伍，具有优良的高温性能，好的热稳定性与回火抗性，同时保持较高的冲击韧性，综合性能优异，大幅提高热作模具寿命。 | ||||||
| 31 | 一种薄带连铸700MPa级高强耐候钢制造方法 | CN201210066978.9 | 2012-03-14 | CN103305759B | 2014-10-29 | 方园; 王秀芳; 于艳; 吴建春; 张丰; 何伟 |
| 一种薄带连铸700MPa级高强耐候钢制造方法，其包括如下步骤：1)在双辊连铸机中铸造厚度为1-5mm的铸带，其化学成分重量百分比为：C0.03-0.1％，Si≤0.4％，Mn 0.75-2.0％，P 0.07-0.22％，S≤0.01％，N≤0.012％，Cu 0.25-0.8％，此外，还包含Nb、V、Ti、Mo中一种以上，Nb 0.01-0.1％，V 0.01-0.1％，Ti 0.01-0.1％，Mo 0.1-0.5％，其余为Fe和不可避免杂质；2)对铸带进行冷却，冷却速率大于20℃/s；3)对铸带进行热轧，热轧温度1050-1250℃，压下率20-50％，形变速率＞20s-1；热轧后发生奥氏体在线再结晶，热轧带厚度为0.5-3.0mm；4)冷却，冷却速率为10-80℃/s；5)卷取，卷取温度500-650℃。获得的钢带显微组织主要由分布均匀的贝氏体和针状铁素体构成。 | ||||||
| 32 | 铁路车轮的制备方法 | CN201310736263.4 | 2013-12-26 | CN103753138A | 2014-04-30 | 钟斌; 江波; 陈刚; 李翔; 王世付; 赵海; 邓荣杰; 孙曼丽 |
| 本发明公开了一种铁路车轮的制备方法，其包括切坯、钢坯加热、成形、轧制、缓冷或等温处理、热处理和精加工步骤。本制备方法取消粗加工，适当增加精加工余量可以使热处理后的踏面加工余量增加，在满足加工精度要求的情况下可以去除更多的踏面近表层金属，从而更有利于降低或消除踏面下异常组织区深度。与常规工艺相比，采用本发明制备的车轮在性能指标基本一致的情况下，踏面下异常组织区深度明显减小，精加工刀具消耗降低。 | ||||||
| 33 | 一种高磁感无取向硅钢的制造方法 | CN201010517872.7 | 2010-10-25 | CN102453837B | 2013-07-17 | 王子涛; 王波; 谢世殊; 金冰忠; 马爱华; 邹亮; 朱雨华; 胡瞻源; 陈晓 |
| 一种高磁感无取向硅钢的制造方法，其包括如下步骤：1)冶炼、浇铸，无取向硅钢化学成分重量百分比：Si 0.1～1％，Al 0.005～1％，C≤0.004％，Mn 0.10～1.50％，P≤0.2％，S≤0.005％，N≤0.002％，Nb+V+Ti≤0.006％；余铁；炼钢、二次精炼，浇铸成铸坯；2)热轧，加热温度1150℃～1200℃，终轧温度830～900℃，≥570℃温度下进行卷取；3)平整，压下量2～5％的冷轧；4)常化，温度不低于950℃，保温时间30～180s；5)酸洗，冷轧，酸洗后进行累计压下量70～80％的冷轧；6)退火，升温速率≥100℃/s，到800～1000℃保温，保温时间5～60s，后以3～15℃/s缓冷至600～750℃。本发明在保证铁损的前提下，可以提高无取向硅钢磁感最少200高斯。 | ||||||
| 34 | 用于热冲压的模具以及制造该模具的方法 | CN201210273636.4 | 2012-06-29 | CN103143627A | 2013-06-12 | 李承相 |
| 本发明公开了一种用于热冲压的模具。该模具可包括：配置成接收和排出冷却剂的基板，至少一个下模和至少一个上模。该至少一个下模可安装在基板的表面，并配置成接收来自基板的冷却剂。下模还可具有与产品的下部形状相同的形状，以便在热冲压期间形成产品的下部形状。上模由与下模不同的材料制成，连结至下模的上部，具有与产品的上部形状相同的形状以便形成产品的上部形状，并且配置成接收来自下模的冷却剂使得冷却剂在上模中流动。 | ||||||
| 35 | 高强度钢板的制造方法 | CN201180023397.0 | 2011-02-28 | CN102884209A | 2013-01-16 | 松田广志; 船川义正; 田中靖 |
| 根据本发明，将含有规定量的C的钢板加热到奥氏体单相域或（奥氏体＋铁素体）两相域后，冷却至小于马氏体相变开始温度Ms且为Ms－150℃以上的温度区域，使未相变奥氏体的一部分发生马氏体相变后进行升温，进行马氏体的回火，由此制造高强度钢板，此时，将所述钢板的板宽方向上的最冷部位在作为目标的冷却停止温度~冷却停止温度＋15℃的温度区域保持15秒以上且100秒以下的时间，由此，可以得到加工性优异且其机械特性的稳定性优异的抗拉强度（TS）为980MPa以上的高强度钢板。 | ||||||
| 36 | 钢板及钢板制造方法 | CN201180007358.1 | 2011-01-31 | CN102770571A | 2012-11-07 | 冈本力; 杉浦夏子; 佐野幸一; 若林千智; 吉永直树; 川崎薰 |
| 本发明提供一种钢板，其化学成分以质量％计含有：C：0.05％～0.35％、Si：0.05％～2.0％、Mn：0.8％～3.0％、Al：0.01％～2.0％，并限制P：0.1％以下、S：0.05％以下、N：0.01％以下，剩余部分含有铁及不可避免的杂质，以面积率计合计含有50％以上的铁素体相、贝氏体相及回火马氏体相，以面积率计含有3％以上的残留奥氏体相，以个数比计50％以上的上述残留奥氏体相的晶粒在将重心位置的碳浓度设定为Cgc、将晶界位置的碳浓度设定为Cgb时，满足式1。 | ||||||
| 37 | 耐延迟破坏特性优良的高强度珠光体系钢轨 | CN200780009374.8 | 2007-03-16 | CN101405419B | 2012-06-27 | 本庄稔; 木村达己; 铃木伸一; 鹿内伸夫 |
| 本发明提供廉价、拉伸强度为1200MPa以上且耐延迟破坏特性优良的高强度珠光体系钢轨。具体而言，其以质量％计，含有C：0.6～1.0％、Si：0.1～1.5％、Mn：0.4～2.0％、P：0.035％以下、S：0.0005～0.010％，余量由Fe和不可避免的杂质组成，拉伸强度为1200MPa以上，并且至少轨头部的长度方向的截面上A类夹杂物的长边尺寸为250μm以下，且该轨头部的长度方向的截面上长边尺寸为1μm以上、250μm以下尺寸的A类夹杂物在每1mm2被检测面积上的存在少于25个。 | ||||||
| 38 | 一种高磁感无取向硅钢的制造方法 | CN201010517872.7 | 2010-10-25 | CN102453837A | 2012-05-16 | 王子涛; 王波; 谢世殊; 金冰忠; 马爱华; 邹亮; 朱雨华; 胡瞻源; 陈晓 |
| 一种高磁感无取向硅钢的制造方法，其包括如下步骤：1)冶炼、浇铸，无取向硅钢化学成分重量百分比：Si 0.1～1％，Al 0.005～1％，C≤0.004％，Mn 0.10～1.50％，P≤0.2％，S≤0.005％，N≤0.002％，Nb+V+Ti≤0.006％；余铁；炼钢、二次精炼，浇铸成铸坯；2)热轧，加热温度1150℃～1200℃，终轧温度830～900℃，≥570℃温度下进行卷取；3)平整，压下量2～5％的冷轧；4)常化，温度不低于950℃，保温时间30～180s；5)酸洗，冷轧，酸洗后进行累计压下量70～80％的冷轧；6)退火，升温速率≥100℃/s，到800～1000℃保温，保温时间5～60s，后以3～15℃/s缓冷至600～750℃。本发明在保证铁损的前提下，可以提高无取向硅钢磁感最少200高斯。 | ||||||
| 39 | 富含锰和极富含镁的铝带 | CN201080018272.4 | 2010-04-23 | CN102439185A | 2012-05-02 | 伯恩哈德·克尼希; 约亨·哈森克勒费尔; 克里斯托夫·塞泰莱; 格尔德·施泰因霍夫 |
| 本发明涉及一种用于制造平版印刷的印板载体的铝合金以及一种由该铝合金制成的铝带、一种用于制造铝带的方法和该铝带用于制造平版印刷的印板载体的用途。本发明的目的在于提供一种铝合金和由铝合金制成的铝带，该铝合金或铝带在不破坏电化学可粗糙性能的基础上能够制成具有横向相对于轧制方向的改善的抗交变弯曲性能和改善的热拉强度的印板载体，上述目的这样实现，即，该铝合金具有以下基于重量％的合金成分：Fe＜0.4％；0.41％≤Mg≤0.7％；0.05％≤Si≤0.25％；0.1％≤Mn≤0.6％；Cu≤0.04％；Ti＜0.1％；Zn≤0.1％；Cr≤0.1％；剩余Al和不可避免的杂质分别最多为0.05％，总和为最多0.15％。 | ||||||
| 40 | 耐磨损性和耐疲劳损伤性优良的内部高硬度型珠光体钢轨及其制造方法 | CN200880010525.6 | 2008-03-25 | CN101646795B | 2011-04-27 | 本庄稔; 木村达己; 铃木伸一; 西村公宏; 三田尾真司; 鹿内伸夫 |
| 本发明提供耐磨损性和耐疲劳损伤性两特性优良的内部高硬度型珠光体钢轨及其优选的制造方法。具体而言，具有如下组成：含有C：0.73～0.85质量％、Si：0.5～0.75质量％、Mn：0.3～1.0质量％、P：0.035质量％以下、S：0.0005～0.012质量％、Cr：0.2～1.3质量％，余量由Fe及不可避免的杂质构成，并且，将Mn含量记为[％Mn]、Cr含量记为[％Cr]时，[％Mn]/[％Cr]的值为0.3以上且小于1.0，以从钢轨头部的表层到至少25mm深的范围内的维氏硬度来定义的钢轨头部的内部硬度为Hv380以上且小于Hv480。 | ||||||
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