子分类：
| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 一种金属韧化处理系统 | CN201710506551.9 | 2017-06-28 | CN107502720A | 2017-12-22 | 解正云 |
| 本发明涉及一种金属韧化处理系统，主要解决现有技术中存在的加工复杂，使用不方便的技术问题，本发明通过采用包括传送带，温度调节装置；还包括接触式压力装置，与接触式压力装置连接的电动位置调整机构，温度调节装置与接触式压力装置位于同一位置；与温度调节装置、接触式压力装置及电动位置调整机构均连接的控制单元；与控制单元通过无线通讯单元连接的远程服务器端；接触式压力装置地面设有压力传感器，压力传感器用于采集压力值反馈于所述控制单元；控制单元包括第一存储介质，第一处理器，第一储存介质用于存储金属韧化控制程序，第一处理器用于执行所述金属韧化控制程序的技术方案，较好的解决了该问题，用于金属韧化生产处理中。 | ||||||
| 2 | 用于在金属中产生形变孪晶形成的方法和设备 | CN201680021664.3 | 2016-04-25 | CN107466327A | 2017-12-12 | 安德斯·蒂伦; 拉尔斯·维克斯特伦; 索菲耶·赫格贝格; 米卡埃尔·格雷克 |
| 本公开涉及：一种在金属体(1)中产生孪晶片的方法，该方法包括以下步骤：-将所述金属体(1)引入到腔室(2)中；-用冷却介质填充所述腔室(2)，所述冷却介质具有在金属体(1)变形时将能够在所述金属体(1)中产生孪晶片的温度；和-在所述金属体(1)被所述冷却介质包围的同时，使所述金属体(1)变形；其中包围所述金属体(1)的所述冷却介质在所述金属体(1)变形时处于气态。本公开还涉及：一种用于在金属体(1)中产生孪晶片的设备，所述设备包括：-腔室(2)；-腔室(2)入口，所述腔室(2)入口被连接到冷却介质源(4)；和-变形装置(5)，所述变形装置(5)用于使所述金属体(1)变形；所述变形装置(5)被定位在所述腔室(2)内部；其中，所述变形装置(5)被定位成使得所述金属体(1)在通过所述变形装置(5)变形的同时将被处于气态的所述冷却介质包围。 | ||||||
| 3 | 两种不同高温合金组合轧制为一个环形件的方法 | CN201710704295.4 | 2017-08-16 | CN107442709A | 2017-12-08 | 占立水; 杨仁堂; 李明; 范茂艳 |
| 本发明公开了一种两种不同高温合金组合轧制为一个环形件的方法，其步骤为：先分别将两种高温合金棒材镦粗、冲孔、预轧制成一大一小，两个高温合金环坯，将大高温合金环坯套在小高温合金环坯的外面一起放在环轧机上进行轧制，获得两种高温合金的双金属环件。该方法通过双金属的轧制比推导出轧制变形抗力比值，确定轧制变形温度，从而分别加热到相应的温度进行轧制成形，获得性能、尺寸良好的双金属环件。该方法用于双金属环件轧制成形。 | ||||||
| 4 | 一种消除4Cr13不锈钢环轧件退火态网碳的工艺方法 | CN201611197660.9 | 2016-12-22 | CN107058704A | 2017-08-18 | 戚大涛; 钱进; 白文平 |
| 本发明公开了一种消除4Cr13不锈钢环轧件退火态网状碳化物碳的工艺方法，包括以下工艺步骤：切割‑锻造‑快速冷却‑球化退火，其中始锻温度为1180℃，终锻温度≥900℃，采用8％‑12％的淬火液将热锻件快速冷却至500‑600℃，通过控制终锻温度和冷却速度，有效地避免了4Cr13不锈钢在锻后冷却过程中网状碳化物的产生，提高了产品的质量和寿命。 | ||||||
| 5 | 一种不锈钢材料及其制造方法 | CN201510714074.6 | 2012-04-23 | CN105296869B | 2017-07-28 | 郎宇平; 李北; 邢长军; 鲍贤勇; 孙绍华; 翁建寅; 姚春发; 唐海元; 陈海涛; 曹呈祥; 吴林; 宁小智; 屈华鹏 |
| 本发明公开了一种不锈钢材料及其制造方法，不锈钢材料是以氮取代镍的Cr‑Mn‑N奥氏体不锈钢。制造方法包括：冶炼方法、坯件冲压方法、机械加工方法。冶炼方法主要是以固体含氮物料和气态氮两种合金化增氮方法来冶炼高氮钢。坯件冲压方法主要是循环进行冲坯、热处理、固溶处理，控制保温温度与保温时间，模具选用主要参考硬度值和冲击韧性值。机械加工主要是控制铣削和车削的合适的加工参数。其有益效果是：该不锈钢材料是一新型奥氏体不锈钢；冶炼方法适于批量冶炼含氮量0.4‑0.75wt％的高氮钢；坯件冲压方法抑制了高氮钢加工过程的冷作硬化现象，利于坯件冲压；机械加工方法克服了高氮钢因硬度大故加工难度大的问题。 | ||||||
| 6 | 一种高性能钢材及其制备工艺 | CN201611241871.8 | 2016-12-29 | CN106884121A | 2017-06-23 | 汤家伟 |
| 本发明公开了一种高性能钢材及其制备工艺，该种高性能钢材是由以下质量百分比的化学成分组成的：碳0.3～0.4％，镍0.25～0.33％，铝0.25～0.33％，锰0.2～0.3％，锆0.15～0.22％，钛0.15～0.22％，硼0.025～0.038％，磷0.023～0.031％，硫0.011～0.022％，钽0.008～0.011％，钼0.005～0.009％，铌0.003～0.005％，余量为铁及不可避免的杂质。本发明的一种高性能钢材是由特定配比的碳、镍、铝、锰、锆、钛、硼、磷、硫、钽、钼、铌和铁组成的，特别适用于室外环境长期使用，有效避免了裂纹产生，具有良好的韧性、抗腐蚀能力。本发明的制备过程中通过冶炼浇铸、精锻机锻造、轧制和热处理的具体参数调整，有效保证了所得钢材的切割性能和焊接性。 | ||||||
| 7 | 金属板、金属板的制造方法、和使用金属板制造蒸镀掩模的方法 | CN201480056293.3 | 2014-09-24 | CN105637110B | 2017-06-23 | 池永知加雄; 宫谷勋 |
| 本发明的目的在于提供一种金属板，该金属板能够制作抑制了贯通孔位置的偏差的蒸镀掩模。将热处理前后的距离之差相对于热处理前的样品中的2个测定点间的距离的百万分率定义为热复原率。该情况下，各样品中的热复原率的平均值为‑10ppm以上且+10ppm以下，且各样品中的热复原率的偏差为20ppm以下。 | ||||||
| 8 | 一种消除20CrMnTiH锻造余热等温正火产生针状铁素体的热处理工艺 | CN201710027503.1 | 2017-01-16 | CN106868279A | 2017-06-20 | 刘澄; 华高; 杨晨; 崔锡锡; 周睿; 高吉成; 赵振波 |
| 本发明公开了一种消除20CrMnTiH锻造余热等温正火产生针状铁素体的热处理工艺，其具体工艺如下：终锻温度为1050～1150℃，终锻后，以5～15℃/min速度冷却50～80min；然后再以30～55℃/min速度冷却2～4min，接着在580～680℃等温1～2小时，最后空冷至室温。本发明通过调整控制冷却速度，在满足性能的条件下，消除20CrMnTiH中的针状铁素体，从而为20CrMnTiH的锻造余等温正火处理工艺的工业上的真正实现提供了重要的技术支持。 | ||||||
| 9 | 一种高承重车轮轮辐的制备工艺 | CN201710024679.1 | 2017-01-13 | CN106825218A | 2017-06-13 | 李进 |
| 本发明涉及汽车轮圈技术领域，尤其是一种高承重车轮轮辐的制备工艺，包括如下步骤：备线、冲孔、压制成型、轮辐外框整圆、轮辐轴孔整形、打螺栓孔和打磨、喷漆。轮辐采用料板冲压和压制成型的工艺制成，在冲孔和压制成型时采用热处理工艺，改变了传统轮辐采用冷压制和模具铸造的工艺，使轮辐的加工成产更快捷，且在冲孔和压制成型时采用热处理工艺可避免对料板本身结构的破坏，保证料板原有的强度，同时省去了后期的淬火工艺，使加工出来的轮辐强度大大提高。 | ||||||
| 10 | 一种超高强高韧马氏体时效钢及其制备方法和应用 | CN201510829649.9 | 2015-11-25 | CN106756583A | 2017-05-31 | 王威; 田家龙; 单以银; 严伟; 杨柯 |
| 本发明的目的在于提供一种超高强高韧的马氏体时效钢及其制备方法和应用，所述超高强高韧马氏体时效钢的化学成分为(wt.％)：C：≤0.008％，Ni：18.0-20.0％，Co：15.0-18.0％，Mo：7.0-8.0％，Ti：1.5-2.5％，O≤0.01％，N≤0.01％，P≤0.01％，S≤0.01％，Fe：余量。所述马氏体时效钢具有高的强韧性匹配，其σb≥3000MPa，σ0.2≥2600MPa，δ≥9％，ψ≥30％，适用于对结构材料的强韧性要求苛刻的环境，其已成功应用于纺织钩针的制备中，制得的纺织钩针具有优异的使用性能，与传统材料制备的钩针相比，具有更低的使用成本。采用本发明所述马氏体时效钢制备的撞针其使用寿命是传统材料撞针的10倍，具有优异的使用性能，具备广阔的应用前景。 | ||||||
| 11 | 一种耐时效冷轧烘烤硬化钢180BH及其生产方法 | CN201611177923.X | 2016-12-19 | CN106756554A | 2017-05-31 | 高洪刚; 刘明辉; 佟铁印; 康海军; 王旭生; 陈宇; 孟博 |
| 本发明属于耐时效冷轧烘烤硬化钢技术领域，具体涉及一种耐时效冷轧烘烤硬化钢180BH及其生产方法。按质量百分比计，耐时效冷轧烘烤硬化钢180BH包括如下组分，C：0.001％～0.003％、Si≤0.05％、Mn：0.10％～0.35％、P：0.03％～0.06％、S≤0.015％、Als：0.015％～0.060％、Nb：0.005％～0.030％、N≤0.0050％、Mo：0.01～0.08％，余量为铁和不可避免的杂质。本发明解决了现有技术生产的屈服强度180MPa级冷轧烘烤硬化钢耐时效性能差的问题，便于汽车业的应用。 | ||||||
| 12 | 抗腐蚀和开裂的高强度移动压力容器钢及其制造方法 | CN201611080449.9 | 2016-11-30 | CN106756538A | 2017-05-31 | 杨秀利; 刘文斌; 李书瑞; 王宪军; 战国锋; 程吉浩; 董中波; 陈颜堂; 郭斌 |
| 本发明公开了一种抗腐蚀和开裂的高强度移动压力容器钢及其制造方法，所述钢的化学成分及其重量百分比：C：0.12～0.20％，Si≤0.10％，Mn：1.30～2.00％，P≤0.008％，S≤0.002％，N≤0.004％，Alt：0.010～0.050％，V：0.020～0.060％，Cu：0.10～0.30％，Cr：0.50～1.00％，Ni：0.30～0.80％，Ca：0.002～0.006％，余量为Fe及不可避免的夹杂。其制造方法包括铁水脱硫，转炉顶底吹炼，LF炉加热和RH真空炉真空处理，成分微调，铸坯，粗轧及精轧，正火及回火热处理。本发明的产品兼具高强度与优良的抗硫化氢应力腐蚀(SSC)性能和抗氢致开裂(HIC)性能，其杂质含量低，韧性高，适用于制造各类酸性介质环境使用的移动压力容器设备，应用于移动罐车有一定的轻量化作用。 | ||||||
| 13 | 用于对金属板坯进行调温的调温站 | CN201611060027.5 | 2013-09-18 | CN106755861A | 2017-05-31 | C·特里佩; D·武尔夫斯; S·阿德尔贝特; E·当热 |
| 本发明涉及一种用于对金属板坯(3)和/或金属板构件进行调温的调温站(4)，该调温站具有上侧工具和下侧工具(9)以及至少一个用于加热的调温源，所述调温源构造为电阻加热源，在上侧工具和/或下侧工具上能设置用于传导调温的可更换的调温板(11)，所述调温板本身构造为电阻，所述调温板能被加热到高于1000摄氏度。 | ||||||
| 14 | 美洲铁路用钢轨及其生产方法 | CN201611084115.9 | 2016-11-30 | CN106636954A | 2017-05-10 | 李平; 王永明; 周乐育; 梁正伟; 涛雅; 郭利宏 |
| 本发明涉及一种美洲铁路用钢轨及其生产方法。上述钢轨包括：0.78～0.84wt％的C，0.50～0.58wt％的Si，1.12～1.22wt％的Mn，0.20～0.30wt％的Cr，0.005～0.009wt％的Mo，0.030～0.045wt％的Ni，不大于0.020wt％的P和S，不大于0.010wt％的Al，不大于0.010wt％的V，余量为铁。本发明提供的钢轨硬度均在310HB以上，延伸率≥10％。满足美洲重载铁路的使用要求。 | ||||||
| 15 | 高强度极厚H型钢 | CN201280056107.7 | 2012-12-11 | CN103987866B | 2016-11-09 | 市川和利; 沟口昌毅; 光安和章; 杉山博一 |
| 本发明的H型钢具有下述的成分组成：含有C、Si、Mn、Cu、Ni、V、Al、Ti、B、N、O，进而含有Mo和Nb中的至少之一，由下述式(1)求出的Ceq为0.37～0.50，翼缘的板厚为100～150mm，在距离所述翼缘的外侧表面为所述翼缘的板厚的1/4的深度位置处的贝氏体的面积率为60％以上，式(1)中，C、Mn、Mo、V、Ni、Cu是各元素的含量。Ceq＝C+Mn/6+(Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 式(1)。 | ||||||
| 16 | 一种高强高韧不锈钢及其加工方法 | CN201610437107.1 | 2016-06-17 | CN106011678A | 2016-10-12 | 刘嘉斌; 王宏涛; 方攸同 |
| 一种高强高韧不锈钢及其加工方法，该不锈钢包含如下特征：（1）所述不锈钢含有重量百分比为0.01%~0.1%的C，0.05%~0.2%的N，不高于0.03%的P，不高于0.003%的S，0.5~1%的Si，1.0~2.0%的Mn，15%~17%的Cr，5%~7%的Ni，其余为Fe；（2）所述不锈钢包含奥氏体和应变诱发马氏体组织，其中马氏体为不规则的近似纺锤体形状，其长轴平均尺寸在50~1000 nm之间，短轴平均尺寸在20~500 nm之间，马氏体在不锈钢中的体积百分比为0.1~20%；马氏体与奥氏体的界面存在一个元素偏聚层，该偏聚层厚度为1~20 nm，层内Ni、Mn、N、Si元素的含量分别是各元素在不锈钢中平均含量的1.2~3倍。本发明制得的不锈钢具备高强高韧性，屈服强度提高至1000 MPa以上且延伸率保持在30%以上，避免了传统材料加工技术固有的强度与塑性此消彼长的矛盾。 | ||||||
| 17 | 水下冲击波制备具有周期性双峰分布结构金属材料的方法 | CN201610137384.0 | 2016-03-09 | CN105598572A | 2016-05-25 | 孙伟; 陈黎亮; 董守华; 南小龙; 王宇航; 卢成嘉 |
| 一种水下冲击波制备具有周期性双峰分布结构金属材料的方法，其特征在于：A)预备金属基板(11)，底部设有平台(8)的水池(4)，支架(6)，防水炸药包(5)，起爆器(3)，垫层(7)，防水胶布(10)；B)将金属基板(11)进行垒叠，并将每层金属基板(11)的四边用垫层(7)支撑，使上下两层金属基板(11)间形成中空层(9)，得到垒叠件；将垒叠件侧面用防水胶布(10)缠绕密封得到初坯；将初坯固定于平台(8)上，并在初坯上面安放支架(6)，支架(6)上面放置带起爆器(3)的防水炸药包(5)；将水池(4)灌水至完全淹没防水炸药包(5)；C)引爆防水炸药包(5)，得到具有周期性双峰分布结构的金属材料。 | ||||||
| 18 | 一种金属圆环件及其辗轧成形方法 | CN201610060461.7 | 2016-01-26 | CN105543700A | 2016-05-04 | 蔡锟; 赵卓 |
| 本发明公开了一种金属圆环件及其辗轧成形方法，该环件由以下列重量百分比的成分组成：Nb 0.01-0.3％、Ti 0.56-0.78％，B 0.2-0.4％、Mo 0.2-0.6％、Al 0.3-0.6％、C 0.36-0.46％、Cr 0.6-0.8％、Si 0.6-0.8％、Mg 0.3-0.5％、Mn 0.23-0.53％、Ni 2.5-3.8％、Re 0.01-0.03％，余量为Fe及不可避免的杂质。本发明金属圆环件原料中添加的Nb、B、Mo、Ni和Ti等元素，能够提高环件的韧性和淬透性，通过优化各个组分的配比，使得环件内部组织均匀，质量稳定，防止裂纹产生，配合本发明辗轧成形方法，采取去应力退火，减少环件的内部应力，抑制裂纹产生。 | ||||||
| 19 | 一种GH2787合金叶片精密冷辊轧制备方法 | CN201510810418.3 | 2015-11-20 | CN105441654A | 2016-03-30 | 国振兴; 张冬梅; 邰清安; 关红; 汪大成 |
| 本发明涉及一种叶片的制备方法，具体涉及一种GH2787合金叶片精密冷辊轧制备方法。其包括如下步骤：1)将GH2787合金坯料加热至1010℃-1080℃，高速锤挤压成形，变形量为20％-60％，得到叶片毛坯件，清理；2)热处理，叶片毛坯件进行固溶，固溶温度为900℃-990℃；3)机械加工叶片榫头，整平叶身型面后，进行冷辊轧成形，变形量：20-40％，得到叶片；4)冷辊轧后的叶片进行真空炉固溶时效处理，固溶温度为900℃-990℃，保温1-2h，充氩气冷却；时效温度为750℃-790℃，保温16-25h，充氩气冷却；5)线切割叶片边缘，抛修。本发明制得的叶片表面完整性好，性能优良，可以满足高性能发动机叶片的需要。 | ||||||
| 20 | 由铝、铜和锂合金制备的机翼上蒙皮结构构件 | CN201480035440.9 | 2014-06-18 | CN105324501A | 2016-02-10 | A·丹尼路; G·普盖特; C·希格里 |
| 本发明涉及一种由铝、铜和锂合金制备的机翼上蒙皮结构构件及其制造方法。在根据本发明的方法中，铸造具有以下组成的合金(按重量％计)：4.2至5.2的Cu，0.9至1.2的Li，0.1至0.3的Ag，0.1至0.25的Mg，0.08至0.18的Zr，0.01至0.15的Ti，任选的至多0.2的Zn，任选的至多0.6的Mn，含量各自小于或等于0.1的Fe和Si，和含量各自小于或等于0.05且总量小于或等于0.15的其他元素，其余为铝；均化；热变形和任选地冷变形，在至少515℃的温度下固溶热处理，拉伸0.5至5％并时效。特别是镁、铜和锰的含量与固溶热处理温度的结合，可达到非常优良的抗压弹性极限。因此，根据本发明的具有至少12mm厚度的制品具有在纵向方向上的抗压弹性极限至少645MPa和在纵向方向上的伸长率至少7％。 | ||||||
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