子分类：
| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 161 | 冲剪加工性优异的铁素体系不锈钢板及其制造方法 | CN201480003875.5 | 2014-03-24 | CN105247088A | 2016-01-13 | 石丸咏一朗; 秦野正治; 盛田智彦; 高桥明彦 |
| 本发明提供铁素体系不锈钢板的一个形态，该铁素体系不锈钢板以质量％计含有C：0.016％以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0％以下、P：0.010～0.035％、S：0.005％以下、Al：0.50％以下、N：0.018％以下、Cr：15.6～17.5％、Cu：0.10～0.50％、Sn：0.01～0.3％及选自Ti：0.05～0.30％、Nb：0.05～0.40％、Mo：0.05～0.50％及Ni：0.05～0.50％中的1种以上，剩余部分含有Fe及不可避免的杂质，钢板表面的Cu浓度以阳离子分率计为15％以上，铁素体粒径为30μm以下。 | ||||||
| 162 | 具有增强渗氮特性的贝氏体微合金钢 | CN201480016291.1 | 2014-03-21 | CN105143473A | 2015-12-09 | K·W·伯里斯; A·塔哈姆坦; R·A·杜尚艾可 |
| 公开了锻造的微合金化及氮化钢部件，其具有包括0.20重量％到0.40重量％的C、0.50重量％到1.60重量％的Mn、0.40重量％到1.50重量％的Cr、0.07重量％到0.30重量％的Al、0.03重量％到0.20重量％的V、0.10重量％到0.40重量％的Si以及余量的Fe和附带杂质的组成。可以通过以下项生产所述部件：将不锈钢部件加热至大约1100摄氏度到1260摄氏度的奥氏体化温度，热锻不锈钢部件，且随着不锈钢部件从大约900摄氏度冷却至大约500摄氏度产生大于约50％贝氏体的主要贝氏体显微结构时，在以大约落入每秒1摄氏度至每秒5摄氏度范围内的速率热锻后，受控空气冷却所述不锈钢部件。所述不锈钢部件接着可以被机械加工成所需构造并且通过在含氨大气中加热予以氮化。 | ||||||
| 163 | 合金线材制备涡轮密封环的方法 | CN201510515528.7 | 2015-08-21 | CN105057988A | 2015-11-18 | 李珍计; 邓福田; 叶罗萍; 李文锋 |
| 一种合金线材制备涡轮密封环的方法，步骤包括：选择一种其化学成分符合密封环特性的圆线材，经过机械辗压成矩形截面绕成弹簧状；按弹簧状工件的中心线进行切割，得到多个密封环初环；将初环送入淬火炉内随炉逐步升温至临界点时，保温约0.5-2h后出炉空冷或油冷；然后进入回火工序，即将淬火后的初环在开口处插入与设计的自由开口一致厚度的铁片后，送入回火炉内随炉逐步升温至临界点，保温1.5-4小时后出炉空冷，得到回火硬度要求的自由开口符合设计要求的初环；然后磨削、精密外圆磨削。本发明具有能克服因密封环制造工艺的落后而使密封环合格率相对比较低、产量上不去，浪费材料成本和人力成本缺点的优点。 | ||||||
| 164 | 珠光体钢轨及珠光体钢轨的制造方法 | CN201480018025.2 | 2014-03-25 | CN105051220A | 2015-11-11 | 木村达己; 上井清史; 远藤茂; 山口盛康 |
| 本发明的珠光体钢轨的制造方法中，将以质量百分比计含有C：0.70％以上且0.90％以下、Si：0.1％以上且1.5％以下、Mn：0.01％以上且1.5％以下、P：0.001％以上且0.035％以下、S：0.005％以上且0.030％以下、Cr：0.1％以上且2.0％以下且余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢片以使轧制终轧温度为900℃以上的方式进行热轧，成形为钢轨原材，对钢轨原材从770℃以上的温度起开始加速冷却，以2℃/秒以上且30℃/秒以下的冷却速度冷却至500℃以下的温度后，回热或再加热至530℃以上且580℃以下的温度范围，在该温度范围内保持20秒以上且100秒以下的时间后，以2℃/秒以上且10℃/秒以下的冷却速度加速冷却至450℃以下的温度范围。 | ||||||
| 165 | 具有优良的耐冷凝液腐蚀性、成型性和抗高温氧化性的用于汽车排气系统的铁素体不锈钢及其制造方法 | CN201280077976.8 | 2012-12-27 | CN104870674A | 2015-08-26 | 柳汉振; 太基铣; 姜亨求; 河宪宰 |
| 本发明涉及一种具有优良的抗冷凝液的耐腐蚀性质、成型性和高温抗氧化性的铁素体不锈钢，其中，能够以经济上优越的方式来制造铁素体不锈钢而无需添加昂贵的合金元素。提供一种具有优良的抗冷凝液的耐腐蚀性和成型性的铁素体不锈钢，所述铁素体不锈钢按重量％计包括：C，多于0且等于或少于0.01％；Cr，9％至13％；Si，0.5％至1.0％；Mn，多于0且等于或少于0.5％；P，多于0且等于或少于0.035％；S，多于0且等于或少于0.01％；Ti，0.15％至0.5％；N，多于0且等于或少于0.01％；Sn，0.05％至0.5％；余量为Fe和不可避免的杂质，其中，集中在不锈钢的表面部分处的Sn是集中在基体部分处的Sn的10倍或更多。 | ||||||
| 166 | 具有增强的韧性的热冲压产品和其制造方法 | CN201380064153.6 | 2013-05-15 | CN104838030A | 2015-08-12 | 南承万; 李丞夏 |
| 公开的是一种具有增强的韧性的热冲压部件和制造它的方法，其中通过调整合金成分和控制工艺条件，所述热冲压部件具有热冲压后700至1,200Mpa的抗张强度(TS)，同时保证了12％或以上的伸长率(EL)。 | ||||||
| 167 | 湿H2S应力腐蚀工况用法兰及其生产工艺 | CN201510145826.1 | 2015-03-30 | CN104791563A | 2015-07-22 | 李忠云 |
| 本发明公开了一种湿H2S应力腐蚀工况用法兰，包括通孔和对称设置在通孔外部两端的两个相同的法兰片，且整个法兰左右对称，形状完全一样，其中一个法兰片上设有至少四个固定孔，法兰片与通孔连接处的外端部延伸出定位管，法兰片与通孔连接处的根部设有圆环状卡槽；本发明还公开一种湿H2S应力腐蚀工况用法兰的生产工艺；本发明产品防腐防锈，耐酸耐碱，硬度高、强度好，不易变形，使用寿命长。 | ||||||
| 168 | 一种高强度耐疲劳性能优良的钢轨及其生产方法 | CN201510006016.8 | 2015-01-07 | CN104561816A | 2015-04-29 | 邓勇; 郭华; 邹明; 贾济海; 王春建; 韩振宇; 袁俊 |
| 本发明涉及一种高强度和耐接触疲劳性能优良的钢轨及其生产方法，属于黑色钢材制造技术领域。本发明提供一种高强度耐疲劳性能优良的钢轨，其化学成分以重量计包括：C0.76％～0.86％；Si0.6％～1％；Mn0.7％～1.5％，Cr 0.1％～0.5％，且0.8％≤Mn％+Cr％≤1.6％；V0.05％～0.3％，Ni0.1％～0.35％，且0.15％≤V％+Ni％≤0.4％；Mo≤0.03％；P≤0.02％；S≤0.015％；余量为Fe和不可避免的杂质；所述钢轨金相组织为细珠光体+A，其中，A为先共析铁素体或先共析渗碳体，且A≤2％。所得钢轨的抗拉强度为1260MPa～1420MPa。 | ||||||
| 169 | 钎焊后具有优异耐腐蚀性的条材料 | CN201380039719.X | 2013-07-26 | CN104520061A | 2015-04-15 | A·奥斯卡松; S·哈勒尔; B·哈钦森 |
| 本发明公开了耐腐蚀条。该条包括芯以及适合位于芯和任选的Al-Si基包层之间的间层。以重量百分数计，所述间层基本由以下组成：Si≤0.9％，Fe≤0.7％，Cu≤0.5％，Mn为0.5-1.8％，Mg≤0.7％，Zn≤4.0％，Ni≤1.5％，选自元素周期表中的IVb族、Vb族和/或VIb族的元素每种≤0.3％，总量≤0.5％，不可避免的杂质元素每种≤0.05重量％，总量≤0.15％，余量的铝。钎焊后所述芯比所述间层的惰性更强。所述间层在织构组分中体现出至少30％的体积分数。 | ||||||
| 170 | 一种提高大口径碳钢铸辗法兰件性能的工艺方法 | CN201410613278.6 | 2014-11-05 | CN104439933A | 2015-03-25 | 巨丽; 李永堂; 曹建新; 付建华; 雷步芳; 武永红 |
| 一种提高大口径碳钢铸辗法兰件性能的工艺方法，属于法兰件生产技术领域，其特征在于包括以下工艺步骤：(1)铸环坯均质处理，即铸环坯在加热炉内分预热、加热和均热三段加热；（2）高压水除鳞；（3）在辗环机上进行扩孔，扩孔工艺为：①径向加速辗扩，②轴向加速辗扩，③稳定辗扩，④减速和精整辗扩；（4）辗后控制冷却。本发明优点是通过对变形量和温度的控制实现材料的微观组织转变，有效提高由铸环坯辗扩成形大口径碳钢法兰的性能，同时，本发明工艺具有低成本高效率的优点。 | ||||||
| 171 | 一种轴承座的制造方法 | CN201410617018.6 | 2014-11-06 | CN104400350A | 2015-03-11 | 钱文明 |
| 本发明提供一种轴承座的制造方法，包括以下步骤：冶炼→铸造→铸环件加热→辗扩→正火→车加工→调质处理；其中，冶炼的过程包括配料：10-22％的耐火泥、35-45％的石英砂和40-55％的水；5-7％的焦炭、35-42％的新铁、15-22％的旧铁、35-42％的废钢、0.6-0.7％的硅、0.6-0.7％的锰、0.6-0.7％的铁；将电弧炉中的温度升高到900-1200℃，对电弧炉中的料进行冶炼；打开电弧炉，放出铁水，并在铁水中加入0.6％-0.75％的铜、0.5％-0.6％的铬、0.4％-0.5％的钼，放出铁水时的温度为1500℃或以上，本发明涉及的这种轴承座的制造方法，产品质量高，工艺简单，成本低。 | ||||||
| 172 | 一种抗冲击高耐磨钢球用钢及其制备方法 | CN201410542763.9 | 2014-10-14 | CN104372255A | 2015-02-25 | 裴建华; 孙卫华; 董杰; 翟正龙; 马兴云; 毕永杰; 顾大庆; 李法兴; 范黎明 |
| 本发明属于钢铁技术领域，具体地，本发明涉及一种抗冲击高耐磨钢球用钢及其制备方法。本发明的抗冲击高耐磨钢球用钢，其化学成分按质量百分比为：C:0.64％-0.71％、Si：0.20％-0.40％、Mn：1.90％-2.05％、Cr：0.90％-1.05％、Al：0.02％-0.05％、P≤0.02％、S≤0.015％、O≤15ppm、H≤1.5ppm，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明钢具有良好的抗冲击性、耐磨性、组织均匀性等特点，使得生产钢球在使用过程中不易破碎及失圆，具有生产效率高、成本低等优点。 | ||||||
| 173 | 一种稀土型0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢及其制备方法 | CN201410717711.0 | 2014-12-01 | CN104328353A | 2015-02-04 | 向花红; 王俊; 周乐军 |
| 本发明公开了一种稀土型0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢，其特征在于它的化学成份（wt%）为：C≤0.07，Si≤1.00，Mn≤1.00，P≤0.035，S≤0.03，Ni3.00-5.00，Cr15.5-17.5，Cu3.00-5.00，Nb0.15-0.45，Re0.05~0.25，余量为Fe，属于合金钢领域。本发明还公开了一种制备上述稀土型0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢的方法，包括冶炼、铸造、电渣重熔、铸锭、锻造或轧制、固溶处理等工艺步骤。本发明的稀土型0Cr17Ni4Cu4Nb特种钢材作为是沉淀硬化马氏体不锈钢的一种，具有高强度、高硬度和抗腐蚀等特性，适用于化工机械、食品机械、造纸机械、航天航海等多个技术领域。 | ||||||
| 174 | 一种封头的冲压工艺 | CN201410413252.7 | 2014-08-21 | CN104259284A | 2015-01-07 | 须进福 |
| 本发明公开了一种封头的冲压工艺。工艺包括以下几个步骤：（1）切割：通过切割不锈钢板获得所需的封头板，所述不锈钢板的厚度为3-5cm；（2）冲压成型：将封头板放入模具中冲压成型，所述冲压成型的压力为1200-1500吨，温度为160-200℃；（3）热处理：首先将炉内的温度在160-200℃保持10-15min，然后加热至300-330℃，并保持120-150分钟，再次加热至400-430℃，并保持60-100分钟，自然冷却后出炉；（4）酸洗：用硝酸盐对封头进行涂抹，然后用清水冲洗干净，检验合格后入库。本发明的冲压工艺操作简单，通过冲压得到的封头裂纹率低，合格率高。 | ||||||
| 175 | 具有优良的低温韧性的高强度厚壁电阻焊钢管及其制造方法 | CN201380019782.7 | 2013-04-11 | CN104220622A | 2014-12-17 | 丰田俊介; 后藤聪太; 冈部能知; 井上智弘; 江木基明; 米本笃志 |
| 本发明的目的在于提供具有400MPa以上的屈服强度并且低温韧性和耐HIC性均优良的高强度厚壁电阻焊钢管。将钢原材加热至1200～1280℃的温度范围并保持后，实施使未再结晶温度范围内的轧制率为20％以上的热轧，在热轧结束后，以7～49℃/秒的冷却速度冷却至630℃以下的冷却停止温度，在400℃以上且低于600℃的温度下进行卷取，制成热轧钢带，对该热轧钢带进行辊轧成型、电阻焊而制成电阻焊钢管，进一步实施如下的热处理：对电阻焊焊接部进行加热使得壁厚整个厚度在800℃～1150℃的范围内，接着以7～49℃/秒的平均冷却速度冷却至630℃以下，所述钢原材以质量％计含有C：0.025～0.084％、Si：0.10～0.30％、Mn：0.70～1.80％，调节了P、S、Al、N、O含量，进一步含有Nb：0.001～0.065％、V：0.001～0.065％、Ti：0.001～0.033％、Ca：0.0001～0.0035％，并且Pcm满足0.20以下。由此，制成母材部和电阻焊焊接部的韧性和耐HIC性均优良的高强度厚壁电阻焊钢管。 | ||||||
| 176 | 板宽方向的中央部与端部的强度差小，弯曲加工性优异的高强度熔融镀锌钢板、高强度合金化熔融镀锌钢板、及其制造方法 | CN201380016272.4 | 2013-03-22 | CN104204256A | 2014-12-10 | 池田宗朗; 三浦正明 |
| 提供一种改善高强度熔融镀锌钢板的弯曲加工性，并且减少了板宽方向的中央部与端部的强度差的高强度熔融镀锌钢板及其制造方法。上述钢板，是在含有C、Mn、P、S、Al、满足下式(1)的量的Ti、B和N，根据需要含有Si，余量由铁和不可避免的杂质构成的基体钢板的表面具有熔融镀锌层的熔融镀锌钢板，所述基体钢板的金属组织具有马氏体、贝氏体和铁素体，相对于所述金属组织全体的比率满足所述马氏体为50面积％以上，所述贝氏体为15～50面积％，所述铁素体为5面积％以下。0.005×[Mn]+0.02×[B]1/2+0.025≤[Ti]≤0.15...(1) | ||||||
| 177 | 机械配件变形矫正的方法 | CN201410303530.3 | 2014-06-30 | CN104070324A | 2014-10-01 | 黄铁军 |
| 本发明公开了一种机械配件变形矫正的方法，包括：首先检查零件变形是否还有残余应力或产生新的应力，如果有残余应力，则通过加热的方式卸掉残余应力；然后根据零件的使用环境，进行还原使用环境参数，使机械零件在产生变形的环境下进行修复；对零件的变形部位施加反向的变形应力；然后将变形应力逐步加大，并且每加一次应力就持续一段时间；然后检测是否产生新的应力，当产生新的应力时，将零件置于高温条件下直至消除应力为止。本发明所述的机械配件变形矫正的方法，可以对零件的变形进行矫正，并且在矫正的过程中可以消除应力残留，同时通过修补的方法对零件的磨损部位进行修补，可以使零件重新使用。 | ||||||
| 178 | 块体纳米结构低碳钢及其制备方法 | CN201010613321.0 | 2010-12-22 | CN102560045B | 2014-10-01 | 孙利昕; 陶乃镕; 卢柯; 昆茨·马修斯; 喻家庆 |
| 本发明涉及一种块体纳米结构低碳钢的制备方法，包括以下步骤：准备低碳钢块体坯料；由压缩设备冲击低碳钢块体坯料，以迫使低碳钢块体坯料以通常在102-103/s范围内的高应变速率变形，由此使低碳钢块体坯料的显微结构纳米化，即制备出块体纳米结构低碳钢。与传统低碳钢相比，由本发明制备的块体纳米结构低碳钢具有很高的抗拉强度和疲劳极限，且本发明的方法可利用简单的设备实施，易于控制和以经济的生产成本批量生产。本发明还涉及由上述方法制备的块体纳米结构低碳钢，所述块体纳米结构低碳钢优选地是厚度为5mm以上的板材或直径为5mm以上的棒材。 | ||||||
| 179 | 节约型双相不锈钢及其制备方法 | CN201280059246.5 | 2012-11-30 | CN103987867A | 2014-08-13 | 崔点镕; 宋秉俊; 白种洙 |
| 本文公开了一种节约型双相不锈钢及其制造方法。本发明的节约型双相不锈钢包含，以重量计，0.08％或更少的C；0.2-3.0％或更少的Si；2-4％的Mn；19-23％的Cr；0.3-2.5％的Ni；0.2-0.3％的N；0.5-2.5％的Cu；余量为Fe和其他不可避免的杂质。本发明的高延展性节约型双相不锈钢的制造方法通过使钢水在浇铸辊之间穿过而制造薄板，其中钢水中含有的超过氮溶解度极限的量的氮通过浇铸辊排放至外部。 | ||||||
| 180 | 钢板及钢板制造方法 | CN201180007358.1 | 2011-01-31 | CN102770571B | 2014-07-09 | 冈本力; 杉浦夏子; 佐野幸一; 若林千智; 吉永直树; 川崎薰 |
| 本发明提供一种钢板，其化学成分以质量％计含有：C：0.05％～0.35％、Si：0.05％～2.0％、Mn：0.8％～3.0％、Al：0.01％～2.0％，并限制P：0.1％以下、S：0.05％以下、N：0.01％以下，剩余部分含有铁及不可避免的杂质，以面积率计合计含有50％以上的铁素体相、贝氏体相及回火马氏体相，以面积率计含有3％以上的残留奥氏体相，以个数比计50％以上的上述残留奥氏体相的晶粒在将重心位置的碳浓度设定为Cgc、将晶界位置的碳浓度设定为Cgb时，满足式1。 | ||||||
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