| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 基于成分控制的35CrNi3MoV钢大型锻件枝晶组织的消除方法 | CN201710721722.X | 2017-08-22 | CN107513605A | 2017-12-26 | 许晓静; 杜东辉; 胡华军; 卞路杰; 黄鹏; 张冲; 贾伟杰 |
| 一种基于成分控制的35CrNi3MoV钢大型锻件枝晶组织的消除方法，其特征在于需要控制35CrNi3MoV钢的成分为：Al元素质量百分比含量在0.01%以下，N元素质量百分比含量在90ppm以下；枝晶组织的消除方法为：首先，进行的钢锭电渣重熔，然后将试验钢进行多火次锻造加工，最后对锻件进行正火+回火+正火+调质处理的方法；本发明的方法安全可靠，经过该方法处理过的锻件其明显的消减了枝晶偏析的现象，提高了锻件的综合性能，从而满足我国对高强、高韧、高淬透性大型锻件的制造需要。 | ||||||
| 2 | 一种高强高韧不锈钢的制备方法 | CN201710563583.2 | 2017-07-12 | CN107502721A | 2017-12-22 | 郑志军; 王文熊; 高岩; 周驰宇 |
| 本发明公开了一种高强高韧不锈钢的制备方法，本发明采用了喷丸表面纳米化+退火处理的复合工艺。首先通过喷丸表面纳米化工艺在不锈钢板的表面获得一层纳米晶细化层，然后通过适当的退火处理，将纳米晶结构转变为双尺度结构，即超细晶晶粒+微米级粗晶两部分组成，利用超细晶粒来提高不锈钢的强度(细晶强化)，而通过表层中的微米级粗晶部分和在喷丸过程没有被细化的中心原始粗晶部分的共同作用，来继续保持不锈钢良好的塑性。从而获得高强高韧不锈钢板。 | ||||||
| 3 | 热成形且加压淬火的纵梁 | CN201410283021.9 | 2011-10-14 | CN104250677B | 2017-12-01 | A·齐默曼; J·丁格曼斯; M·佩尔曼; J·伯克 |
| 本发明涉及一种热成形且加压淬火的纵梁。该纵梁通过热成形以及加压淬火制成，该纵梁(1)在加压淬火之后具有至少两个不同强度的区域。第一类区域(2)具有主要为贝氏体的组织，第二类区域(3)具有主要为马氏体的组织，在第一类区域(2)和第二类区域(3)之间的过渡区域(4)小于30mm，所述第一类区域(2)构造在纵梁(1)的、在碰撞情况下应受到特别强的变形和/或应通过变形卸除碰撞能量的区域中，所述第一类区域(2)具有10～30％之间的延伸性能A50，在过渡区域(4)中的屈服极限和/或抗拉强度以每10mm大于100N/mm2的梯度递减或递增，所述第二类区域(3)具有大于1000N/mm2的强度。 | ||||||
| 4 | 稀土微合金化抗震热轧H型钢及其制备方法 | CN201710391618.9 | 2017-05-27 | CN107400826A | 2017-11-28 | 宋振东 |
| 本发明公开了一种稀土微合金化抗震热轧H型钢的制备方法，包括：转炉冶炼过程中，控制转炉入炉铁水中w[S]≤0.009％，提高转炉出钢温度至1600℃左右，控制转炉下渣量；LF精炼过程中延长LF炉精炼时间；VD真空精炼过程中，VD炉吹氩时间不少于10min；连铸机的拉速范围为0.80m/min～0.9m/min，钢种的过热度小于25℃；轧制工艺中，加热温度为1210～1250℃，开轧温度≤1200℃，终轧温度870～890℃，得到H型钢。本发明还公开了一种稀土微合金化抗震热轧H型钢。本发明所采用窄成分设计，得到的H型钢可以满足抗震热轧H型钢屈服强度和抗拉强度的要求。 | ||||||
| 5 | 一种30CrNi3MoV钢大型锻件枝晶偏析消除方法 | CN201710666743.6 | 2017-08-07 | CN107400758A | 2017-11-28 | 许晓静; 杜东辉; 胡华军; 卞路杰; 张冲; 黄鹏; 贾伟杰 |
| 一种30CrNi3MoV钢大型锻件枝晶偏析消除方法，其特征在于它首先对钢锭进行普通熔铸；然后再对普通熔铸后的钢锭进行电渣重熔，减少钢中非金属夹杂,改善钢的热加工性能，提高钢锭的加工成材率；接着对电渣重熔后的钢锭进行多火次锻造加工，通过多火次锻造后的再结晶，消除枝晶偏析，最后对锻件进行正火+回火+正火+调质处理，通过正火+回火+正火的多次热处理消除组织遗传并通过相变细化晶粒。本发明的方法安全可靠，经过该方法处理过的锻件其明显的消减了枝晶偏析的现象，提高了锻件的综合性能。 | ||||||
| 6 | 一种改善铁基高温合金叶片低倍组织的锻造方法 | CN201710522930.7 | 2017-06-30 | CN107377836A | 2017-11-24 | 刘微; 张瑞丽; 郝宏斌 |
| 本发明涉及一种改善铁基高温合金叶片低倍组织的锻造方法，包括以下步骤：一、先预热。预热温度按800～900℃，加热系数按0.7min/mm；二、高温加热。预热后再升温至1060℃并按0.7min/mm的加热系数保温；三、1060℃保温到时后立即进行锻造，模锻1火完成，最后一火次变形量控制在≥40％，保证终锻温度≥930℃。本发明通过两阶梯加热方法及较常规锻造更低的高温加热温度、更大的变形量，消除了铁基高温合金叶片锻件的低倍粗晶，提高了组织均匀性。 | ||||||
| 7 | 一种支撑件的加工方法 | CN201610170007.7 | 2016-03-22 | CN107214472A | 2017-09-29 | 杨奎琦 |
| 本发明公开了一种支撑件的加工方法，涉及机械零件生产方法技术领域，包括如下步骤：S1、浇注支撑件坯料步骤；S2、锻造步骤1)利用剪切机进行下料；2)将剪切下的毛坯件放入中频加热炉加热；3)利用空气锤对加热以后的工件中间部位进行拔长加工；4)在冲床上对拔长后的工件进行整体压扁；5)将压扁后的工件放入成型模具热锻工件；6)将热锻后的工件进行切边处理；S2、热处理步骤S3、将热处理后的工件进行抛丸处理；S4、将抛丸后的工件进行冷校处理；S5、包装冷校处理以后的零件。本发明所公开的支撑件的加工方法，实现了批量生产，减少了锻造过程中出现夹污、充不满的现象，产品的力学性能好，产品用料量小，模具寿命高。 | ||||||
| 8 | 非调质钢曲轴坯的铸锻复合工艺方法 | CN201710445851.0 | 2017-06-14 | CN107186157A | 2017-09-22 | 李达; 吴灿; 马品奎; 汪乐乐 |
| 本发明属于机械制造塑性加工领域，具体涉及一种适用于非调质钢曲轴坯的铸锻复合工艺方法；包括以下步骤：1、熔炼非调质钢；2、将熔炼好的非调质钢注入铸造模具中，浇注成形曲轴铸件坯；3、冷却后落砂；4、清理，包括去除浇注冒口和表面清理；5、曲轴铸件坯加热；6、曲轴铸件坯闭式热模锻，得到曲轴锻件坯；7、曲轴锻件坯可控冷却；8、曲轴锻件坯表面清理和检测；本发明可在提高材料利用率，降低模具成本，减少锻造设备吨位的同时，有效改善零件的内部组织和性能，提高其使用寿命；非调质钢不必再进行调质热处理，减少了热处理所造成的环境污染，显著地增加了企业的经济效益和社会效益。 | ||||||
| 9 | 奥氏体不锈钢产品及其制造方法 | CN201280071629.4 | 2012-01-20 | CN104379773B | 2017-09-12 | J.莱诺恩 |
| 一种从奥氏体不锈钢制造的钢产品，例如带、板、片、条或丝。一种钢产品，其中：a ‑所述产品的重结晶奥氏体结构的平均晶粒大小为最多6µm，b ‑所述产品结构中小于50%为非重结晶奥氏体，c ‑屈服强度(Rp0.2)为至少350MPa，d ‑抗张强度(Rm)为至少600MPa，并且e ‑所述产品的均匀伸长率(Ag)根据强度为至少5%。本发明还涉及一种方法。 | ||||||
| 10 | 一种新型弥散强化低活化耐辐照马氏体钢及其热处理工艺 | CN201710442368.7 | 2017-06-13 | CN107130185A | 2017-09-05 | 吴宜灿; 黄群英; 徐刚; 王伟; 刘少军; 毛小东 |
| 本发明提供了一种马氏体钢，其主要元素包括：8.0～8.8wt％的Cr，1.3～1.7wt％的W，0.15～0.25wt％的V，0.15～0.25wt％的Ta，0.30～0.70wt％的Mn，0.06～0.10wt％的C，0.02～0.06wt％的N，0.005～0.015wt％的Zr；本申请通过降低Cr含量、添加N元素以部分取代C元素，使材料在加工过程中M23C6的析出量降低；并通过严格控制MX相各形成元素的成分配比，以保证Ta和V最大限度的以MX相形式析出。同时本申请通过采用特殊的热处理工艺，以获得弥散分布的细小的MX相，有效提高材料服役过程中的高温性能。 | ||||||
| 11 | 钢结构用Q235KZ抗震热轧H型钢及其制备方法 | CN201710391615.5 | 2017-05-27 | CN107130173A | 2017-09-05 | 宋振东 |
| 本发明公开了一种钢结构用Q235KZ抗震热轧H型钢的制备方法，包括：转炉冶炼过程中，控制转炉入炉铁水中w[S]≤0.010％；LF精炼过程中，延长LF炉精炼时间；VD真空精炼过程中，VD炉吹氩时间不少于15min；连铸过程中，连铸机的拉速范围为0.85m/min～0.9m/min，钢种的过热度小于25℃；轧制过程中，钢坯加热温度为1210～1250℃；开轧温度≤1200℃，终轧温度870～890℃。本发明还公开了一种钢结构用Q235KZ抗震热轧H型钢。本发明得到的H型钢具有极好的延性，良好的焊接性能和耐低温冲击性能。 | ||||||
| 12 | 超强度中碳合金钢材料的生产加工工艺 | CN201611238364.9 | 2016-12-28 | CN107058691A | 2017-08-18 | 肖杰; 邓之强 |
| 本发明公开一种超强度中碳合金钢材料的生产加工工艺，包括有以下步骤：（1）选材：选用国内生产的型号为10B33的材料作为母材；（2）拉拔：拉拔采取大的总压缩率和小的部分压缩率相结合的原则进行；（3）球化退火；（4）冷镦成型：在二模四冲打头机冷镦成型；（5）热处理：采取淬火+高温回火的方式。通过本发明工艺处理后，钢铁材料拥有较高的塑性变形能力，退火组织晶粒均匀，球化率高，无异常组织，钢铁材料满足客户成型要求，热处理后螺栓机械性能达到12.9级标准要求。最终的产品缺口敏感性小、高的疲劳强度、断裂风险低，同时具有一定的抗蚀性，通过对合金元素添加的控制，极大的降低材料成本。 | ||||||
| 13 | 一种Ca微合金化易切削高强度胀断连杆用钢及制造方法 | CN201710213598.6 | 2017-04-01 | CN106939391A | 2017-07-11 | 顾铁; 邵淑艳; 陈斌; 杨高成; 周群; 孟文斌 |
| 本发明涉及一种Ca微合金化易切削高强度胀断连杆用钢，该钢材的化学成分按质量百分比计为C：0.25～0.60%，Si：0.10～1.20%，Mn：0.40～1.50%，Cr：0.05～0.50%，S：0.02～0.15%，P：0.02～0.15%，V：0.03～0.55%，Ca：0.0005～0.0080%，N：0.002～0.035%，Al：0.002～0.080%，Ti：≤0.02%，余量为Fe 及不可避免的杂质元素。该钢材经冶炼、连铸、加热、热轧、冷却，组织特征为均匀的铁素体+珠光体。钢材通过优化钢材中关键元素，特别采用Ca微合金化，获得一种具备高强度、良好的切削加工性、良好的胀断性综合性能优良的胀断连杆用钢，满足了发动机轻量化、经济性及驾驶舒适性的设计要求。 | ||||||
| 14 | 卷式弹簧热处理方法 | CN201510950893.0 | 2015-12-19 | CN106893842A | 2017-06-27 | 王蓉 |
| 本发明涉及弹簧的处理方法，尤其涉及卷式弹簧的热处理方法，属于弹性部件生产工艺技术领域。其包括以下步骤：1）强压处理；2）清洗；3）固溶；4）调整；5）深冷；6）第一次时效；7）第二次时效；8）第三次时效。本发明的有益效果为：本发明不仅能大大提高弹簧的塑性、韧性，从而提高了弹簧的弹性，而且也能提高弹簧的硬度和强度，提高了弹簧弹力，能有效的避免弹簧应力的集中，提高了弹簧的质量，延长了使用寿命。 | ||||||
| 15 | 低晶间腐蚀倾向的Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金的制备方法 | CN201710028912.3 | 2017-01-13 | CN106868280A | 2017-06-20 | 杨森; 候亚庆; 冯文; 王小艳; 陈子蕴; 黄鸣 |
| 本发明公开了一种低晶间腐蚀倾向的Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金制备方法。首先对Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金进行均匀化处理，然后对均匀化处理的合金进行冷轧变形结合高温退火处理，变形量为5‑20%，高温退火10‑60min后水淬，最后将变形热处理过的合金重复第二步工艺，从而实现对Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金晶粒尺寸和晶界特征分布的调控。本发明采用以上的形变热处理步骤对材料进行反复处理，具有更优的晶界特征调控效果，能够显著提高合金耐晶间腐蚀性能，并且保证其力学性能。 | ||||||
| 16 | 铁素体系不锈钢及其制造方法 | CN201380055240.5 | 2013-10-22 | CN104736734B | 2017-06-09 | 石井知洋; 石川伸; 尾形浩行; 太田裕树 |
| 本发明提供具有一定水平以上的耐腐蚀性并且还具有一定水平以上的回火色除去性的铁素体系不锈钢及其制造方法。使用一种铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计，含有0.001～0.030％的C、0.03～0.30％的Si、0.05％以下的P、0.01％以下的S、超过22.0％且在28.0％以下的Cr、0.2～3.0％的Mo、0.01～0.15％的Al、超过0.30％且在0.80％以下的Ti、0.001～0.080％的V和0.001～0.050％的N，进一步含有0.05～0.30％的Mn和0.01～5.00％的Ni或者含有0.05～2.00％的Mn和0.01～0.30％的Ni，进一步含有0.05％以下的Nb作为任选成分，余量由Fe和不可避免的杂质构成，在表面上以30个/mm2以上的密度分布有粒径为1μm以上的TiN。 | ||||||
| 17 | 轨道的制造方法和制造装置 | CN201580050683.4 | 2015-09-10 | CN106714990A | 2017-05-24 | 奥城贤士; 木岛秀夫; 福田启之; 山口盛康 |
| 本发明提供头部和脚部双方具有高延展性的轨道的制造方法以及制造装置。对加热后的轨道钢原材进行热轧，对热轧后的轨道钢原材进行冷却，由此实施温度调整，并以20％以上的减面率对温度调整后的轨道钢原材实施温度调整轧制，来加工成轨道形状，在对轨道钢原材实施温度调整时，将轨道钢原材的与轨道形状的头部和脚部相当的部位的表面温度冷却到500℃以上1000℃以下。 | ||||||
| 18 | 机械结构用轧制棒钢及其制造方法 | CN201580034599.3 | 2015-07-03 | CN106661688A | 2017-05-10 | 高田启督; 寺本真也; 大山修 |
| 该机械结构用轧制棒钢具有规定的化学组成，由K1＝C+Si/7+Mn/5+1.54×V求出的K1为0.95～1.05，由K2＝139－28.6×Si+105×Mn－833×S－13420×N求出的K2大于35，Mn及S的含量满足Mn/S≥8.0，表层总脱碳深度为500μm以下。 | ||||||
| 19 | 一种新型合金材料的制备方法 | CN201610920099.6 | 2016-10-21 | CN106636962A | 2017-05-10 | 张宏亮; 刘实; 陈伟; 毕武林; 陈天生; 范圣平; 钱艺华; 刘世念; 苏伟; 付强 |
| 本申请属于金属领域，具体涉及一种新型合金材料的制备方法。本发明所提供的制备方法，通过对合金原料分批加入的控制，降低部分合金原料在高温条件下被氧化的概率，保证合金成品中的氧和其他杂质含量维持在较低水平；并在后期通过适当的热加工、冷加工及退火处理，制备得到了一种具有晶粒细小均匀的铁素体结构的新型合金材料。根据上述制备方法得到的合金材料包括：17.0wt％～27.0wt％的Cr、0～10.0wt％的Al、0～2.0wt％的Ni、0～3.0wt％的Mo、0～2.0wt％的Ti、0～2.0wt％的Nb和余量的Fe。经实验测定，证明在本发明制备方法下制备得到的新型合金具有良好的耐K+、Na+、Cl‑腐蚀性能和耐高温腐蚀性能，可应用与生物质电站锅炉过热管的制备，延长管材寿命。 | ||||||
| 20 | 一种耐腐蚀软磁铁素体不锈钢 | CN201710023235.6 | 2017-01-13 | CN106636909A | 2017-05-10 | 杨森; 魏园园; 冯文 |
| 本发明公开了一种用于铁磁性部件的耐腐蚀软磁铁素体不锈钢，以质量分数计，该铁素体不锈钢的化学成分包含：C+N≤0.015%、S:0.01~0.05%、Cr:16~22%、Ti≤0.5%、Mo:1.0~2.5%、Si:0.5~1.5%、Al:0.5~1.5%、Cu:0.5~1.0%、Re≤1.0%，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明通过调整合金中铬、硅和铝的含量以及添加适量的铜和稀土元素，采用合理的制备工艺，设计出一种用于铁磁性部件的耐腐蚀软磁铁素体不锈钢。软磁性能指标矫顽力≤105A/m，剩磁≤48A/m，饱和磁化强度达到23600A/m左右。 | ||||||
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