子分类：
| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 221 | 一种高生产率铂金条制造工艺及模压装置 | CN201710681748.6 | 2017-08-10 | CN107263222A | 2017-10-20 | 何小红 |
| 本发明提供一种高生产率铂金条制造工艺及模压装置，包括以下步骤，S1：根据预定工艺要求，把铂金金条坯料挤压裁切成所需要形状和尺寸，人工目测检测裁切完成的金条坯料，S2：使用装有布轮的电动打磨机对裁切完成的毛坯料进行打磨，整个过程持续时间20分钟以上，S3：对步骤S2中打磨完成的毛坯料进行表面处理：将铂金毛坯料浸泡在强酸性液体中，将毛坯料表面的表面氧化皮、油渍和杂质除掉，整个过程持续时间20分钟，本设计所生产的铂金条字体平整，重量合规，线条均匀，砂面完好美观，表面光泽，整体对比效果明显，且工艺流程简单，有利于实际的生产加工处理，本工艺的生产效率高，可以有效的节省成本，且整个过程无污染，有利于保护环境。 | ||||||
| 222 | 一种新能源汽车空调压缩机轴承座成形工艺 | CN201710516221.8 | 2017-06-29 | CN107262645A | 2017-10-20 | 薛克敏; 杜飞; 汪长开; 史家森; 席文 |
| 本发明公开了一种新能源汽车空调压缩机轴承座成形工艺，其包括以下步骤：1)下料；制备原始坯料；2)预锻制坯：将步骤1)中准备好的原始坯料加热到150℃，保温10分钟后将所述原始坯料取出并在其表面均匀涂覆石墨润滑剂，然后放入加热炉中继续加热至470℃，保温30分钟后将所述原始坯料放入预锻模具模腔中进行一次锻压，得到预制坯；3)终锻成形：将步骤2)中的预制坯表面均匀涂覆石墨润滑剂，之后再将其放入终锻模具模膛中，最终成形出轴承座；4)锻后热处理，得到轴承座成品。与现有技术相比，本发明中的轴承座成形工艺有效避免了传统铸造方法所带来的气孔、缩松等缺陷，同时提高了轴承座的力学性能和生产效率。 | ||||||
| 223 | 一种轴承套热挤压锻造稳定工艺 | CN201710474329.5 | 2017-06-21 | CN107262642A | 2017-10-20 | 王莹 |
| 本发明的目的是提供一种轴承套热挤压热挤压稳定工艺，其热挤压处理工艺的步骤为：(1)保护涂层涂抹，(2)热挤压前预热：将轴承套坯放置到加热炉里进行预先加热到380℃—400℃，(3)二次高温加热处理，将预热后的轴承套坯立即进炉加热到980℃—1000℃保温，(4)轴承套热挤压热挤压处理，将步骤2中高温加热处理后的轴承套坯进行3—5次热挤压，再次将轴承套坯放置到加热炉中进行回火加热；(5)热挤压冷却处理，将步骤3中热挤压完成后的轴承套坯轮整体放入到油的溶液中进行降温然后进行空冷降温至室温，采用多次少量的热挤压，能够减少单次热挤压时的应力变化，避免轴承套坯内部出现断裂，提高轴承套的内在质量，能够提高轴承套的抗压强度。 | ||||||
| 224 | 一种铜线拉伸退火工艺 | CN201710490582.X | 2017-06-25 | CN107262540A | 2017-10-20 | 许云兰; 陈传辉; 陈传伟 |
| 本发明涉及一种铜线拉伸退火工艺，待加工的铜线进行水平矫正；对铜线进行清洗烘干；将铜线进行垂直矫正；送入感应退火装置进行退火；待铜线经过退火后进入淬火冷却装置中；送入烘干装置进行烘干；将烘干后的铜线进行一次拉伸预处理；进行一次拉伸；将一次拉伸后的铜线进行二次拉伸预处理；将二次拉伸预处理过后的铜线进行二次拉伸，从而实现多次连续拉伸。本发明可靠性好、实施性佳，能够实现连续感应退火，消除了铜线的加工硬化，恢复了铜线的塑性,为后续连续拉伸提供条件，满足超长铜线的生产要求。 | ||||||
| 225 | 用于对工件进行形变热处理的方法、炉装置和系统 | CN201680008810.9 | 2016-01-15 | CN107257865A | 2017-10-17 | P·费福尔特; W·迈尔 |
| 一种用于对工件进行形变热处理的系统，该系统包括：炉装置(8)，在该炉装置中能将工件(4)加热到变形温度；和成形装置(12)，在该成形装置中能形成被加热的工件(4)。借助于传送装置(10)能将工件(4)从炉装置(8)传送到成形装置(12)。传送装置(10)布置在传送室(36)中，该传送室至少局部地通过壳体(38)界定并且在很大程度上跨接炉装置(8)与成形装置(12)之间的空间。此外提出一种用于对工件(4)进行形变热处理的方法。 | ||||||
| 226 | 一种海砂矿与红土镍矿生产钒钛镍铬合金钢材的方法 | CN201710258704.2 | 2017-04-19 | CN107254621A | 2017-10-17 | 柯雪利; 周和敏; 黄玉鸿; 蔡恒忠; 吕华民; 陈孝钢 |
| 本发明公开了一种海砂矿与红土镍矿生产钒钛镍铬合金钢材的方法，其化学组成按质量百分比计为：V≤0.28；Ti≤0.07；Ni38～46；Cr19.5～23.5；Si≤1.00；P≤0.030；Cu≤0.5；S≤0.010；余量为Fe和不可避免的杂质。本发明中的钒、钛元素细化晶粒及形成稳定碳化物的倾向很强，可显著提高铸铁的强度、硬度和耐磨性，镍、铬元素在氧化和还原环境下都具有抗酸和碱金属腐蚀性能高镍成份使合金具有有效的抗应力腐蚀开裂性和防腐蚀性。 | ||||||
| 227 | 一种废铁回火处理装置 | CN201710669576.0 | 2017-08-08 | CN107254578A | 2017-10-17 | 魏霁烁; 柏雅惠 |
| 本发明公开了一种废铁回火处理装置，包括装置本体，所述装置本体的一侧上方套接有冷凝管，且装置本体的内部一侧设有处理柜，所述回火仓的上端滑动连接有盖板，所述盖板的上表面一侧通过固定螺母固定有把手，且回火仓的前壁中心处卡设有推钮，所述推钮的后端套设有推杆，所述推杆的后端通过轴套套设有固定卡，且固定卡由第一卡槽和第二卡槽组成。本发明中，该废铁回火处理装置，其主要设置了两个熔炉和一个回火仓，在对废铁进行回火操作的时候，一些不规则的废铁，直接放置在熔炉内回火，待达到临界温度时，可关闭电源，保温一段时间，然后通过冷凝管向处理柜内加入冷水，使得回火后的废铁能够迅速冷却到室温。 | ||||||
| 228 | 用于感应加热局部热处理的气氛控制装置及方法 | CN201710445860.X | 2017-06-14 | CN107254573A | 2017-10-17 | 卞宏友; 左士刚; 高世禹; 王伟; 杨光 |
| 本发明提供一种用于感应加热局部热处理的气氛控制装置与方法。所述装置包括氩气箱、真空获得单元、水氧净化单元、除尘单元、控制单元；氩气罐用于给氩气箱充气；采用真空获得单元对氩气箱进行抽真空，快速排出箱内杂质和空气；控制单元根据氩气箱上压力传感器的检测，控制氩气的充入与关闭，保持氩气箱内的微正压状态；水氧净化单元包括水氧净化罐及变频风机，氩气箱内的气体经过过滤器、水氧净化罐来除去粉尘、水和氧气，之后循环回氩气箱内，在循环回气管路上设有电磁阀，控制单元根据水分析仪和氧分析仪的检测来控制电磁阀的开闭。本发明通过水氧净化单元、除尘单元实现气氛中水、氧、粉尘的高效净化，保证了气氛控制的质量与精度，节能环保。 | ||||||
| 229 | 一种高炉下密泄露的在线检查方法以及高炉生产系统 | CN201710490958.7 | 2017-06-23 | CN107254562A | 2017-10-17 | 王永; 胡义; 朱中华; 卢祖泉; 王林 |
| 一种高炉下密泄露的在线检查方法以及高炉生产系统，属于下密泄露检查技术领域。一种高炉下密泄露的在线检查方法，包括：检查高炉的上密阀，确保上密阀不泄露。排料后关闭高炉的下密阀后，进行排压。排压后，在高炉的上密阀、事故排压阀、均压阀以及排压阀关闭的情况下，将高炉的料罐充压至高炉的炉顶预设压力值后封闭高炉的料罐；通过高炉的中控监测设备对高炉内的料罐的实际压力值与炉顶预设压力值之间的压差值大小或压差值变化频率大小进行观察，以确定下密阀的泄露情况。此方法能在高炉不休风、不减风情况下，在线判断下密阀是否泄漏，节约了备件消耗，减轻了职工劳动强度，为高炉生产赢得了宝贵的生产时间，创造了经济效益。 | ||||||
| 230 | 处理高炉炉缸冻结的方法及使用的铁口氧枪 | CN201710334891.8 | 2017-05-12 | CN107254560A | 2017-10-17 | 张斌 |
| 本发明公开了一种处理高炉炉缸冻结的方法以及使用的氧枪，包括以下步骤：(1)高炉休风，炉前疏通渣铁沟，做好渣铁排放准备；(2)铁口开口机装上钻杆，用钻头预钻铁口至红点处；(3)铁口开口机换上氧枪，将氧枪顶入铁口孔道内红点处；(4)向氧枪通入氧气和压缩空气；(5)定期将氧枪退出铁口，排出烧熔的渣铁混合物；(6)当排放的渣铁混合物体积达到炉缸容积的20％‑40％时，高炉复风；(7)重复步骤5的操作，并且逐步加风至彻底恢复炉缸工作状态。采用本方法处理炉缸冻结时，使用的氧枪可以将炉缸内凝固的渣铁混合物烧熔后彻底排出，迅速恢复炉缸工作状态，显著缩短处理炉缸冻结的时间，节省大量的人力物力成本。 | ||||||
| 231 | 燃料喷射管用钢管和使用其的燃料喷射管 | CN201580010459.2 | 2015-02-23 | CN106029927B | 2017-10-17 | 增田辰也; 山崎亚美; 牧野泰三; 永尾胜则; 奥山耕 |
| 一种燃料喷射管用钢管，其化学组成以质量％计为C:0.12～0.27％、Si:0.05～0.40％、Mn:0.3～2.0％、Al:0.005～0.060％、N:0.0020～0.0080％、Ti:0.005～0.015％、Nb:0.015～0.045％、Cr:0～1.0％、Mo:0～1.0％、Cu:0～0.5％、Ni:0～0.5％、V:0～0.15％、B：0～0.005％，余量为Fe和杂质，杂质中的Ca、P、S和O为Ca:0.001％以下、P:0.02％以下、S:0.01％以下、O:0.0040％以下，金相组织由回火马氏体组织构成、或由回火马氏体和回火贝氏体的混合组织构成，原奥氏体粒度编号为10.0以上，所述燃料喷射管用钢管具有800MPa以上的拉伸强度TS，且临界内压为[0.3×TS×α](其中，α＝[(D/d)2‑1]/[0.776×(D/d)2]、D:钢管外径(mm)、d:钢管内径(mm))以上。 | ||||||
| 232 | 机动车的稳定器和用于制造该机动车的稳定器的方法 | CN201480050403.5 | 2014-08-15 | CN105579179B | 2017-10-17 | F·舍佩; S·霍尔茨; 王小岑 |
| 本发明涉及一种用于制造机动车的稳定器(10)的方法，其中，稳定器具有扭杆(11)和纵向拉杆(12、13)，其中，纵向拉杆(12、13)与扭杆(11)分别通过焊接相连接，其中，对纵向拉杆(12、13)和扭杆(11)在焊接之前进行调质并且相应地在调质之后进行焊接，其中，每个纵向拉杆(12、13)在端部处在两侧分别经由多层的焊缝(14)与扭杆(11)焊接在一起，并且其中，每个焊缝(14)非等边地实施，使得与扭杆(11)邻接的相应的焊缝(14)比与相应的纵向拉杆(12、13)邻接的相应的焊缝短。 | ||||||
| 233 | 一种抗辐照低活化钢气体保护焊用焊丝及其制备方法 | CN201510408504.1 | 2015-07-10 | CN104907733B | 2017-10-17 | 黄波; 黄群英; 张俊钰; 翟玉涛; 李春京 |
| 本发明涉及一种抗辐照低活化钢气体保护焊用焊丝及其制备方法，焊丝化学成份组成(质量百分比，wt％)为：C：0.10～0.15，Cr：8.0～9.0，W：1.0～1.6，V：0.15～0.25，Ta：0.10～0.17，Mn：0.50～0.70，Si：0～0.05，N：0～0.02，O、Ni、Cu、Al、Co均为：0～0.01，P、S、Ag、Mo、Nb成分均为：0～0.005，余量为Fe。焊丝的Cr当量小于11，Ni当量大于3.5。焊丝的制备采用盘条和多道次拉拔的方式，盘条前进行退火热处理，道次拉拔之间进行回火处理。盘条拉拔前的退火工艺为：940～1020℃保温20～60分钟，然后以小于45℃/小时的冷却速度冷却至650℃以内，然后空冷至室温。盘条拉拔过程中的回火工艺为：760～820℃，保温0.5～2小时。本发明可极大降低甚至消除低活化钢焊接接头组织中的δ铁素体生成倾向。 | ||||||
| 234 | 一种超高强电梯钢丝绳用钢及生产方法 | CN201710489738.2 | 2017-06-24 | CN107245657A | 2017-10-13 | 帅习元; 仇东丽; 鲁修宇; 周勇; 黄静; 陶勇; 黄成红; 张洪钢 |
| 本发明属于电梯钢丝绳用钢技术领域，具体提供一种超高强电梯钢丝绳用钢及生产方法。该钢化学成分的质量百分比为：C：0.64～0.69％、Si：0.10～0.30％、Mn：0.30～0.60％、P≤0.020％、S≤0.010％，其余为Fe和不可避免的杂质，夹杂物尺寸控制在8μm以下；其炼钢的生产方法包括：铁水脱硫、转炉冶炼、脱氧及合金化、吹氩、LF炉处理、连铸、方坯加热、高线轧制、斯太尔摩控冷的步骤；该钢制得的钢丝绳的抗拉强度可达到3000Mpa，具有良好的拉拔性能，且拉拔前后的直径比≥5.37，最小直径达到0.15mm；其生产方法通过控制夹杂物的尺寸，有效防止拉拔过程出现断丝，另外采用机械除鳞，免除酸洗对环境的污染，且操作简单，满足生产要求。 | ||||||
| 235 | 一种避免煤块粘接的煤仓衬板及其制备方法 | CN201710511316.0 | 2017-06-29 | CN107245650A | 2017-10-13 | 许瑞华 |
| 本发明公开了一种避免煤块粘接的煤仓衬板及其制备方法，包括以下步骤：S1制备砂型；S2将合金原料熔炼得到混合料A；S3向混合料A中加入质量份为20～26份的Re进行变质处理得到混合料B；S4向混合料B中加入钢包覆盖剂得到混合料C；S5将混合料C调温至1480～1500℃后浇铸到砂型中，然后冷却1～1.5h后开箱取铸件A；S6将铸件A放入热处理炉中得到铸件B；S7得到铸件C；S8待铸件C冷却至40℃以下后将其取出，清除毛刺并抛光后得到煤仓衬板。本发明具有的有益效果：具有优异的耐磨性能从而避免粘接，提高煤仓的出煤效率。 | ||||||
| 236 | 基于TTT曲线预测轴件感应淬火淬硬层组织和硬度方法 | CN201710473878.0 | 2017-06-21 | CN107245557A | 2017-10-13 | 赵正阳; 杨柱; 张根元; 陆其清; 田松亚 |
| 本发明公开了一种基于TTT曲线预测轴件感应淬火淬硬层组织和硬度方法，其特征是，包括以下步骤：轴件感应加热过程有限元分析，获取其感应加热过程轴件径向的奥氏体化分布；轴件感应淬火冷却过程有限元分析，获取感应淬火过程轴件径向任一位置的冷却情况；根据一定奥氏体化温度下的零件材料TTT曲线，将轴件感应淬火的有限元分析结果与TTT曲线结合，计算轴件感应淬火淬硬层的组织和硬度分布。与现有技术相比，本发明具有可在避免损坏工件的情况下进行感应淬火的淬硬层组织硬度预测，也可根据实际工件形状、尺寸和设备参数改变预测模型，快捷方便预测出感应淬火淬硬层的组织和硬度，且预测结果具有较为准确的优点。 | ||||||
| 237 | 提高30CrNi2MoV钢锻件低温冲击韧性的二次回火方法 | CN201710630018.3 | 2017-07-28 | CN107245555A | 2017-10-13 | 许晓静; 张晓宇; 刘志刚; 童浩; 蔡成彬; 黄锦栋; 居士浩; 张可人; 戈晓岚; 胡华军 |
| 一种提高30CrNi2MoV钢锻件低温冲击韧性的二次回火方法,其特征是先将锻造后的钢锻件进行常规淬火奥氏体化工艺处理，然后在常规回火工艺的结束后降至室温，接着进行加热至350℃~580℃并保温16h，采用空冷的方式进行冷却。相对于常规回火工艺（600℃×16h）来说，本发明晶粒尺寸细化，在可以大幅提高30CrNi2MoV钢的低温冲击韧性，从31.7J增加到43.67J大约提高40.9%的同时对室温下的抗拉强度和延伸率影响不大。本发明工艺流程短，有利于降低生产成本，可满足我国火电、核电等电站装备和大型冶金、矿山和运输装备中的大型承力和传动结构部件的制造需求。 | ||||||
| 238 | 基于CCT曲线预测轴件感应淬火淬硬层组织和硬度方法 | CN201710473892.0 | 2017-06-21 | CN107245552A | 2017-10-13 | 赵正阳; 高宇; 张根元; 陆其清; 田松亚 |
| 本发明公开了一种基于CCT曲线预测感应淬火淬硬层组织和硬度的方法，基于ANSYS有限元平台来模拟感应淬火过程，结合材料的CCT曲线预测感应淬火淬硬层组织和硬度，减小感应淬火试验工作量。本发明所达到的有益效果：本方法基于ANSYS有限元平台，通过模拟计算轴件感应淬火时工件淬硬层组织和硬度，调节感应工艺参数来满足工件的技术指标，因此本发明通过改变感应淬火工艺参数预测淬硬层简捷可靠。 | ||||||
| 239 | 一种含铝钢缓释脱氧的方法及应用 | CN201710288994.5 | 2017-04-27 | CN107245547A | 2017-10-13 | 李亚厚; 胡心光; 梁新维; 康毅; 贾元海; 连庆 |
| 本发明公开了一种含铝钢缓释脱氧的方法及应用，所述方法包括转炉冶炼和精炼工序；所述转炉冶炼工序，于出钢前以及在出钢过程中向钢包内加入电石。本发明还公开了含铝钢缓释脱氧方法在炼钢中的应用。本发明采用含铝钢缓释脱氧的方法，于出钢前向钢包中加入电石，在出钢过程中随钢流加入电石，利用电石的弱还原性，在整个出钢过程中缓慢释放去除钢水中的氧，降低钢水氧活度，以提高铝制品的收得率，减少铝制品用量、钙合金线等物料的消耗，降低钢水中Al2O3夹杂物的数量。电石的脱氧产物CO在排出过程中增强了对钢水的搅拌能力，起到了均匀钢水成分的作用。本发明生产过程稳定，降低了生产成本，适用于冶炼硅含量≤0.1%的含铝钢，碳含量≥0.1%的含铝钢。 | ||||||
| 240 | 高强度合金化热浸镀锌钢板的制造方法 | CN201480029440.8 | 2014-05-19 | CN105229193B | 2017-10-13 | 牧水洋一; 铃木善继; 长泷康伸 |
| 本发明的目的在于提供一种将含有Si及Mn的高强度钢板作为母材的、镀层紧贴性及耐蚀性优异的高强度合金化热浸镀锌钢板的制造方法。一种高强度合金化热浸镀锌钢板的制造方法，对于含有Si、Mn的钢板，在气氛的氧浓度小于1vol％的区域中，以使钢板的平均升温速度为20℃/sec以上且最高到达温度T为400℃～500℃的方式进行氧化处理，接着，在气氛的氧浓度为1vol％以上的区域中，以使钢板的平均升温速度小于10℃/sec且最高到达温度为600℃以上的方式进行氧化处理，接着，进行还原退火、热浸镀锌处理，进一步地在460～600℃的温度下加热10～60秒钟而进行合金化处理。 | ||||||
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