| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 121 | 一种低合金等温淬火球铁CADI耐磨材料及其制备方法 | CN201910140529.6 | 2019-02-26 | CN109852875B | 2021-03-26 | 程俊伟; 邵星海; 王明海; 郭亚辉; 许海铎; 郭丹丹; 范随长; 吕乐华; 冯志明 |
| 一种低合金等温淬火球铁CADI耐磨材料及其制备方法，采用的化学成分配方、球化处理方法和孕育工艺，能够在低合金CADI材料中获得良好的球状石墨和碳化物数量，有助于提高铸件热处理后硬度和冲击韧性，从而生产出优质的耐磨零件。通过增加铁液的碳当量，扩大凝固中石墨膨胀作用，降低零件的收缩倾向，解决了农机具类铸件普遍存在的致密性差问题。含有较低的硫磷量，有利于提高材料和耐磨件的力学性能和冲击性能。采用叠箱造型工艺，进一步降低了低合金CADI材料和耐磨件的铸造成本，降低了铁液中硫、磷含量，优化了球化过程，从而能够提高铸件的冲击韧性。采用等温淬火热处理工艺参数，能够获得硬度和冲击韧性都适中的整体耐磨零件。 | ||||||
| 122 | 大型高铬铁辊环及其装配式轧辊的制备方法 | CN202011185193.4 | 2020-10-30 | CN111996439B | 2021-03-23 | 许健; 许云鹏; 周群 |
| 本发明公开了一种大型高铬铁辊环及其装配式轧辊的制备方法，各合金元素及重量百分比含量为：C 2.30～2.80％，Si 0.30～1.00％，Mn 0.50～1.20％，P≤0.10％，S≤0.05％，Cr 12.0～22.0％，Ni 0.70～1.70％，Mo 0.60～1.50％，V 0.10～0.80％，Cu 0.70～1.70％，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明通过设置合理的合金元素及配比，通过设置高含量的Cr，进而提高了辊环的耐磨性能，微量V可细化组织晶粒，提高强度和韧性，各元素合理配比提高了轧辊的综合使用性能。 | ||||||
| 123 | 一种固液双金属耐磨防蚀泵送管道及其制备方法 | CN202011159302.5 | 2020-10-27 | CN112496289A | 2021-03-16 | 曾祥松; 曾代忠; 李兴旺 |
| 本发明涉及工程机械混泥土泵送系统，公开了一种固液双金属耐磨防蚀泵送管道及其制备方法，所述制备方法为：先将金属外管道装夹在离心浇铸机铸型钢模上预热，之后将熔融液态的金属内管道原料离心浇铸至金属外管道的内表面成型金属内管道，然后利用铸造余热进行淬火处理，再低温回火即得。所述固液双金属耐磨防蚀泵送管道，从外及里，依次为金属外管道、结合层、金属内管道，其具有优异的耐磨性、防蚀性、抗冲击韧性、散热性和热胀冷缩一致性。特别是，相比较于双液双金属复合管道，质量更轻，尤其对于垂直高度500米以上超高层建筑的泵送系统需求轻量化的管道，优势更为明显。 | ||||||
| 124 | 一种水淬Φ60mm及以下高铬铸铁磨球的热处理方法 | CN202011160426.5 | 2020-10-27 | CN112481463A | 2021-03-12 | 林立; 赵晓军; 郑志成; 李旭 |
| 本发明涉及金属热处理技术领域，尤其是一种水淬Φ60mm及以下高铬铸铁磨球的热处理方法。包括以下步骤：A、球化处理B、淬火前期准备C、水淬冷却D、回火处理；采用本发明进行Φ60mm及以下高铬铸铁磨球水淬，生产规模大小调节方便，投资小见效快，适于最初新建厂场地施工；方法简单，操作简便，安全隐患小，节能成本低；采用本发明实现两段球斗分割，厚壁球斗不淬火能延长使用时间，淬火球斗不入窑可降低制作要求，节省工装投入；采用本发明水淬Φ60mm及以下高铬铸铁磨球，比油淬容易达到55‑60HRC硬度值。采用本发明水淬Φ60及以下高铬铸铁磨球，操作安全可靠，在确保淬火水温25℃以下，淬火后（含铸球）水温65℃以下，几台窑可连续处理，不受安全因素的限制。 | ||||||
| 125 | 一种高碳中铬耐磨铸铁及其制备方法 | CN202011102051.7 | 2020-10-15 | CN112458353A | 2021-03-09 | 吴开明 |
| 本发明涉及一种高碳中铬耐磨铸铁及其制备方法，其技术方案是：所述高碳中铬耐磨铸铁的化学成分及其含量是：C为3.61～3.99wt％，Cr为12.11～14.99wt％，Si为0.51～0.79wt％，Mn为0.61～0.89wt％，Mo为1.71～1.99wt％，B为0.31～0.39wt％，P≤0.049wt％，S≤0.049wt％，余量为Fe及不可避免的杂质；其中：3.35≤Cr/C≤3.99，0.15≤B/Mo≤0.23。按照所述化学成分及其含量配料，冶炼，浇注，空冷至室温，打磨；再加热到850～1050℃，保温1～3小时，淬入油中，冷却至室温，即得高碳中铬耐磨铸铁。本发明具有生产成本低、制备方法简单和生产周期短的特点，制得的高碳中铬耐磨铸铁硬度高和韧性好。 | ||||||
| 126 | 一种球墨铸铁轮毂的浇注方法 | CN202010356089.0 | 2020-04-29 | CN111349844B | 2021-03-05 | 黄远霞 |
| 本发明提供了一种球墨铸铁轮毂的浇注方法，包括以下步骤：(1)取浇注模具，模具外设有冷却腔；(2)首先将模具进行整体预热至200‑260℃；(3)铁水浇注前进行球化处理和孕育处理，孕育处理后进行扒渣，然后进行浇注；(4)将铁液温度控制在1430‑1500℃，将铁液浇注至模具内；静置20‑25min后，先于冷却腔中通入冷风进行冷却，25‑35min后，再于冷却腔中通入冷却水进行冷却，待铸件温度降至300‑350℃后，将铸件取出，空冷至室温。本发明得到的球墨铸铁轮毂铸件几乎无缩孔、缩松缺陷，铸件组织致密均匀，使后续制备得到的球墨铸铁轮毂综合性能优异。 | ||||||
| 127 | 抗热疲劳铸铁玻璃器皿模具材料的制造方法 | CN201811298653.7 | 2018-11-02 | CN109468524B | 2021-03-05 | 滕元国; 赵兰英 |
| 本发明公开了一种抗热疲劳铸铁玻璃器皿模具材料的制造方法，如下步骤：按各组分质量百分比选取原料加入熔炼炉进行熔炼，各组分质量百分比为：碳3.7～3.8％，硅1.8～2.0％，锰0.3～0.36％，硫<0.05％，磷<0.05％，钛0.1～0.2％，铜0.5～0.7％，锡0.06～0.08％，钒0.2～0.25％，稀土元素0.025～0.035％，镁0.02～0.03％，其余为铁；向铁水中加入铁水总质量的0.6～0.7％的蠕化剂进行蠕化处理，选用75硅铁孕育剂进行包内孕育处理；在蠕化及孕育处理完成后以铁芯激冷方式将铁水浇注入砂型模内，浇注结束后从砂型模内取出玻璃模具进行退火处理。本发明得到的抗热疲劳铸铁玻璃器皿模具材料与含有钼、钒元素的玻璃模具使用寿命相当。 | ||||||
| 128 | 一种镍铬钼无限冷硬铸铁轧辊的回火处理工艺 | CN202011337615.5 | 2020-11-25 | CN112430725A | 2021-03-02 | 张宇程; 章成希; 张剑 |
| 本发明公开了一种镍铬钼无限冷硬铸铁轧辊的回火处理工艺，具体包括以下步骤：步骤一：需要对镍铬钼无限冷硬铸铁轧辊进行回火处理时，液压缸工作带动液压驱动杆伸长，液压驱动杆带动筒盖支架向上移动，同时第一电机正转带动第一链轮转动，第一链轮通过传动链条带动第四链轮和第一连接轴转动，第一连接轴上的第三链轮通过传动链条带动第二连接轴转动，第一连接轴和第二连接轴转动带动第二链轮和第五链轮转动，带动链条朝向配重块移动，从而带动回火筒盖向上移动，将回火处理筒体入口开启，本发明电热管呈连续的S形设置确保对加热组件内的物件进行均匀快速加热，确保回火处理加工的均匀受热且提高加热效率。 | ||||||
| 129 | 一种球墨铸铁件的锻造强化定型工艺 | CN202011230475.1 | 2020-11-06 | CN112322874A | 2021-02-05 | 张希营; 孙昌智; 柴成林; 王浩; 方素娥; 张学来 |
| 一种球墨铸铁件的锻造强化定型工艺，对已经铸造成型的球墨铸铁件加热到800℃以上的温度，在喷洒脱模剂的闭式锻模中进行变形量不低于1％不超过15％的锻造强化定型，通过使用铸造工艺获得球墨铸铁件零件毛坯，使用锻造工艺对零件毛坯进行最后的近净定型，不但可以减少机械加工成本，还可以对球墨铸铁件进行致密强化，消除内部缺陷，通过合理控制锻造变形量以及脱模剂成分，确保球墨铸铁质件内部球状石墨不变形，表面球墨铸铁组织不退化，在较高的锻造温度下，也不会导致内部性能下降以及表面强度和耐蚀性的降低。 | ||||||
| 130 | 一种增强球墨铸铁力学性能的处理工艺 | CN202011112918.7 | 2020-10-17 | CN112267059A | 2021-01-26 | 王辅成 |
| 本发明公开了一种增强球墨铸铁力学性能的处理工艺；涉及铸铁技术领域，包括以下步骤：（1）添加料；（2）硅料制备；（3）熔炼；（4）等温处理；本发明工艺能够改善球墨铸铁组织性能，大幅度的改善了其力学性能，尤其是拉伸性能和冲击韧性得到大幅度的提高。本发明方法制备的球墨铸铁具有优异的常温冲击韧性和低温冲击韧性，能够更好的适应寒冷的环境，提高了其使用寿命，相较于采用碳化钛颗粒进行添加使用，本发明工艺中制备的添加块料a对于球磨铸铁的改善效果更好。 | ||||||
| 131 | 一种铝-钢复合材料及其在生产制动盘中的应用 | CN202011062113.6 | 2020-09-30 | CN112178086A | 2021-01-05 | 张建雷; 黄铁明; 池海涛; 孙维泰; 孙邵华 |
| 本发明提供一种铝‑钢复合材料及其在生产制动盘中的应用，属于汽车制动盘技术领域，制动盘由盘体、摩擦盘体和散热组件组成，盘体包括盘体一和盘体二；散热组件包括浮动盘、转芯、驱动齿轮、从动齿轮、从动轴和排气扇；本发明通过设置摩擦盘体与盘体一可拆卸式连接，便于摩擦盘体拆卸和安装，进而实现仅仅只需要通过更换摩擦盘体即可以使整个制动盘重新使用，能够有效节省零部件；通过设置散热孔，散热孔中的空气柱能够将摩擦盘体的热量有效散出，降低摩擦盘体的摩擦过程的热量；通过设置十字形散热槽和同心的环形槽散热槽能够有效降低摩擦盘体上靠近刹车盘的端面的热量；通过增加散热组件，能够加速摩擦盘体背后空气的对流，加速摩擦盘体散热。 | ||||||
| 132 | 一种高锰CADI及其热处理方法 | CN201911358192.2 | 2019-12-25 | CN110964973B | 2021-01-05 | 孙宇凡; 符寒光; 林健; 李辉; 杨鹏辉 |
| 一种高锰CADI及其热处理方法，属于耐磨材料技术领域。采用中频熔炼电炉制出如下化学成分的球墨铸铁(质量分数，％)：C:3.10‑3.35,Mn:3.03‑3.25,Si:2.52‑2.77,Cr:1.02‑1.10,Al:0.21‑0.24,Sb:0.05‑0.08,P≤0.035,S≤0.030，余量Fe。将得到的铸件加热到860‑870℃后保温100‑120分钟，之后迅速取出放入温度为280‑290℃的硝酸盐熔液中保温120‑150分钟，然后取出后迅速放入温度‑195℃—‑200℃的液氮中冷却100‑120分钟，之后取出放置在空气中恢复到室温，即可。 | ||||||
| 133 | 一种基于人工时效的高铬马氏体铸铁热处理方法 | CN202011001364.3 | 2020-09-22 | CN112126844A | 2020-12-25 | 吴开明; 郑欢 |
| 本发明涉及一种基于人工时效的高铬马氏体铸铁热处理方法。其技术方案是：所述高铬马氏体铸铁化学成分及其质量百分含量是：C为2.5～3.0％，Cr为18～22％，Si为0.5～0.9％，Mn为2.0～2.5％，Cu为0.7～1.2％，P≤0.05％，S≤0.05％，其中6.5≤Cr/C≤7.3，余量为Fe；按照上述化学成分及其质量百分含量配料、冶炼、浇注和打磨，打磨后在900～1000℃条件下保温1～2小时，然后淬入水中至室温，再于60～90℃条件下人工时效2～4小时，空冷至室温，制得高铬马氏体铸铁。高铬马氏体铸铁硬度为65.2～67.2HRC，V型缺口冲击功为2.1～5J，基体组织为马氏体。本发明具有生产成本低、工艺简单、热处理温度低和热处理时间短的特点，所制备的高铬马氏体铸铁硬度高和韧性好。 | ||||||
| 134 | 一种盖包蠕化生产铁道机车车辆用高伸长率RuT350蠕墨铸铁的工艺 | CN202010824075.7 | 2020-08-17 | CN112030063A | 2020-12-04 | 苗昕旺; 孙海清; 宋佳健; 石强; 胡野; 王振 |
| 一种盖包蠕化生产铁道机车车辆用高伸长率RuT350蠕墨铸铁的工艺，将铁水冶炼原料放入在中频炉进行冶炼，使铁水中的C的质量含量为3.5％-3.8％、Si的质量含量为2.4％-2.6％、Mn的质量含量为0.7％-0.9％，得到合格铁水，加入占增碳剂，并出炉进行蠕化处理；蠕化过程的处理包采用盖包式蠕化处理包，在铁水出炉前在蠕化剂装料槽装入蠕化处理材料，依次加入蠕化剂、孕育剂、铁屑，充入铁水进行蠕化反应，蠕化结束后，打开包盖扒渣，然后浇注；在浇注的同时加入埃肯硫氧孕育剂随流孕育剂进行随流孕育，退火热处理，随炉空冷，得到高伸长率RuT350蠕墨铸铁。工艺简单，操作容易，可改善熔炼环境，且产品蠕化率高。 | ||||||
| 135 | 一种篦条的散热处理工艺 | CN201811510757.X | 2018-12-11 | CN109666781B | 2020-12-01 | 王会军; 郑小龙; 李志刚 |
| 本发明涉及一种篦条的散热处理工艺，其包括以下步骤，a将大于等于950℃且小于等于1070℃的篦条固定；b将散热风机放置在步骤a的篦条的一侧；篦条和扇叶垂直设置；所述散热风机包括外壳，设置在所述外壳内的扇叶以及平均分布在所述外壳外周的雾化喷嘴；所述雾化喷嘴与潜水泵出水端连接，潜水泵的进水端连接有水箱；所述扇叶与电机连接；c.启动电机和潜水泵，扇叶转动同时潜水泵将水箱内的水抽输送到雾化喷嘴内，扇叶产生的风和雾化喷嘴产生的水雾喷洒至篦条上，持续降温20‑25min。本发明通过对篦条铸件快速降温，提高了篦条铸件耐磨性和冲击韧性。 | ||||||
| 136 | 破碎物料用锤头及其制备方法 | CN202010643258.9 | 2020-07-06 | CN111974940A | 2020-11-24 | 符寒光; 邢振国; 李寿海; 林健; 李辉; 邢万里; 宗斌; 李国栋; 武贤 |
| 一种破碎物料用锤头及其制备方法，其特征在于在中碳合金钢锤头工作部位，镶嵌耐磨性能优异高碳高铬硼多元耐磨合金铸条，耐磨合金铸条采用中频感应电炉熔炼，炉内铁水的化学组成及其质量分数控制在4.03-4.27％C,32.47-32.75％Cr,0.81-0.98％B,0.21-0.28％N,3.54-3.73％Mn,1.20-1.37％W,2.06-2.31％Mo,<0.80％Si,<0.035％S,<0.040％P,余量Fe，浇注成25-28mm×25-28mm×90-120mm，镶嵌到中碳合金锤头中，大幅度提高锤头耐磨性，推广使用具有良好的经济和社会效益。 | ||||||
| 137 | 一种耐磨灰铸铁材料及其铸造工艺 | CN201810239721.6 | 2018-03-22 | CN108359886B | 2020-11-24 | 吴洪度; 王飞; 房永志; 张超; 李猛; 司明明; 朱建明; 薛春; 段哲; 王文东; 樊启旺; 周隐玉; 吴义忠; 张湛; 徐青山; 熊蜀冰 |
| 本发明提供一种耐磨灰铸铁材料以及其铸造工艺，其中所述耐磨灰铸铁材料包含C、Si、Mo、Cu、Mn和Cr；所述C的质量百分比为2.8％～3.2％；所述Si的质量百分比为1.0％～1.8％；所述Mo的质量百分比为0.3％～0.7％；所述Cu的质量百分比为0.6％～1.3％；所述Mn的质量百分比为1.0％～1.3％；所述Cr的质量百分比≤0.15％；所述耐磨灰铸铁材料的碳当量为3.2～3.7。本发明所述耐磨灰铸铁材料的Rp0.01为166～274MPa，Rm为439～490MPa，Rpc0.01为333～402MPa，Rpc0.2为560～592MPa，布氏硬度为280～312，具有比牌号为HT350的灰铸铁更优异的力学性能，可满足核电支撑设备高强度耐磨损的特殊需求。 | ||||||
| 138 | 一种中高速大功率柴油机球墨铸铁飞轮的成型方法 | CN202010672641.7 | 2020-07-14 | CN111940680A | 2020-11-17 | 晁革新 |
| 本发明属于铸铁铸造技术领域，公开了一种中高速大功率柴油机球墨铸铁飞轮的成型方法，浇注位置的选择，将铸件置于下型，大平面朝上，实样模造型，从最大平面处分型，内浇道采用短、薄、宽的形式均布在铸件周围，在横浇道的末端设置集渣包；然后，经过浇注系统设计、浇注系统布局、冷铁的布置、冒口布置、计算机模拟，最后熔化工艺设计，选用生铁和废钢、采用长效孕育剂和球化剂，控制化学成分，石墨球的大小及形状，残余的自由渗碳体、铁素体的晶粒度，获得良好的铁素体的基体组织。本发明能够有效解决中高速大功率柴油机球墨铸铁飞轮铸铁件机械性能要求，没有发现夹渣、缩松、缺陷组织粗大、石墨漂浮等铸造缺陷。 | ||||||
| 139 | 一种Mn-Cu系球墨铸铁成形模具毛坯及其热处理方法 | CN202010677324.4 | 2020-07-14 | CN111876656A | 2020-11-03 | 蔡权; 刘建功 |
| 本发明公开了一种Mn-Cu系球墨铸铁成形模具毛坯及其热处理方法，该模具毛坯其化学成分按重量百分比计为：C 3.32～3.68％、Si 1.90～2.30％、Mn 0.42～0.68％、P≤0.028％、S≤0.010％、Cu 0.63～1.10％、RE 0.027～0.032％、Mg 0.032～0.055％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。本发明采用普通、低价的合金Mn-Cu系和CE的搭配保证了材质的铸造性能、铸态基体的组织、性能和材质的淬透性，相比传统的工艺技术极大的降低了铸造实物成本；然后通过热处理技术，使组织再次结晶、弥撒均匀化分布，充分释放铸造应力，提高基体性能和组织均匀化，为材质铸件降低淬火开裂倾向性和提高淬透性、淬硬性奠定坚实的基础。 | ||||||
| 140 | 热轧用辊外层材料及热轧用复合辊 | CN201780050783.6 | 2017-06-28 | CN109641250B | 2020-11-03 | 岩田直道; 铃木健史; 松村祥一 |
| 本发明的目的在于提供确保耐磨损性并且使辊表面的凹坑状缺陷减少、耐表面粗糙性优异的热轧用辊外层材料及热轧用复合辊。热轧用辊外层材料的特征在于，具有下述组成：以质量％计含有C：2.0～3.0％、Si：0.2～1.0％、Mn：0.2～1.0％、Cr：4.0～7.0％、Mo：3.0～6.5％、V：5.0～7.5％、Nb：0.5～3.0％、Ni：0.05～3.0％、Co：0.2～5.0％、W：0.5～5.0％，并且C、Cr、Mo、V、Nb、Ni、W的含量满足下述式(1)，余量由Fe及不可避免的杂质形成，基体组织的85％以上为回火马氏体及/或贝氏体组织，回火马氏体或贝氏体的短径为0.5～3.0μm。0.05≤(％C‑％V×0.177‑％Nb×0.129‑％Cr×0.099‑％Mo×0.063‑％W×0.033)+(％Ni)≤4.0(1)。其中，％C、％V、％Nb、％Cr、％Mo、％W、％Ni为各元素的含量(质量％)。 | ||||||
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