| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 一种灰铸铁材料及其制备方法 | CN202210690195.1 | 2022-06-17 | CN115109988A | 2022-09-27 | 田洪志; 张振鲁; 伍龙燕; 张进; 汪景新 |
| 本发明提供了一种灰铸铁材料及其制备方法，该灰铸铁材料的成分及其质量百分比为：C：3.25～3.52％，Mo：0.5～0.9％，Cu：0.6～1.3％，B：0.002～0.003％，Si：1.0～1.8％，Mn：1.0～1.3％，Cr≤0.15％，余量为Fe和不可避免的杂质；所述灰铸铁材料的碳当量为3.3～3.6。本发明中的灰铸铁材料通过熔模铸造工艺制得的灰铸铁铸件具有优异的力学性能，且其在400℃依然具有良好的综合性能，满足高温气冷堆压力容器上用支撑结构减摩板、或环块铸件的设计制造要求。 | ||||||
| 2 | 用于活塞环应用的高模量耐磨性灰口铸铁 | CN201280068281.3 | 2012-11-29 | CN104080931A | 2014-10-01 | 哈伦·吉康德 |
| 一种由铸铁构成的活塞环具有改进的机械加工性，优异的性能，以及最低的成本。该铸铁包括2.2-2.9wt.％的碳，3.2-4.2wt.％的硅，0.75-1.25wt.％的铜，1.0-1.5wt.％的锰，0.09-0.15wt.％的硫，不大于0.2wt.％的磷，以及3.8的平均碳当量。该铸铁优选包括一种马氏体基体，硫化锰和碳化物分布在该基体中。该基体还优选不包含铁素体、奥氏体和斯氏体。通过对合金进行铸造、奥氏体化、淬火和回火而形成该铸铁。 | ||||||
| 3 | 制造球形铸铁机械部件的方法 | CN200780025272.5 | 2007-06-18 | CN101484592B | 2011-07-06 | M·布莱纳扎托; Z·伊利巴斯克; F·扎纳瑞迪 |
| 一种制造由球形铸铁制成的机械部件的方法，该方法包括以下步骤：提供由铸铁制成的机械部件的铸件，所述铸铁的结构是至少部分铁素体，并且该铸铁的碳含量为2.5％至4.0％，硅含量为2.0％至3.5％；将具有至少部分铁素体结构的所述铸铁铸件置于部分奥氏体化温度下一定时间，所述温度高于下限奥氏体化温度(Ac1)并低于上限奥氏体化温度(Ac3)，所述时间为获得至少部分奥氏体结构所需的时间；在250℃至400℃的温度下实施等温硬化热处理，以便得到具有至少部分珠光体-铁素体或全铁素体结构的基体。 | ||||||
| 4 | 一种灰口铸铁亚热温处理方法 | CN201110027183.2 | 2011-01-25 | CN102071297A | 2011-05-25 | 黄先功; 汪李劼; 何祥炎; 汪生; 雕宏祥; 王大清; 夏巍; 陈俊 |
| 本发明公开了一种灰口铸铁亚热温处理方法,加热温度在Ac1下限温度和上限温度之间：首先将灰口铸铁铸件放入加热炉内，加热炉从炉温低于200℃开始加热，以95℃/h—110℃/h的加热速度使炉温加热至790℃—810℃；然后，进行保温2—4h；再取出进行炉冷，以低于50℃/h的冷却速度冷却至300℃以下；最后将灰口铸铁铸件取出，空冷至常温。本发明间于高温石墨化退火和低温石墨化退火，在改善铸件切屑性能的同时，还保证了灰口铸铁铸件组织不被大量聚集的石墨影响其性能，同时还适用于高温石墨化退火后性能不能达到要求的灰铸铁铸件。 | ||||||
| 5 | 基于原位内生纳米陶瓷颗粒与热处理协同提高灰铸铁力学性能的方法 | CN202310944884.5 | 2023-07-31 | CN117070726A | 2023-11-17 | 张冰; 王丙旭; 王静; 张迅雷; 俞春兰 |
| 本发明涉及基于原位内生纳米陶瓷颗粒与热处理协同提高灰铸铁力学性能的方法，其特征在于，包括以下步骤：(1)、Ti‑C‑Fe粉末预制块的制备；(2)、原位内生纳米陶瓷颗粒增强灰铸铁的制备；(3)、等温淬火‑碳分配‑回火灰铸铁的制备。本方法所得到的灰铸铁样品的基体组织由细小的贝氏体、回火马氏体和残余奥氏体组成，其抗拉强度、冲击韧性和硬度等力学性能指标均有不同程度的提升。 | ||||||
| 6 | 一种高强韧灰铸铁表面组织形态的热力重构方法 | CN201710739320.2 | 2017-08-25 | CN107699681A | 2018-02-16 | 崔承云; 彭希超; 崔熙贵; 方翠; 张文龙; 阮仲伟; 李晓东 |
| 本发明公开了一种高强韧灰铸铁表面组织形态的热力重构方法，涉及金属材料表面改性。该方法主要包括灰铸铁表面磁控强冷激光熔凝、激光冲击及后续石墨化退火处理。首先通过激光辐照使灰铸铁表面在磁场作用下发生快速熔化，并进行强制冷却凝固，形成细小的表面白口组织；然后采用激光冲击处理激光熔凝后的灰铸铁表面，改变熔凝层的应力状态，进一步细化表层的白口组织并增加组织缺陷，为石墨化退火做组织准备；最后通过石墨化退火使表面细化白口组织中的渗碳体转化成细小的球状石墨，制得高强韧的表面组织形态。本发明能够有效改善灰铸铁表面组织形态，缩短石墨化时间，显著提高其表面强韧性。本发明工艺过程简单，易操作，适合于大规模批量化生产。 | ||||||
| 7 | 一种高强硬合金灰铁模具材料及其制备方法 | CN201710700447.3 | 2017-08-16 | CN107641754A | 2018-01-30 | 续维; 赵亮 |
| 一种高强硬合金灰铁模具材料及其制备方法，该合金灰铁模具材料化学成分重量百分比为：C：3.5～3.8％，Si：1.7～1.8％，Mn：0.3～0.5％，P≤0.08％，S≤0.03％，Cr：0.60～0.65％，Cu：1.1～1.2％，Mo：0.7～0.9％，Ni：0.7～0.9％，V：0.20～0.22％，且需满足：C＝5Cr+2.5V，余量为Fe及不可避免的杂质。本发明提高了Cu含量、Mo含量，并配合加入微合金化V元素，钒元素的合金元素复合作用促进石墨化减少白口倾向，增加材料的淬透性，并提高材料的强度及淬硬性，制备得到的金灰铁模具材料的抗拉强度≥470MPa，淬硬层深度≥2.7mm，表面硬度≥54.5HRC，全面提升了合金灰铁模具材料的强度和淬透性，适用于制造大型汽车覆盖件模具。 | ||||||
| 8 | 一种改善厚大断面灰铸铁石墨等级的方法 | CN201410512427.X | 2014-09-29 | CN104263888B | 2016-06-01 | 孙升; 张守全; 苏少静; 周文军; 王洪涛; 杨万虎; 陶涛; 周杰 |
| 本发明涉及一种改善灰铸铁石墨等级的方法，尤其是涉及一种改善厚大断面灰铸铁石墨等级的方法，它包括如下：选择厚大断面铸件、冷却方式的选择、材料配比、成分选择、变质处理、铸件检测方法、试验结果分析和金相照片；本发明提供一种利用铬矿砂较高的导热系数和蓄热系数，加快铸件冷却，达到改善、提高灰铸铁石墨形态/等级的目的，从而提升铸件的力学性能。 | ||||||
| 9 | 用于活塞环应用的高模量耐磨性灰口铸铁 | CN201280068281.3 | 2012-11-29 | CN104080931B | 2016-01-20 | 哈伦·吉康德 |
| 一种由铸铁构成的活塞环具有改进的机械加工性，优异的性能，以及最低的成本。该铸铁包括2.2-2.9wt.％的碳，3.2-4.2wt.％的硅，0.75-1.25wt.％的铜，1.0-1.5wt.％的锰，0.09-0.15wt.％的硫，不大于0.2wt.％的磷，以及3.8的平均碳当量。该铸铁优选包括一种马氏体基体，硫化锰和碳化物分布在该基体中。该基体还优选不包含铁素体、奥氏体和斯氏体。通过对合金进行铸造、奥氏体化、淬火和回火而形成该铸铁。 | ||||||
| 10 | 制造球形铸铁机械部件的方法 | CN200780025272.5 | 2007-06-18 | CN101484592A | 2009-07-15 | M·布莱纳扎托; Z·伊利巴斯克; F·扎纳瑞迪 |
| 一种制造由球形铸铁制成的机械部件的方法，该方法包括以下步骤：－提供由铸铁制成的机械部件的铸件，所述铸铁的结构是至少部分铁素体，并且该铸铁的碳含量为2.5％至4.0％，硅含量为2.0％至3.5％；－将具有至少部分铁素体结构的所述铸铁铸件置于部分奥氏体化温度下一定时间，所述温度高于下限奥氏体化温度(Ac1)并低于上限奥氏体化温度(Ac3)，所述时间为获得至少部分奥氏体结构所需的时间；－在250℃至400℃的温度下实施等温硬化热处理，以便得到具有至少部分珠光体－铁素体或全铁素体结构的基体。 | ||||||
| 11 | 一种灰铸铁铸件及其制备方法 | CN202210690195.1 | 2022-06-17 | CN115109988B | 2023-10-27 | 田洪志; 张振鲁; 伍龙燕; 张进; 汪景新 |
| 本发明提供了一种灰铸铁铸件及其制备方法，该灰铸铁铸件的成分及其质量百分比为：C：3.25～3.52％，Mo：0.5～0.9％，Cu：0.6～1.3％，B：0.002～0.003％，Si：1.0～1.8％，Mn：1.0～1.3％，Cr≤0.15％，余量为Fe和不可避免的杂质；所述灰铸铁铸件的碳当量为3.3～3.6。本发明通过熔模铸造工艺制得的灰铸铁铸件具有优异的力学性能，且其在400℃依然具有良好的综合性能，满足高温气冷堆压力容器上用支撑结构减摩板、或环块铸件的设计制造要求。 | ||||||
| 12 | 调质处理的灰铸铁、灰铸铁调质方法及其应用 | CN202110602412.2 | 2021-05-31 | CN113337690B | 2022-02-18 | 牛恩来; 樊晓光; 康明; 赵俊平; 吴永强; 鲁福来; 余金科; 李满良 |
| 本发明公开了一种调质处理的灰铸铁、灰铸铁调质方法及其应用，灰铸铁调质方法包括以下步骤：将灰铸铁毛坯置于850～950℃的淬火炉中保温0.5～2h，出炉后立即放入65～85℃的淬火油中淬火3～6min，控制冷却速度为65～85℃/s，出油后空冷至不高于200℃；将灰铸铁毛坯置于550℃～650℃的回火炉中保温1～4h，出炉后空冷至室温，得到调质强化灰铸铁。本发明开发出了适合灰铸铁的调质工艺，避免了灰铸铁淬火开裂，调质灰铸铁组织均匀，石墨形态及大小不发生变化，基体组织以细小的索氏体组织为主(大于90％)，内应力最小，可以有效阻止热疲劳裂纹的扩展，在保证导热性能的同时提高了材料机械强度和抗热疲劳性能；调质灰铸铁本体强度提高，有利于延长汽车零部件的使用寿命。 | ||||||
| 13 | 调质处理的灰铸铁、灰铸铁调质方法及其应用 | CN202110602412.2 | 2021-05-31 | CN113337690A | 2021-09-03 | 牛恩来; 樊晓光; 康明; 赵俊平; 吴永强; 鲁福来; 余金科; 李满良 |
| 本发明公开了一种调质处理的灰铸铁、灰铸铁调质方法及其应用，灰铸铁调质方法包括以下步骤：将灰铸铁毛坯置于850～950℃的淬火炉中保温0.5～2h，出炉后立即放入65～85℃的淬火油中淬火3～6min，控制冷却速度为65～85℃/s，出油后空冷至不高于200℃；将灰铸铁毛坯置于550℃～650℃的回火炉中保温1～4h，出炉后空冷至室温，得到调质强化灰铸铁。本发明开发出了适合灰铸铁的调质工艺，避免了灰铸铁淬火开裂，调质灰铸铁组织均匀，石墨形态及大小不发生变化，基体组织以细小的索氏体组织为主(大于90％)，内应力最小，可以有效阻止热疲劳裂纹的扩展，在保证导热性能的同时提高了材料机械强度和抗热疲劳性能；调质灰铸铁本体强度提高，有利于延长汽车零部件的使用寿命。 | ||||||
| 14 | 一种高强韧灰铸铁表面组织形态的热力重构方法 | CN201710739320.2 | 2017-08-25 | CN107699681B | 2019-06-28 | 崔承云; 彭希超; 崔熙贵; 方翠; 张文龙; 阮仲伟; 李晓东 |
| 本发明公开了一种高强韧灰铸铁表面组织形态的热力重构方法，涉及金属材料表面改性。该方法主要包括灰铸铁表面磁控强冷激光熔凝、激光冲击及后续石墨化退火处理。首先通过激光辐照使灰铸铁表面在磁场作用下发生快速熔化，并进行强制冷却凝固，形成细小的表面白口组织；然后采用激光冲击处理激光熔凝后的灰铸铁表面，改变熔凝层的应力状态，进一步细化表层的白口组织并增加组织缺陷，为石墨化退火做组织准备；最后通过石墨化退火使表面细化白口组织中的渗碳体转化成细小的球状石墨，制得高强韧的表面组织形态。本发明能够有效改善灰铸铁表面组织形态，缩短石墨化时间，显著提高其表面强韧性。本发明工艺过程简单，易操作，适合于大规模批量化生产。 | ||||||
| 15 | 一种改善厚大断面灰铸铁石墨等级的方法 | CN201410512427.X | 2014-09-29 | CN104263888A | 2015-01-07 | 孙升; 张守全; 苏少静; 周文军; 王洪涛; 杨万虎; 陶涛; 周杰 |
| 本发明涉及一种改善灰铸铁石墨等级的方法，尤其是涉及一种改善厚大断面灰铸铁石墨等级的方法，它包括如下：选择厚大断面铸件、冷却方式的选择、材料配比、成分选择、变质处理、铸件检测方法、试验结果分析和金相照片；本发明提供一种利用铬矿砂较高的导热系数和蓄热系数，加快铸件冷却，达到改善、提高灰铸铁石墨形态/等级的目的，从而提升铸件的力学性能。 | ||||||
| 16 | Production of densified graphite (cg) cast iron | JP16311185 | 1985-07-25 | JPS61113706A | 1986-05-31 | BERA BIKUTAA KOBAKUSU; ROOMAN MANSUUETSUTO NOUITSUKI |
| 17 | ピストンリングの用途のための高弾性の耐摩耗性のねずみ鋳鉄 | JP2014544862 | 2012-11-29 | JP2015507081A | 2015-03-05 | ゲコンデ，ハロン |
| 鋳鉄からなるピストンリングは、機械加工性の向上および非常に優れた性能をもたらし、コストが最小限である。当該鋳鉄は、炭素を2.2〜2.9重量%、シリコンを3.2〜4.2重量%、銅を0.75〜1.25重量%、マンガンを1.0〜1.5重量%、硫黄を0.09〜0.15重量%、リンを0.2重量%以下含み、平均炭素当量が3.8である。当該鋳鉄は、好ましくは、MnSおよび炭化物が分散したマルテンサイトのマトリックスを含む。また、当該マトリックスは、好ましくは、フェライト、オーステナイトおよびステダイトを含んでいない。当該鋳鉄は、合金を鋳造、オーステナイト化、焼入れおよび焼戻しすることによって形成される。 | ||||||
| 18 | Production of spheroidal graphite cast iron | JP23281283 | 1983-12-12 | JPS60125321A | 1985-07-04 | SUENAGA MAKOTO; YANO MITSURU; ISHIHARA YASUOKI; OOTSUKA KIMITERU |
| PURPOSE:To obtain a fine pearlite-base spherical graphite cast iron having high toughness and high strength by cooling quickly a casting having a spheroidal graphite cast iron compsn. from the temp. of the A1 transformation region or above to a humidity range where extremely fine pearlite is generated and allowing further the casting to cool or cooling quickly the casting. CONSTITUTION:A molten metal having a spheroidal graphite cast iron compsn. is poured into a casting mold and a solidified casting is again superheated to the uniform austenitization temp. below the A1 transformation region and is cooled quickly to produce a spheroidal graphite cast iron. The casting in this case is quickly cooled from the temp. above the A1 transformation region down to the prescribed temp. at which extremely fine and dense pearlite is produced, i.e., the prescribed temp. in the temp. range where the pearlite transformation arises at the temp. corresponding to the pearlite nose in the isothermal transformation curve or below, for example, 500 deg.C. The casting is held for prescribed time at said temp. or is cooled gently from said temp. and is then allowed to cool or quickly cooled upon lapse of prescribed time. As a result the intended spheroidal graphite cast iron is obtd. by adjusting the cooling temp. after pouring without adding any specific element. | ||||||
| 19 | JPS60500217A - | JP50088983 | 1983-01-24 | JPS60500217A | 1985-02-21 | |
| 20 | Non-austempered spheroidal graphite cast iron | JP2001501664 | 2000-06-07 | JP3964675B2 | 2007-08-22 | 範之 中島; 義夫 大場; 高広 小野; 克美 鈴木 |
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