| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 一种混合直流输电系统 | CN201510371728.X | 2015-06-26 | CN104967141B | 2017-12-26 | 刘欣和; 吴金龙; 王先为; 张浩; 张军; 行登江 |
| 本发明涉及一种混合直流输电系统，该混合直流输电系统为双极结构，包括正极换流变压器和正极换流器、负极换流变压器和负极换流器，双极结构中，其中一极换流器为由MMC子模块构成的MMC换流器，另一极为由至少一个LCC构成的LCC换流器系统。本发明提供的混合直流输电系统同时具有LCC‑HVDC的技术成熟、成本低的特点以及VSC‑HVDC的无换相失败，控制灵活，拓展性能强的优点。 | ||||||
| 2 | 一种极间电流转移开关 | CN201510284503.0 | 2015-05-29 | CN104836250B | 2017-12-26 | 田鑫; 赵波; 周飞; 荆平; 全程浩; 孙刚; 宋颖巍; 刘岩; 宋卓然; 杨继业; 李朝顺; 万青; 范煜晖; 刘明岳; 龚树东; 戴承文 |
| 本发明提供了一种极间电流转移开关，包括主动支路、从动支路、全桥子模块和控制模块；主动支路包括串联的上桥臂和下桥臂，从动支路也包括串联的上桥臂和下桥臂；主动支路的上桥臂和从动支路的上桥臂之间连接有第一极导线，主动支路的下桥臂和从动支路的下桥臂之间连接有第三极导线，主动支路的两个桥臂连接点与从动支路的两个桥臂连接点之间连接第二极导线。与现有技术相比，本发明提供的一种极间电流转移开关，减小了第三极导线电压极性翻转时，直流电流的变化速率，同时也减小了极间电流转移开关需要断开的电流。 | ||||||
| 3 | 基于模型预测的多端柔性直流输电系统换流站控制方法 | CN201710579900.X | 2017-07-17 | CN107425736A | 2017-12-01 | 孙国强; 郑玉平; 王晓红 |
| 本发明公开了一种基于模型预测的多端柔性直流输电系统换流站控制方法，包括定功率换流站控制以及定直流电压换流站控制，首先建立相应换流站的离散状态空间方程，利用无约束预测控制方法，得到最优控制序列，然后根据离散状态空间方程建立闭环状态观测器，根据闭环状态观测器输出的状态变量估计值以及最优控制序列公式求得最优控制序列，取该序列的第一个值作为下一时刻的控制量，利用传统定功率双闭环控制器跟踪该控制量，并产生触发脉冲控制换流站各个IGBT。本发明的控制方法在风电场风速发生阶跃变化时可以提高系统响应速度、减小系统动态过程中不同电气量的幅值波动、同时进一步提高了系统稳态性能。 | ||||||
| 4 | 一种混合直流输电系统控制方法及装置 | CN201610135189.4 | 2016-03-10 | CN105762824B | 2017-11-24 | 赵文强; 汪楠楠; 王永平; 鲁江; 柏传军; 卢宇 |
| 本发明公开一种混合直流输电系统控制方法及装置，所述混合直流输电系统依据另一端整流站的直流电压来实时调整模块化多电平换流器投入子模块的总个数及投入子模块输出电平的极性；或者依据直流电流或直流功率的大小来实时调整模块化多电平换流器投入子模块的总个数及投入子模块输出电平的极性；或者同时依据直流电流的大小和另一端整流站的直流电压来实时调整模块化多电平换流器投入子模块的总个数及投入子模块输出电平的极性。本发明提供的方法能够有效的控制系统的直流电压和直流电流，避免混合直流输电系统功率输送的中断。 | ||||||
| 5 | 高压直流输电系统 | CN201510232949.9 | 2015-05-08 | CN105098813B | 2017-11-24 | 崔用吉 |
| 提供了一种高压直流(HVDC)输电系统。所述高压直流(HVDC)输电系统包括：集成测量面板和HVDC传输装置，其中HVDC传输装置配置为：从所述集成测量面板接收用于补偿通过第一至第N电压互感器输出的电压值的补偿值，利用所接收的所述补偿值对通过所述第一至第N电压互感器输出的电压值进行补偿，并利用补偿后的电压值测量实际电压值。 | ||||||
| 6 | 一种抑制模块化多电平换流器直流侧故障过电流方法 | CN201710817720.0 | 2017-09-12 | CN107359605A | 2017-11-17 | 王振浩; 刘婕; 李国庆; 辛业春; 王朝斌; 王鹤; 陈继开; 成龙; 肖壮 |
| 本发明公开了一种抑制模块化多电平换流器直流侧故障过电流方法，其特点是，包括的步骤有：采用桥臂电抗器耦合的MMC拓扑，阐明桥臂电抗器耦合原理；对该系统直流侧故障过电流进行分析；继而选取最佳的耦合系数。且通过仿真验证了该方法的有效性。在故障发生后，基于桥臂电抗器耦合的MMC故障回路电抗值较大，阻碍了故障电流增长，为保护动作赢得时间，使系统稳态运行。具有科学合理，适用性强，效果佳等优点。 | ||||||
| 7 | 一种全桥型MMC交流电压提升运行方法 | CN201510923338.9 | 2015-12-11 | CN105391329B | 2017-11-17 | 胡家兵; 路茂增; 向慕超; 林磊 |
| 本发明公开了一种全桥型MMC交流电压提升运行方法。通过在稳态下利用全桥型子模块的负电平输出能力，在保持直流侧电压不变的情况下，增大交流侧相电压峰值，实现交流电压提升运行。若保持开关器件的通流能力不变，适当提压运行能够降低换流器各相上、下桥臂交互的能量，在子模块电容电压波动保持不变的情况下，能减小子模块电容需求，有利于降低换流器成本；若保持交流侧相电流有效值不变，适当提压运行在降低换流器成本的同时，还能够提高换流器的传输容量；若保持换流器传输容量不变，适当提压运行在降低换流器成本的同时，还能够降低桥臂电流有效值，从而减小各子模块的损耗，利于提高换流器效率。 | ||||||
| 8 | 一种直流装置的高电位送能装置和高电位供能系统 | CN201710390639.9 | 2017-05-27 | CN107276429A | 2017-10-20 | 汤广福; 高冲; 高阳; 周万迪; 陈龙龙; 贺之渊; 魏晓光 |
| 本发明提供一种直流装置的高电位送能装置和高电位供能系统，高电位送能装置包括交流电源和能量传输模块，高电位供能系统包括高电位送能装置和终端电路；能量传输模块包括至少两条相同的能量传输路径；能量传输路径包括电容组，电容组包括电容；交流电源的输出端连接能量传输模块的输入端，能量传输模块的输出端连接终端电路的输入端，终端电路的输出端连接直流装置。本发明提供的直流装置的高电位送能装置和高电位供能系统可以提高直流装置的功率因数，降低无功带来的额外损耗，提高装置的能量传输效率，且本发明提供的技术方案造价低，技术难度小，应用广泛。 | ||||||
| 9 | 一种由混合电压源型换流站构成的无直流耦合型直流电网拓扑 | CN201710227363.2 | 2017-04-10 | CN107196325A | 2017-09-22 | 许建中; 赵成勇; 郭裕群 |
| 本发明提出了一种由混合电压源型换流器（混合MMC或桥臂交替导通换流器AAC）构成的无直流耦合型直流电网拓扑，包含有n个交流系统AC1、AC2至ACn，n个多绕组变压器T1、T2至Tn，其中n个交流系统与n个多绕组变压器的原边相连，多绕组变压器的副边侧连接混合电压源型换流器站，整个系统中包含混合电压源型换流器若干个，在每条直流线路的两侧分别是2个混合电压源型换流器，其中混合电压源型换流器的命名原则为x_y，表示连接Tx和Ty并且位于Tx侧的换流站。本发明所提出的多端直流电网拓扑能够实现直流电网无闭锁穿越直流故障和直流侧实现解耦，并且可实现直流断路器（DCCB）、DC/DC变换器和潮流控制器(DC‑PFC)的功能。 | ||||||
| 10 | 一种带直流电阻的低压线路有功功率调控系统 | CN201710576248.6 | 2017-07-14 | CN107147134A | 2017-09-08 | 吴杰康 |
| 本发明实施例提供的一种带直流电阻的低压线路有功功率调控系统包括：直流单元；所述直流单元包括整流器、至少两个逆变器、直流电阻；所述整流器的输出端通过所述直流电阻连接所述逆变器的输入端；所述整流器的一输入端分别连接所述逆变器的一输出端；所述整流器的另一输入端还连接电源交流母线；所述逆变器的另一输出端还连接有低压配电线路，所述低压配电线路与所述逆变器数量相同，通过整流器、直流电阻、逆变器组合形成可控的直流电流；利用一个整流器组成公共整流器，利用多个逆变器组成多个分支逆变器；一个分支逆变器单独连接一条低压配电线路，在对公共整流器和分支逆变器的协调控制下从公共整流器上获得可控的输出功率。 | ||||||
| 11 | 换流阀子模块单元、模块化多电平换流器及其控制方法 | CN201710291700.4 | 2017-04-28 | CN107104418A | 2017-08-29 | 张中锋; 阙波; 李继红; 朱铭炼; 朱承治; 姚晖; 姜田贵; 张劲; 俞恩科; 谢晔源; 黄晓明; 陆翌; 裘鹏; 乔敏 |
| 本发明公开一种换流阀子模块单元，包括至少一个直流支撑电容、均压电阻、三个全控型开关模块、三个二极管、旁路开关和二次控制保护单元。本发明还公开一种模块化多电平换流器及其控制方法，所述模块化多电平换流器包含若干个如前所述的换流阀子模块单元，将一个换流阀子模块单元的第一端与另一个换流阀子模块单元的第二端同向顺序级联组成模块化多电平换流器。此种技术方案可在系统发生直流短路故障时通过自身全控型开关器件闭锁迅速切断故障电流回路，实现对换流站设备的保护，并且有利于系统故障切除后实现快速恢复启动。 | ||||||
| 12 | 基于不对称双子模块和半桥子模块的多电平换流器 | CN201710264504.8 | 2017-04-21 | CN106998151A | 2017-08-01 | 李国杰; 朱明琳; 杭丽君; 江秀臣 |
| 一种基于不对称双子模块和半桥子模块的多电平换流器，包括三相结构相同的多电平换流器，每相都由上桥臂和下桥臂构成，所述的上桥臂和下桥臂各由i个半桥子模块与N‑i个不对称双子模块串接组成，所述的上桥臂的第1个子模块的自由端与多电平换流器的直流母线的正极相连，所述的下桥臂的第N个子模块的自由端与多电平换流器的直流母线的负极相连，所述的上桥臂的第N个双子模块的自由端与下桥臂的第1个子模块的自由端与交流线相连。本发明能自动阻断多电平换流器直流侧的故障电流，实现多电平换流器直流侧的故障自愈。 | ||||||
| 13 | 柔性直流输电系统的桥臂电流过流保护方法和控制系统 | CN201710301865.5 | 2017-05-02 | CN106992500A | 2017-07-28 | 范雪峰; 曹森; 郝俊芳; 黄金海; 吴庆范; 付艳; 王瑶 |
| 本发明涉及柔性直流输电系统的桥臂电流过流保护方法和控制系统，对于任意一个桥臂，采集桥臂电流；对桥臂电流进行处理，得到电流有效值和电流瞬时值；当电流有效值大于第一设定阈值，且电流瞬时值大于第二设定阈值时，保护动作。根据电流有效值和瞬时值满足的条件来进行过流判断，当电流有效值和瞬时值均大于对应的设定阈值时，表示桥臂的实际电流出现了过流现象，那么控制保护动作。所以，该保护方法过程简单，所涉及到的判断参量较少，保护可靠性较高，相应地，判断快速有效。在发生故障时，桥臂电流对各子模块的冲击大大减小，快速地保护子模块不受故障电流影响。 | ||||||
| 14 | 接地极引线过电压幅值及振荡频率的估算方法及系统 | CN201710321705.7 | 2017-05-09 | CN106972522A | 2017-07-21 | 滕予非; 李小鹏; 张纯; 张鹏; 杨勇波 |
| 本发明公开了一种接地极引线过电压幅值及振荡频率的估算方法及系统，包括：获得极线参数和极母线平波电抗器参数；基于获得的极线参数和极母线平波电抗器参数求得故障后极线等效电感及电阻值；基于获得的故障后极线等效电感及电阻值参数，生成传递函数G(s)；基于传递函数G(s)，生成特高压直流单极故障引发接地极引线电压响应传递函数V(s)：获得传递函数V(s)冲击响应的时域曲线v(t)；基于曲线v(t)，一方面获得特高压直流单极故障引发接地极引线过电压幅值Vpeak，另一方面获得v(t)曲线的主导振荡频率，并据此得到电压曲线的振荡频率f；实现了同时对特高压直流单极故障引发送端接地极引线过电压的幅值及振荡频率进行估算的技术效果。 | ||||||
| 15 | 抑制高压直流传输用模块化多电平换流器中的环流的方法 | CN201310523210.4 | 2013-10-30 | CN103986357B | 2017-07-21 | 朴正雨; 姜岱旭; 金钟贤; 俞东旭; 文智虞; 权晋秀; 金春成; 裵得佑 |
| 提出了一种抑制在用于高压直流(HVDC)传输系统的模块化多电平换流器中的环流的方法。HVDC传输系统将交流（AC）转换成直流（DC），使用DC线缆传送能量并且包括通过串联堆叠多个子模块生成高压源的模块化多电平换流器，且反之亦然。在所述环流抑制方法中，输入abc3相静止参考系中的a,b,c相的环流(idiffj;j=a,b,c)，在DC线缆中流动的DC电流(idc)，需要在DC线缆中流动的DC分量的电流参考值(i*dc)。控制a,b,c相的环流(idiffj)以使其变为零。输出用于抑制环流的谐波分量的补偿值(V*diffj)。 | ||||||
| 16 | 一种含背靠背直流输电的电网故障计算方法 | CN201710285879.2 | 2017-04-27 | CN106953348A | 2017-07-14 | 李海锋; 麦国浩; 郭彦勋; 李世波; 王钢 |
| 本发明公开了一种含背靠背(BTB)直流输电的电网故障计算方法，包括下述步骤：输入背靠背输电系统的系统参数及控制参数；确定故障侧网络拓扑结构及故障边界的交流、非故障侧交流系统的网络拓扑结构、两侧的直流系统的约束方程；建立两端的直流系统的换流器电流开关函数模型和电压开关函数模型；结合故障侧交流约束方程、直流约束方程和换流器开关函数求解故障侧工频母线电压；迭代计算，当变量误差满足计算要求或迭代次数超出最大范围退出计算，输出BTB系统两端交流电网换流母线工频电压计算结果。本发明计算速度快、准确度高、适用性强，在含背靠背直流输电的交流电网故障计算及其继电保护的整定配合方面具有很强的工程实用价值。 | ||||||
| 17 | 一种五端高压直流输电系统 | CN201710064681.1 | 2017-02-05 | CN106849146A | 2017-06-13 | 李国红 |
| 本发明公开了一种五端高压直流输电系统，包括：五个换流站、变压器、断路器和五边形直流电网，通过多个换流站之间的电压联合控制将发生接地故障时，故障电流降低到最小，同时针对多端高压直流输电系统的各电源的发电成本和负载功率需求值，控制每个电源的输出功率值，以提高供电可靠性，并降低用电成本。 | ||||||
| 18 | HVDC 换流阀塔 | CN201410177946.5 | 2014-04-29 | CN104135167B | 2017-05-31 | 金荣佑; 郑容昊; 李旭和; 白承泽; 郑泽善; 权峻范 |
| 公开了一种HVDC换流阀塔。所述HVDC换流阀塔包括圆柱形的阀模块装载部、装载在阀模块装载部上的阀模块，以及布置在阀模块装载部中心以能够旋转的吊架。 | ||||||
| 19 | 电压源子模块的电气组件中的改进或与电压源子模块的电气组件有关的改进 | CN201580053301.3 | 2015-07-28 | CN106716809A | 2017-05-24 | J.L.欧特拉姆; A.梅洛尔; J.佩里尔 |
| 在高压直流（HVDC）功率变换器的领域中，用于电压源子模块（70；150）的电气组件（10；100）包含第一半导体器件模块（12），该第一半导体器件模块包括多个第一半导体器件（14a、14b、14c）。电气组件（10；100）还包括能量存储器件（34），该能量存储器件又包括多个能量存储部（36a、36b、36c），这些能量存储部配置成控制流过各第一半导体器件（14a、14b、14c）的电流部分的大小。能量存储部（36a、36b、36c）通过将各能量存储部（36a、36b、36c）布置成与该能量存储部（36a、36b、36c）或每个其他能量存储部（36a、36b、36c）隔离而如此配置，以将流过能量存储器件（34）的电流（IC）划分成多个所述电流部分（I1、I2、I3），且从而使各电流部分（I1、I2、I3）流过多个能量存储部（36a、36b、36c）中的相应的一个。能量存储部（36a、36b、36c）通过将各能量存储部（36a、36b、36c）与多个第一半导体器件（14a、14b、14c）中的相应的一个连接而更进一步如此配置，由此，各第一半导体器件（14a、14b、14c）传导对应的所述电流部分（I1、I2、I3）。 | ||||||
| 20 | 一种并联混合直流输电系统及其无功调节优化方法 | CN201611262294.0 | 2016-12-30 | CN106712068A | 2017-05-24 | 王晓宇; 阳岳希; 杨杰; 许韦华; 别晓玉; 江伟; 涂莉 |
| 本发明提供了一种并联混合直流输电系统及其无功调节优化方法，所述系统由常规直流输电系统和柔性直流输电系统并联组成，所述柔性直流输电系统包括柔性直流控制系统，所述柔性直流控制系统包括附加协调无功控制器。所述无功协调优化方法包括常规直流输电系统交流滤波器投入状态的无功协调方法和常规直流输电系统交流滤波器切除状态的无功协调方法。本发明提供的技术方案，优化了混合直流输电系统的无功控制策略，降低了由于常规直流输电系统投切交流滤波器操作所引起的无功波动，避免了系统无功的缺额或过剩对交流系统的无功冲击，抑制了动态交流电压变化。 | ||||||
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