| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 161 | 直流断路器及直流输电系统断路方法 | CN201610969117.X | 2016-11-03 | CN106532657A | 2017-03-22 | 李金忠; 高飞; 冯英; 徐征宇; 王琳; 郭佳豪; 张书琦; 徐丹; 赵晓宇; 崔彧菲; 赵志刚; 段嘉炜; 孙建涛; 易强; 汪可 |
| 本发明提供一种直流断路器，用于控制高压直流输电系统的通断，包括控制系统、保护支路以及并联的通流电路和LC强制转移电路；所述通流电路由断路器本体和电力二极管串联组成；所述LC强制转移电路由第一预充电电容、第一电感和晶闸管串联组成，所述晶闸管的响应时间比所述断路器本体的响应时间短；所述保护支路用于在所述通流电路和/或LC强制转移电路两端的电压大于或等于电压设定值时，进行电压钳位；所述控制系统用于控制所述通流电路、LC强制转移电路通断；所述控制系统用于在所述断路器本体断开前，向所述晶闸管发出导通信号，使所述断路器本体断开时刻通过所述通流电路的电流小于或等于第一电流设定值。 | ||||||
| 162 | 一种高压直流输电串联阀组控制装置 | CN201510031861.0 | 2015-01-21 | CN104600738B | 2017-02-22 | 卢东斌; 王永平; 王振曦; 邹强 |
| 本发明公开一种高压直流输电串联阀组控制装置，用于调节具有两个或两个以上由分别具有可控的功率半导体的阀组组成的串联电路。本发明提出，对于每个阀组设置一个电流调节单元和一个电压调节单元，电流调节单元为了控制流过与其对应的阀组的直流电流，电压调节单元为了控制与其对应的阀组两端电压；串联阀组中选择一个作为主控阀组，其他作为从控阀组，其中，主控阀组选取电流调节单元输出的触发角进行控制，从控阀组选取电压调节单元输出值取决于符号地应用到主控阀组传送过来的触发角后得到的触发角进行控制。 | ||||||
| 163 | 双极柔性直流输电系统及其换流站 | CN201611025015.9 | 2016-11-17 | CN106410837A | 2017-02-15 | 徐迪臻; 黄莹; 赵晓斌; 周诗嘉; 卢毓欣; 张祖安 |
| 本发明提供一种双极柔性直流输电系统及其换流站，涉及电力技术领域，可抑制双极柔性直流输电系统直流侧发生故障时产生的短路电流。用于双极柔性直流输电系统的换流站包括正极性换流部分和负极性换流部分；所述正极性换流部分包括第一换流器；所述负极性换流部分包括第二换流器；所述换流站还包括限流模块；所述限流模块包括电抗器，所述电抗器串联在中性母线上。 | ||||||
| 164 | 一种用于柔性直流电网的潮流控制方法 | CN201610917185.1 | 2016-10-21 | CN106356882A | 2017-01-25 | 汪楠楠; 卢宇; 董云龙; 姜崇学; 胡兆庆; 王柯; 胡仙来; 李钢; 随顺科 |
| 本发明公开了一种用于柔性直流电网的潮流控制方法，包括以下步骤，A）实时监测连接本换流站的所有直流线路中是否存在不对称运行直流线路，若存在，则执行B）；B）当正极换流器连接的不对称运行直流线路为断线线路时，则执行C），否则，进入D）；C）控制正极换流器的极母线电流为连接该正极换流器对应的负极换流器的所有对称运行直流线路的电流和，并执行A）；D）当负极换流器连接的不对称运行直流线路为断线线路时，则执行E）；E）控制负极换流器的极母线电流为连接该负极换流器对应的正极换流器的所有对称运行直流线路的电流和。本发明避免其他直流线路出现过负荷情况，有效提高柔性直流电网的运行性能，具有良好的应用前景。 | ||||||
| 165 | 一种含风电场接入的新型混合高压直流电网拓扑 | CN201610809389.3 | 2016-09-08 | CN106329558A | 2017-01-11 | 赵成勇; 李承昱; 姬煜轲; 许建中; 李帅 |
| 本发明提供适用于风电场接入的新型混合高压直流电网拓扑。在输配电技术领域，新型混合直流电网包含4个模块化多电平换流站Modular Multilevel Converter，MMC）、2个电流源型换流站（Line CommutatedConverter，LCC）和1个直流-直流变换器（DC/DC）组成。三个风电场分别接入不同的MMC换流站，保证了风能的汇集以及远距离输送。该直流电网拓扑结构具备环状冗余，满足N-1运行方式。拓扑中的DC/DC变换器完成了传统直流线路与直流电网的相连，将混合型直流电网分成了传统直流侧和柔性直流侧。DC/DC采用MMC型结构，在传统直流侧采用全桥型子模块结构；在柔性直流电网侧采用半桥型子模块结构。柔性直流电网侧的每条直流线路的两侧都装配有直流断路器，用以快速切除直流故障。 | ||||||
| 166 | 用于远程DC电力系统中的控制电力的方法和系统 | CN201180061955.2 | 2011-11-18 | CN103380558B | 2016-12-21 | S.施勒德; C.M.西勒; S.P.罗萨多 |
| 提供控制电力供应系统的方法和系统。该控制电力供应系统包括配置成将直流（DC）电流从源运送到负载的第一导体、配置成将该DC电流从该负载运送到该源的第二导体、与该第一和第二导体中的至少一个串联电耦合的电装置。该电装置配置成在短路条件下故障使得该电装置的故障维持包括该第一和第二导体的直流（DC）环总线。该控制电力供应系统还包括控制电力电路，其与该电装置的至少一部分并联电耦合，使得该电装置的至少一部分两端的DC电压提供DC电压供应给该控制电力电路。 | ||||||
| 167 | 用于对由风力发电场生成的电功率的分发的控制的系统和方法 | CN201210015116.3 | 2012-01-18 | CN102684185B | 2016-12-14 | B.安德森; S.库马 |
| 本发明涉及对由风力发电场生成的电功率的分发的控制。描述了一种用于在（a）AC功率传输链路（150）与（b）DC功率传输链路（160）之间分发由风力发电场（100）生成的电功率的功率分发系统，其中，这两个功率传输链路（150、160）将所述风力发电场（100）连接至电力网的子站（180）。所述功率分发系统包括：中央风力发电场控制器130），适于控制所述风力发电场（100）的风力涡轮机（110）的操作；以及分发设备（140），能够在其输入侧连接至所述风力发电场（100）并在其输出侧连接至这两个功率传输链路（150、160）。响应于来自所述中央风力发电场控制器（130）的控制信号（130a），所述分发设备（140）在这两个功率传输链路（150、160）之间分发所生成的电气功率。 | ||||||
| 168 | 一种分层立体式配电网系统 | CN201610702419.0 | 2016-08-22 | CN106208032A | 2016-12-07 | 王先为; 吴金龙; 冯宇鹏; 刘欣和; 杨美娟; 李道洋; 行登江; 胡丁文; 张学成 |
| 本发明涉及一种分层立体式配电网系统，包括至少两个不同电压等级的配电网层，每个配电网层中有一个环形直流母线，环形直流母线由一条直流母线首尾连接构成，任意两个配电网层中的环形直流母线之间通过连接线路连接。当环形直流母线中的任意一段线路出现故障后，将该故障线路切除，然后可将该环形直流母线在故障线路两端处解列为一条直线型直流母线或者多端手拉手的直流母线，进一步可将供电系统解列为多段独立的放射型供电系统，拓扑灵活性大大提高。而且，采用至少两层拓扑结构，可以适应不同容量和电压等级的能源及负荷加入，提高了配电网的适应性。 | ||||||
| 169 | 双极特高压直流输电系统及其控制系统和方法 | CN201610606202.X | 2016-07-28 | CN106169769A | 2016-11-30 | 马茨·安德森; 蔡蓉; 谢海莲; 张利东 |
| 本发明提供双极特高压直流输电系统及其控制系统和方法。控制系统包括：第一控制模块，用于控制所述双极特高压直流输电系统的高压变流器中的第一高压变流器的直流端电压的变化；第二控制模块，用于控制所述双极特高压直流输电系统的低压变流器中的第一低压变流器的直流端电压的变化，所述第一高压变流器和所述第一低压变流器属于所述双极特高压直流输电系统的第一极；在第一控制模块控制下的第一高压变流器的直流端电压的变化方向与在第二控制模块控制下的第一低压变流器的直流端电压的变化方向相反。可以满足第一交流电网和第二交流电网不同的功率需求，实现动态的调节双极特高压直流输电系统分别与第一交流电网和第二交流电网之间的功率交换。 | ||||||
| 170 | 高压直流输电系统的变功率控制系统及其方法 | CN201610514053.4 | 2016-06-30 | CN106130055A | 2016-11-16 | 蔡蓉; 马茨·安德森; 谢海莲 |
| 本发明提供一种用于将功率从第一交流电网向第二交流电网传输的高压直流输电系统的控制系统及方法。该系统包括电压测量部件和控制器。电压测量部件测量所述第一交流电网的第一交流电压。控制器包括：计算模块，计算第一交流电压测量值与第一交流电压参考值之间的差值；整流换流器控制模块，基于所述差值调节所述高压直流输电系统的整流换流器的直流电压值以便调节所述整流换流器吸收/发出的无功功率进而减小所述第一交流电压测量值与第一交流电压参考值之间的差值；逆变换流器控制模块，基于调节后的整流换流器的直流电压值调节所述高压直流输电系统的直流电流值以便保持在所述调节之后经所述架空线高压直流输电系统所传输的有功功率不变。 | ||||||
| 171 | 一种提高多端柔直输电系统灵活性的拓扑结构 | CN201610547225.8 | 2016-07-12 | CN106058908A | 2016-10-26 | 王新宝; 付俊波; 俞秋阳; 常宝立; 林成; 康鹏; 马覃峰; 孙斌; 高昌培; 赵维兴 |
| 本发明提出一种提高多端柔直输电系统灵活性的拓扑结构，通过改变柔直换流站与交流侧的连接拓扑结构，每个换流站可以与多个交流区域互联，当换流站连接的交流区域多于柔直换流站的个数，通过交流侧断路器的倒闸操作，可以实现多端柔直的与多个交流区域的互联互通，大大提高了多端柔直输电的灵活性。与现有技术相比，本发明具有提高终端变电站供电可靠性、运行控制灵活，能够实现多个交流区域通过多端柔直进行功率相互支援等优点。 | ||||||
| 172 | 用于以电子方式控制DC网络的电路装置 | CN201180065107.9 | 2011-11-22 | CN103299544B | 2016-10-19 | R.马夸特 |
| 本发明涉及DC网络的开关和切换装置，其尤其在故障情况下能够实现快速并可靠的开关过程以及良好的过压衰减和在正常工作中较少的能量损耗。 | ||||||
| 173 | 用于高压直流输电的变换器的改进或与其有关的改进 | CN201480075215.8 | 2014-12-12 | CN105993124A | 2016-10-05 | O·F·贾西姆; F·J·莫雷诺穆诺兹; M·M·克劳德梅兰; T·C·格林; K·戴克 |
| 在高压直流(HVDC)输电领域中，变换器(10)包括三个变换器臂(12A、12B、12C)，每个对应于变换器(10)的相应相(A、B、C)，每个在第一与第二DC端子(14、16)之间延伸，每个包括由AC端子(18A、188、180)分隔开的第一臂部和第二臂部(12A+、12A‑、12B+、12B‑、12C+、12C‑)。每个臂部(12A+、12A‑、12B+、12B‑、12C+、12C‑)包括可操作以提供阶梯式可变电压源的链式变换器(24A+、24A‑、24B+、24B‑、24C+、24C‑)以及用以选择性地将相应臂部(12A+、12A‑、128+、128‑、12C+、12C‑)切换进和切换出电路的主开关元件(Sw1、Sw2、Sw3、Sw4、Sw5、Sw6)。变换器(10)还包括第一控制器(32)，被编程为选择性地在一个时刻为一个变换器臂(12A、12B、12C)将其每个臂部(12A+、12A‑、12B+、12B‑、120+、20‑)中的主开关元件(Sw1、Sw2、Sw3、Sw4、Sw5、Sw6)操作为同时将第一臂部和第二臂部(12A+、2A‑、12B+、128‑、120+、120‑)均切换进电路，并由此限定完全导通的变换器臂(12A、12B、120)，以经由每个所述完全导通的变换器臂(12A、128、120)在所述第一DC端子与所述第二DC端子(14、16)之间相继地路由DC电流需求(Ipc)。 | ||||||
| 174 | 基于优化归并排序的模块化多电平换流器电容均压方法 | CN201610311275.6 | 2016-05-11 | CN105958850A | 2016-09-21 | 苟锐锋; 涂小刚; 田鸿昌; 赵方舟; 肖国春 |
| 本发明提供一种基于优化归并排序的模块化多电平换流器电容均压方法，利用模块化多电平换流器调制技术，通过分析理想情况下最近电平调制的电容电压规律，优化归并排序算法，优化后的归并排序时间复杂度进一步降低，实际排序的执行时间减至最小，排序效率非常高，且不会受子模块数目限制。此外，结合直接插入排序方法，提供了非理想情况的修正优化归并算法，修正优化算法能够保证排序的正确性，均压效果好，且额外时间开销较小。 | ||||||
| 175 | 用于模块化堆叠DC传输系统中无通信链路时的前端转换器的功率分摊的系统和方法 | CN201280010587.3 | 2012-02-23 | CN103650280B | 2016-09-21 | V·卡纳卡萨拜; B·森; P·维查彦 |
| 一种海底功率传输/分配网络包括在功率源侧(16)和海底负载侧(22)的每一侧的多个经标准验证的功率转换器构件(12)。功率源侧转换器和海底负载侧转换器各自配置成提供模块化堆叠DC(MSDC)转换器结构。功率源侧转换器还配置成均等地或与其各自的额定功率成比例地分摊负载。这些配置是基于表示MSDC链路电流幅度数据和功率源侧转换器的平均输出电压数据的对应降落曲线。 | ||||||
| 176 | 一种基于可控换相电感的换相装置及其实现方法 | CN201310585487.X | 2013-11-19 | CN103633864B | 2016-09-21 | 许韦华; 查鲲鹏; 孙运涛; 曹均正; 汤广福; 李玉敦 |
| 本发明涉及一种基于可控换相电感的换相装置及其实现方法。换相装置采用三相半桥结构，三相半桥结构由串联的换相单元组成，换相单元包括换流变压器和换流逆变器，在换流变压器阀侧和换流逆变器之间串联有换相电感；换相电感中的可控电感与换流站内的控制保护系统配合使用，当换流站正常运行时，开关断开，可控电感包含在换相电感内；当换流站内的控制保护系统检测到换相失败时，开关闭合，用于改善换流站内换流阀的换相特性，能够实现降低换相电感漏感值、减小换相角和增大关断角。本发明利用可控换相电感式换相桥路改善了LCC‑HVDC发生换相失败时逆变侧换流阀的换相特性，且不在晶闸管阀上做重大改动、元件少、易实现，具备工程实用性，节省大量成本。 | ||||||
| 177 | 一种提高多馈入直流恢复能力的动态无功补偿装置布点方法 | CN201610315134.1 | 2016-05-14 | CN105939020A | 2016-09-14 | 张红丽; 刘福锁; 李威; 李碧君; 崔晓丹; 吕亚洲 |
| 本发明公开了一种提高多馈入直流恢复能力的动态无功补偿装置布点方法，属于电力系统及其自动化技术领域。本发明通过多馈入直流间交互作用因子指标提前判断直流间相互影响，初筛故障后直流恢复较慢且直流间相互联系紧密的直流，考虑动态无功补偿装置无功支撑能力以确定动态无功最佳补偿地点。本发明有利于电力系统规划运行人员提前把握交直流系统内直流恢复特性，制定动态无功补充装置优化布点方案，提升系统安全稳定和自动化水平。 | ||||||
| 178 | 一种提高混合背靠背直流系统的协调控制方法 | CN201610383062.4 | 2016-05-31 | CN105932706A | 2016-09-07 | 王振; 赵成勇; 蒋碧松; 郭春义; 李晋伟; 陈欢; 国建宝; 黄义隆 |
| 本发明公开了一种提高混合背靠背直流系统的协调控制方法，该方法用于柔性直流单元与常规直流单元并列运行的混合背靠背直流系统的逆变站，其包括以下步骤：步骤1、在柔性直流单元的无功功率外环控制器和交流电压外环控制器附加关断角协调控制器；步骤2、根据故障判断模块的判断结果选择柔性直流单元无功类外环控制的控制模式为无功功率外环控制器或交流电压外环控制器；步骤3、根据故障判断模块的判断结果确定柔性直流单元的电流内环控制的无功电流参考值和有功电流参考值的限幅大小。本发明可以有效降低混合背靠背直流系统发生换相失败的概率，提高系统穿越交流故障的能力。 | ||||||
| 179 | 一种确定不对称交流电压下换流器交流侧功率极限的方法 | CN201610324012.9 | 2016-05-16 | CN105914773A | 2016-08-31 | 徐习东; 杨峰; 杨勇; 黄晓明; 陆翌; 裘鹏 |
| 本发明公布了一种确定不对称交流电压下换流器交流侧功率极限的方法，该方法为首先获取正、负序电压幅值及其初相角的信息，确定电流最大相并求得极限功率相位系数k，用该系数k、Iz及交流正负序电压幅值信息，求取换流器交流侧功率极限值。本发明为换流站提供功率运行上限，当换流器运行在交流电压不对称条件下，控制系统将传输功率降到极限以下，可以避免现有换流器不平衡控制中因功率指令超限而导致换流器交流侧功率波动无法消除的问题。 | ||||||
| 180 | 一种适用于故障穿越的模块化多电平柔性直流拓扑电路 | CN201410261139.1 | 2014-06-12 | CN104037754B | 2016-08-31 | 杨杰; 贺之渊; 孔明; 季兰兰; 马巍巍 |
| 本发明提供一种适用于故障穿越的模块化多电平柔性直流拓扑电路，包括模块级联电路、电压转换电路和补偿电路；所述模块级联电路与电压转换电路并联后，与所述补偿电路串联。本发明提供的适用于故障穿越的模块化多电平柔性直流拓扑电路，其可以简单、有效实现交直流故障穿越，适用于高压大容量直流架空线领域的应用。 | ||||||
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