| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 21 | 直接型交流电力转换装置 | CN201380050341.3 | 2013-09-26 | CN104662788B | 2017-05-24 | 山下尚也; 前田敏行 |
| 在采用升压斩波器的直接型电力转换装置中，降低流过升压斩波器所具有的电感器的峰值电流。在导入整流占空比dr、放电占空比dc、电容器(34)的两端电压Vc、交流电压Vin的整流电压Vrec时，逆变器(6)中的假想直流链路电压Vdc由dc·Vc+dr·Vrec表示。放电占空比dc是开关(41)导通的时间比率。整流占空比dr具有从1减去放电占空比dc和零电压占空比dz后的值。零电压占空比dz是与逆变器(6)输出的电压的大小无关地使逆变器(6)采用零电压矢量的时间比率。在假想直流链路电压Vdc大于整流电压Vrec的期间的一部分中，在升压斩波器(3)中，进行对电容器(34)的充电。 | ||||||
| 22 | 一种组合换流器及内部直流电压均衡控制方法 | CN201710010660.1 | 2017-01-06 | CN106655239A | 2017-05-10 | 吴金龙; 姚为正; 王先为; 刘欣和; 张浩; 行登江; 胡丁文; 马焕 |
| 本发明提供了一种组合换流器及内部直流电压均衡控制方法，该方法对于每一个基本换流单元，取组合换流器内部所有基本换流单元的实时直流电压平均值为参考电压，与基本换流单元的实时直流电压做差后进行闭环控制，将闭环控制输出量叠加到对应基本换流单元的有功控制通道。本发明解决了原有定功率或定电流、定交流电压换流站内由于基本换流单元间的参数及控制差异性导致的直流电压不均衡问题。 | ||||||
| 23 | 一种组合换流器及其内部直流电压均衡控制方法 | CN201710010657.X | 2017-01-06 | CN106655238A | 2017-05-10 | 江伟; 吴金龙; 刘欣和; 王先为; 杨美娟; 张浩; 马焕; 李道洋 |
| 本发明提供了一种组合换流器及其内部直流电压均衡控制方法，在每一个基本换流单元的控制系统中加入一个直流电压偏差控制器，所述直流电压偏差控制器以基本换流单元的实时直流电压的平均值为基准，并将所述直流电压偏差控制器的控制输出量叠加到对应基本换流单元的有功控制通道上。本发明将直流电压控制在所有基本换流单元实时直流电压平均值附近，有效解决组合换流器内部串联的基本换流单元间直流电压不均衡问题，实现稳态运行时各基本换流单元间的直流电压均衡和功率均分，极大提高了组合换流器的运行稳定性及可靠性。 | ||||||
| 24 | 考虑特高压直流接入的受端电网电源规划方法 | CN201611186815.9 | 2016-12-20 | CN106549409A | 2017-03-29 | 于琳琳; 刘永民; 黄景慧; 魏胜民; 李庚银; 夏世威; 余晓鹏; 田春筝; 毛玉宾; 王洋; 王敬; 张丽华; 司瑞华; 马杰; 孙广增; 李甜甜; 王世谦; 甘磊; 程昱明; 孙思培; 袁鹏; 韩笑; 杜习超; 王圆圆; 贾鹏; 苗福丰; 李琰; 刘万勋 |
| 本发明涉及考虑特高压直流接入的受端电网电源规划方法，该方法在计算出特高压直流输电与受端电网电源建设两系统及两系统中各指标的关联程度的基础上，分析特高压直流输电系统影响省内电源建设规划的主要因素，结合传统电源规划方法，以上述主要因素为核心，以整体社会效益最优为原则，建立目标函数和约束条件。建立考虑特高压直流接入的受端电网的电源规划模型。通过求解该模型，即可得到所求的电源规划方案。 | ||||||
| 25 | 一种抑制次同步振荡的柔性直流附加控制方法 | CN201611194756.X | 2016-12-22 | CN106505592A | 2017-03-15 | 孙刚; 时伯年; 常富杰; 梅红明; 徐刚; 刘志超 |
| 一种抑制次同步振荡的柔性直流附加控制方法，包括以下步骤：(1)检测整流侧交流母线电压，提取次同步信息；(2)选取宽带通单通道直流附加阻尼控制器；(3)将控制器输出电流信号与柔性直流控制器中的内环d轴控制电流叠加，得到控制柔性直流输电换流阀的控制信号；(4)在直流外环电压控制器的直流电压反馈环节增加低频滤波器，滤掉直流电压中因次同步振荡引发的低频分量；(5)将柔直换流阀的控制信号经过调制环节生成触发脉冲，最终提供附加电磁转矩以抑制次同步振荡。该方法能够实现对所有次同步频段振荡频率的阻尼，且不受整流侧控制策略的限制，易于工程实现，可提高系统的次同步稳定性。 | ||||||
| 26 | 混合直流输电系统的建造方法和混合直流输电系统 | CN201611033545.8 | 2016-11-16 | CN106487031A | 2017-03-08 | 郝为瀚; 卢毓欣; 简翔浩; 黄阳; 黎玉婷; 王燕; 黄莹; 廖毅; 王宏斌; 王建武 |
| 本发明涉及一种混合直流输电系统的建造方法和混合直流输电系统，在原常规直流输电系统上进行改造，该建造方法包括以下步骤：保留原受端站的主控楼和其中一个常规直流阀厅，该常规直流阀厅维持正常运行，将另外一个常规直流阀厅改造为柔性直流阀厅；柔性直流阀厅改造完成后，原受端站保留的常规直流阀厅停止运行，柔性直流阀厅启动运行；将原受端站保留的常规直流阀厅改造为柔性直流阀厅。对原受端站的两个常规直流阀厅进行改造时，采用“单极运行、单极改造”的模式，减少改造过程中的运行损失和运行安全，该方法通过将原受端站改造为柔性直流换流站，使原常规直流输电系统改造成为混合直流输电系统，最大程度利用现有建筑及设备，降低建造成本。 | ||||||
| 27 | 少一个辅助能量转换元件(54)和辅助端子(38)，控制电路 所述或每个辅助能量转换元件(54)串联连接在 | CN201280071028.3 | 2012-03-01 | CN104160572B | 2017-03-01 | 纳姆迪·奥卡密; 戴维·雷金纳德·特雷纳; 科林·查诺克·戴维森 |
| 所述次端子与所述辅助端子(36、38)之间，所述控制电路(30)包括用于连接到DC网络(40、 辅助端子(54)用于连接到地。42)上的第一主端子和第二主端子(32、34)，所述第一主端子和所述第二主端子(32、34)具有串联连接在所述第一主端子和所述第二主端子(32、34)之间的多个模块(44a、44b)和多个主能量转换元件(46、48)以限定一电流传输路径，每个模块(44a、44b)包括至少一个能量存储器件(52)，每个能量存储器件(52)可被选择性地从电流传输路径中移除。控制电路(30)还包括串联连接在所述第一主端子和所述第二主端子(32、34)之间的次端子(36)，所述多个模块(44a、44b)包括至少一个第一模块(44a)和至少一个第二模块(44b)，所述或每个第一模块(44a)与至少一个主能量转换元件(46)串联连接在所述第一主端子输路径部分，所述或每个第二模块(44b)与至少一个其它主能量转换元件(48)串联连接在所述第二主端子(34)与所述次端子(36)之间以限定第二电流传输路径部分。控制电路(30)还包括至(32)与所述次端子(36)之间以限定第一电流传(56)对比文件WO 2011/029480 A1,2011.03.17,CN 1113095 A,1995.12.06, | ||||||
| 28 | 一种柔性电磁环网结构下柔直与稳控系统的协调配合方法 | CN201611010127.7 | 2016-11-17 | CN106385046A | 2017-02-08 | 林成; 孙斌; 马覃峰; 欧阳可凤; 刘明顺; 康鹏; 王新宝; 付俊波; 俞秋阳; 常宝立 |
| 本发明公开了一种柔性电磁环网结构下柔直与稳控的系统，包括系统A、系统B和直流输电系统，系统A和系统B通过高压等级线路AB以及低电压等级线路CDE连接并组成环状网络；直流输电系统在低电压等级线路CDE的DE线路中；解决正常运行时通过对有功、无功的控制保持电磁环网结构满足安全稳定校核，减少无功在电磁环网高电压等级线的流动，但是柔性直流接入后，由于高电压等级线路故障后潮流不再是按照自然潮流分布，而是受柔直功率的影响，因此严重故障下的稳控措施如果不考虑直流功率的调节作用将可能出现稳控措施量过大或者过小的问题。 | ||||||
| 29 | 一种暂态能量耗散装置控制系统 | CN201610821275.0 | 2016-09-13 | CN106159988A | 2016-11-23 | 李成博; 李晓明; 王新宝; 丁峰峰; 韩连山 |
| 本发明公开了一种暂态能量耗散装置控制系统，包括暂态能量耗散主控装置和暂态能量耗散控制装置。暂态能量耗散主控装置和高压直流控制装置进行通信，同时暂态能量耗散主控装置还和暂态能量耗散控制装置进行通信，暂态能量耗散控制装置可以为一套装置，也可以为多套装置，每套暂态能量耗散控制装置均控制一组暂态能量耗散执行装置的投入及退出。所述暂态能量耗散装置控制系统用于消耗特高压交直流系统直流输电由于换相失败或闭锁产生的暂态能量聚集，防止系统电压、功角及频率失稳。 | ||||||
| 30 | 电力传输网络 | CN201580012676.5 | 2015-01-09 | CN106104955A | 2016-11-09 | 卡尔·大卫·巴尔克; A·P·卡尼汉斯 |
| 一种电力传输网络(100)，包括：第一电力传输介质(28)；第一绝缘体或多个第一绝缘体，布置为提供第一电力传输介质(28)相对于地电位的绝缘；以及变换器，可操作地连接到第一电力传输介质(28)，变换器(10)包括：将变换器(10)可操作地连接到地的第一接地连接(34)，其中第一接地连接(34)的阻抗被配置为当所述或每个第一绝缘体遭受绝缘故障时控制经由第一接地连接(34)在变换器(10)和地之间流动的电流，并且从而将流入所形成的电弧的变换器电流限制在处于或低于用于防止电弧维持的电流阈值。 | ||||||
| 31 | 一种基于串联电感的兆瓦级大功率模块并联控制方法 | CN201610684670.9 | 2016-08-18 | CN106099969A | 2016-11-09 | 戴瑜兴; 罗安; 陈燕东; 何志兴; 徐千鸣; 李民英 |
| 本发明公开了一种基于串联电感的兆瓦级大功率模块并联控制方法，包括串联电感、模块功率下垂控制及电压并联控制。串联电感接于各变流模块输出端，抑制变流系统并联时的环流；模块功率下垂控制则实现变流器模块间无通信线的功率分配；电压并联控制则控制变流系统的输出电压，降低输出电压谐波，提高供电质量。本发明能保证多个变流器并联时的稳定运行，并联产生的环流小，变流系统输出电压谐波含量少，供电质量高。 | ||||||
| 32 | 特高压直流分层接入输电系统的建模方法 | CN201610305303.3 | 2016-05-10 | CN106026154A | 2016-10-12 | 黄校娟; 付蓉 |
| 本发明公开了特高压直流分层接入输电系统的建模方法，将输电系统的整流侧电路、逆变侧电路和直流输电线路进行等效，并得到各个部分的状态微分方程，通过各个部分的等效电路和状态微分方程，构建整个特高压直流分层接入输电系统的等效电路和状态微分方程，从而实现特高压直流分层接入输电系统的建模。本发明将状态方程线性化建模及频域法特征分析相结合，能够建立出准确而高效的数学模型，并通过推导换流装置的开关函数，使描述不同运行方式下的输电系统时，更具有普适性。 | ||||||
| 33 | 一种混合式有源型高压直流断路器 | CN201610497419.1 | 2016-06-29 | CN106026012A | 2016-10-12 | 苟锐锋; 封磊; 杨晓平; 王江涛; 李超; 赵朝伟 |
| 本发明提供了一种混合式有源型高压直流断路器，包括并联的主支路、换流支路和耗能支路，以及限流电感、剩余直流电流断路器和保护用高压点火球隙。本发明直流断路器的电路拓扑结构简单、控制简便、安全可靠、动作迅速，且使用的电力电子器件主要为半控和不控型，极大地减少了电力电子器件控制触发电路的数量，技术成熟、易于实现；通流能力大、开断电流能力强、耐受电压等级高，扩展能力强，而且采用了成本低廉、技术成熟的高压点火球隙作为放电和保护开关，极大程度上降低了成本，增大了可靠性，保护了设备安全。 | ||||||
| 34 | 一种含VSC-HVDC交直流系统精确化离散最优潮流计算方法 | CN201610244906.7 | 2016-04-18 | CN105978046A | 2016-09-28 | 张昕; 张勇; 许金明; 朱丹; 王法; 杜俊杰; 曾东; 章慧芸; 吴伟; 张子豪; 张华杰; 温镇 |
| 一种含VSC‑HVDC交直流系统精确化离散最优潮流计算方法，其特征在于该计算方法首先分析含VSC‑HVDC交直流系统的功率稳态方程和其他修正方程，然后设定其等式约束与不等式约束，最后将正曲率二次罚函数引入内点法；它采用内点法对交直流系统连续变量进行优化，当达到某一条件时引入罚函数，对离散变量进行约束及优化，同时根据迭代量的变化，不断调整罚函数的参数值，最后达到对连续、离散变量同时寻优的目的。 | ||||||
| 35 | 一种确定不对称交流电压下换流器直流侧功率极限的方法 | CN201610321358.3 | 2016-05-16 | CN105958522A | 2016-09-21 | 徐习东; 杨峰; 杨勇; 黄晓明; 陆翌; 裘鹏 |
| 本发明公布了一种确定不对称交流电压下换流器直流侧功率极限的方法，该方法是对于交流侧最大电流为Iz的换流器，当其工作在三相电压不对称时，通过数值迭代方法确定换流器直流侧的功率极限。该值作为换流器运行功率指令的上限，保证不对称电压条件下，换流器直流侧电压不发生二倍频波动，提高换流器不对称故障下的运行能力。 | ||||||
| 36 | 一种减少换相失败的统一潮流控制器无功补偿方法 | CN201610289722.2 | 2016-05-04 | CN105958504A | 2016-09-21 | 卫鹏; 刘建坤; 李群; 周前; 汪成根 |
| 本发明公开一种减少换相失败的统一潮流控制器无功补偿方法，步骤包括：搭建详细电网模型，然后在各种典型故障下分别进行暂态仿真，分别计算逆变侧换流站熄弧角和换流站交流母线电压，根据会导致换相失败发生的条件，确定熄弧角和换流母线电压的约束极限，并确定当前电网会导致换相失败的故障集；然后提高并联侧补偿参考值，并确定是否超过调节极限；再确定新的故障集，判断故障集是否为空，最后得到应用于实际电网的UPFC无功补偿方案。本发明通过对当前电网进行仿真控制确定合适的UPFC补偿方案，能够覆盖各类故障，减小交流电网故障后对特高压直流的影响，减少可能导致换相失败的故障线路，从而提高特高压直流接入的电网安全性和稳定性。 | ||||||
| 37 | 基于通用生成函数的高压直流输电系统可靠性计算方法 | CN201610555376.8 | 2016-07-14 | CN105932708A | 2016-09-07 | 李文博; 杨思; 李业勇; 孙东磊; 麻常辉; 蒋哲; 蒋佳音; 赵泽箐; 李明; 李智; 武乃虎; 张丹丹; 杨冬; 邢鲁华; 张磊 |
| 本发明公开了基于通用生成函数的高压直流输电系统可靠性计算方法，包括以下步骤：假设高压直流输电系统中的各元件之间功能上相互独立，将高压直流输电系统的结构图进行等效转化；对等效转化后的高压直流输电系统进行串并联结构分解，得到该系统的各个子系统；获取高压直流输电系统中元件可靠性参数，计算元件状态‑概率分布函数；元件状态‑概率分布函数进行Z变换计算元件U函数；根据功能函数分别对各子系统U函数进行计算；根据高压直流输电系统等效结构图计算高压直流输电系统的状态概率分布函数。本发明实现了对HVDC输电系统在时域内的状态概率分布函数计算，即可以预判实时可靠性，为制定相应的检修计划及优化决策奠定基础。 | ||||||
| 38 | 用于高压直流传输路径的开关 | CN201280014011.4 | 2012-03-05 | CN103430414B | 2016-09-07 | W.哈特曼; L-R.贾尼克; S.科斯; R.梅尔; N.特拉普; A.帕纳古 |
| 本发明说明了一种用于高压直流传输路径的开关，其具有用于切断传输路径的真空功率开关（3）和用于切断传输路径的气体绝缘的功率开关（5），其中，所述气体绝缘的功率开关（5）和所述真空功率开关（3）串联安置。此外设有装置（4）用于建立传输路径中电流的反向电流以降低经过真空功率开关（3）的电流。开关元件由控制装置控制，使得在处于电流的过零或接近其处进行关断。 | ||||||
| 39 | 电力控制和供应系统 | CN201210105332.7 | 2005-04-28 | CN102709904B | 2016-09-07 | 克劳斯·比斯特; 彼得·库诺; 诺贝特·伦茨 |
| 本发明提供一种向远程电气装置供应电能的系统。该系统包括AC/DC电压转换器，其连接到交流电压源上以将来自交流电压源的交流电压转换成位于第一位置的直流高压输出。所述AC/DC电压转换器包括多个AC/DC电压转换器部件，所述AC/DC电压转换器部件在其输入侧并联连接到交流电压源，并且在其输出侧串联连接到导电体。所述导电体延伸至位于远程位置的多个电压转换器，其具有与导电体串联连接的输入和向电气装置提供适当电压的输出。 | ||||||
| 40 | 能源路由器 | CN201610246754.4 | 2016-04-19 | CN105914771A | 2016-08-31 | 田兵; 雷金勇; 许爱东; 郭晓斌; 李鹏; 占恺峤; 简淦杨; 王建邦; 喻磊; 马溪原; 魏文潇; 于力 |
| 本发明涉及一种能源路由器，包括直流母线、高压交流接口、低压交流接口和直流接口，高压交流接口的一侧连接直流母线，另一侧连接高压交流网，低压交流接口的一侧连接直流母线，另一侧连接低压交流网，直流接口一侧连接直流母线，另一侧连接直流网。通过直流接口、高压交流接口和低压交流接口共用直流母线，直流接口用于与直流网之间的能量交换，高压交流接口用于与高压交流网之间的能量交换，低压交流接口用于与低压交流网之间的能量交换，电力接口功能多，且模块化结构便于扩展，能源路由器功能性强。 | ||||||
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