子分类：
| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 281 | 一种LF智能化精炼系统及方法 | CN202410230051.7 | 2024-02-29 | CN117947241A | 2024-04-30 | 王敏; 刘庆; 王欢 |
| 本发明属于钢铁冶金技术领域，具体为一种LF智能化精炼系统及方法，将钢水温度控制、造渣脱硫控制和钢液成分控制协调起来，既实现了钢水终点温度、造渣脱硫效果以及钢液成分的同步准确控制，又实现了节能降耗的设计目标。同时本发明在总体上还具备兼顾冶炼工序上下游运行规律，根据连铸浇注对精炼冶炼周期的实际需求，实时制定及优化LF精炼生产出站时间和温度，对各二级模型执行进行总体规划，实现LF‑RH/VD‑CC的协同匹配和高效运行。 | ||||||
| 282 | 低温钢的低磷转炉冶炼方法及生产方法 | CN202410353986.4 | 2024-03-27 | CN117947239A | 2024-04-30 | 赵家七; 麻晗; 蔡小锋; 程丙贵; 马建超; 皇祝平 |
| 本发明揭示了一种低温钢的低磷转炉冶炼方法及生产方法。所述转炉冶炼方法在单座转炉中进行两阶段吹炼，第一阶段吹炼造碱度1.6~2.2、全铁含量25~35%的炉渣，终点温度1350~1400℃；第二阶段吹炼造碱度4.0~7.5、全铁含量20~30%的炉渣，终点温度1610~1630℃；然后沸腾出钢，出钢不加合金，出钢25~35%时加5~8kg/t的石灰、3~5kg/t的氧化铁粉进行脱磷处理，扒渣，再加铝酸钙合成渣造渣，得到钢水P≤0.003%。所述生产方法包括脱硫‑所述转炉冶炼‑LF&RH精炼‑连铸‑热轧‑热处理。本发明的转炉脱磷压力小，效率高、成本低，确保了超低磷钢冶炼成功率。 | ||||||
| 283 | 一种同时提高低碳双渣法转炉炼钢脱磷期脱磷率和倒渣率的方法 | CN202410180292.5 | 2024-02-18 | CN117947238A | 2024-04-30 | 杨健; 孙晗; 张润灏 |
| 本发明公开了一种同时提高低碳双渣法转炉炼钢脱磷期脱磷率和倒渣率的方法，通过控制脱磷阶段工艺参数以及脱磷终点的脱磷渣成分控制，在控制代表脱磷渣的二元碱度、反映脱磷渣脱磷能力的CaO/SiO2比值处于1.00～2.60之间的基础上，进一步引入了碱性氧化物与酸性氧化物质量分数比值K位于为1.80～4.00之间，控制脱磷渣具有良好的流动性，有效地同时提高了脱磷期终点的脱磷率和倒渣率，使脱磷期脱磷率较高，铁水脱磷率提高到70％以上；同时，脱磷渣流动性优异，倒渣率达到70％以上。 | ||||||
| 284 | 新型低碳竖立一体式二次还原铁炉 | CN202410169108.7 | 2024-02-06 | CN117947236A | 2024-04-30 | 孙熙杰; 张宏武; 陶世清; 瞿华清 |
| 本发明公开了新型低碳竖立一体式二次还原铁炉，涉及还原铁炉技术领域，包括第一还原仓、第二还原仓和冷却保护仓，所述第一还原仓、所述第二还原仓和所述冷却保护仓呈圆柱型设计，所述第一还原仓位于所述第二还原仓的顶端，所述第二还原仓位于所述冷却保护仓的上方，所述第一还原仓的顶端安装有进料干燥仓。本发明还原时间短，氢气是最强和环保的还原剂，在还原过程中迅速与铁精粉产生化学作用，完成金属还原效果，一般还原时间在45‑60分鈡；氢气还原，排放是H20，是最环保的还原方案；一、二次还原一体式进行，省却重复升温降温的时间和能枆；新型炉安装基建简单，操作容易，投资少，炉容量可按实际需要调整，适合各大小矿场使用。 | ||||||
| 285 | 一种高温熔体颗粒群强化换热装置及换热方法 | CN202410215652.0 | 2024-02-27 | CN117947231A | 2024-04-30 | 王树众; 白智勇; 赵军; 马圆; 薛睿彬; 张馨艺 |
| 一种高温熔体颗粒群强化换热装置及换热方法，包括粒化仓、强对流换热装置、辐射换热装置和固固换热装置；强对流换热装置设置于粒化仓的前端；辐射换热装置设置于粒化仓的壁面上，与熔渣进行辐射换热；固固换热装置设置于粒化仓的中后部，进行渣颗粒余热回收。本发明通过在粒化仓四周设置辐射换热装置，前中段设置强对流换热装置，以及中后段设置固固换热装置完成对于高温液态熔渣风力破碎后高温熔体颗粒群强制冷却，增加了颗粒群冷却速率，提高成品玻璃体率，高效回收余热。 | ||||||
| 286 | 一种钢渣余热回收系统 | CN202410182024.7 | 2024-02-18 | CN117947230A | 2024-04-30 | 邹国泉 |
| 本发明提出了一种钢渣余热回收系统，包括：钢渣罐、余热回收箱、陶瓷除尘器、空气余热锅炉、蒸汽余热锅炉、循环风机以及水泵；所述钢渣罐内收装有钢渣，所述钢渣罐收装于余热回收箱内，所述余热回收箱通过蒸汽总管与陶瓷除尘器连接，所述余热回收箱上安装有喷淋嘴，所述循环风机与空气余热回收箱和空气余热锅炉连接，所述水泵与喷淋嘴和蒸汽余热锅炉连接，所述空气余热锅炉与蒸汽余热锅炉连接，所述余热回收箱上连接有烟气总管，所述烟气总管与陶瓷除尘器连接，所述陶瓷除尘器与空气余热锅炉和蒸汽余热锅炉连接，陶瓷除尘器除去烟气中的杂质后，烟气中的蒸汽和蒸汽余热锅炉内的蒸汽进入所述空气余热锅炉，所述空气余热锅炉将蒸汽送往发电站。 | ||||||
| 287 | 一种COREX熔融气化炉非催化部分氧化制备合成气的方法 | CN202410159218.5 | 2024-02-04 | CN117945345A | 2024-04-30 | 周恒; 张文超; 林鲲; 邢亚璞; 陈明远; 寇明银; 吴胜利 |
| 本发明提供一种COREX熔融气化炉非催化部分氧化制备合成气的方法，涉及合成气制备的技术领域。所述方法是以COREX熔融气化炉的拱顶区域为反应区，以氧气和天然气为原料气，由COREX熔融气化炉拱顶的烧嘴喷入拱顶区域，进行甲烷的非催化部分氧化反应，制备得到以氢气、一氧化碳为主要组分的合成气。本发明采用的是现有技术所不存在的天然气非催化部分氧化伴有天然气和水蒸气以及二氧化碳的重整反应技术方案，通过对氧气/天然气烧嘴以及循环粉尘喷吹烧嘴的结构设置和对原料气成分的控制，结合拱顶区域的高温高压环境和高速气流，为天然气非催化部分氧化反应提供了良好的动力学条件，操作简单、成本低、效率高，利于工业大规模生产和推广使用。 | ||||||
| 288 | 抗拉强度超过230Mpa的铜钢爆炸复合板及高炉冷却壁和冶金炉水套 | CN202410346392.0 | 2024-03-26 | CN117944330A | 2024-04-30 | 郭滋平; 胡招李; 王建明; 李敏聪; 刘东东; 朱朝晖 |
| 本发明涉及一种抗拉强度超过230Mpa的铜钢爆炸复合板，其包括：铜基板，其厚度为大于40mm；钢复合板，其厚度为5‑30mm；以及铜基板与钢复合板之间的铜钢复合区域；其中，铜钢复合区域的铜钢复合界面呈连续波浪形态，其波形的波长在1‑2mm之间，振幅在0.3‑0.8mm之间。本发明的铜钢爆炸复合板能够代替铜板应用于高炉冷却壁和冶金炉水套等特殊环境，不但具有明显的成本优势，而且能够大幅度提供高炉和冶金炉的持续工作时间，是本领域的一项重要创新。 | ||||||
| 289 | 一种基于激光热处理的局部改善超高强钢成形性的方法 | CN202211329053.9 | 2022-10-27 | CN117943447A | 2024-04-30 | 徐晨阳; 韩非; 张骥超; 陈自凯 |
| 一种基于激光热处理的局部改善超高强钢成形性的方法，包括如下步骤：S1：针对高强钢及以上的钢材料，基于软件仿真的冲压成形确定出冲压开裂风险区及周边相邻区；S2：将基于软件仿真出的成形板材的三维空间位置一一映射到待冲压的二维平面板材上；S3：根据冲压开裂的成因，对待冲压的板材进行冲压之前相应区域的激光软化；S4：将经激光局部软化后的待冲压板材进行冷冲压。本发明的一种基于激光热处理的局部改善超高强钢成形性的方法，针对高强及超高强钢采用激光局部软化工艺，有效实现定向选区软化，提高局部材料塑性及延伸率，改善局部材料在冲压过程中的流动性，降低复杂构型高强钢、超高强钢零件制造难度，具有轻量化与低成本等技术优势。 | ||||||
| 290 | 一种成型性能良好的680Mpa级双相车轮钢的生产方法 | CN202410069018.0 | 2024-01-17 | CN117943402A | 2024-04-30 | 孙毅; 李守华; 张志强; 贾改风; 史根豪; 王青云; 裴庆涛; 徐雅丽 |
| 成型性能良好的680Mpa级双相车轮钢的生产方法，加热工序加热温度1180‑1240℃，终轧温度880‑920℃；冷却工序采用一段水冷—空冷—二段水冷—下线缓冷的模式；轧制工序，精轧前采用保温罩保温，精轧后的两段水冷中，带钢边部采用弱冷模式，在距带钢边部80‑100mm区间的冷却水量调整为中间水量的75‑80%，连铸采用倒角结晶器，窄面锥度1.0‑1.3%，中包覆盖剂厚度8‑10mm，结晶器保护渣厚度6‑8mm，拉速1.0‑1.2m/min。本发明生产的双相车轮钢厚度精度达到GB/T 709中PT.B、不平度精度达到GB/T 709中PF.B的等级要求，冲压性能良好，变形减薄均匀，疲劳试验良好。 | ||||||
| 291 | 一种高温合金薄板及其制备方法 | CN202410150332.1 | 2024-02-02 | CN117683989B | 2024-04-30 | 付建辉; 魏育君; 周扬; 肖东平 |
| 本发明涉及高温合金制备领域，具体涉及一种高温合金薄板及其制备方法，方法包括以下步骤：固溶软化处理工序：将板材坯料放置在第一预设温度中保温第一预设时间后冷却，然后将板材坯料放置在第二预设温度中保温第二预设时间后冷却；第一次冷轧工序：将固溶软化处理后的板材坯料进行第一次冷轧，并控制第一次冷轧的总变形量；固溶退火处理工序：将第一次冷轧后的板材坯料放置在第三预设温度中保温第三预设时间后冷却；第二次冷轧工序：将固溶退火处理后的板材坯料进行第二次冷轧，并控制第二次冷轧的总变形量；成品热处理工序。通过本发明的技术方案，能够提高高温合金薄板的高温持久性能，稳定其产品的工艺性能。 | ||||||
| 292 | 热处理炉的安全控制系统和热处理炉 | CN202311221812.4 | 2023-09-21 | CN117025924B | 2024-04-30 | 王毅; 解冰寒 |
| 本发明公开了一种热处理炉的安全控制系统和热处理炉。该热处理炉的安全控制系统用于热处理炉，热处理炉包括处理炉主体，热处理炉的安全控制系统包括氧含量监测件、气氛模块、氮气模块和控制模块；氧含量监测件用于监测处理炉主体内部的氧气含量；气氛模块用于输出或切断输出还原性气体至处理炉主体内部；氮气模块用于输出或切断输出氮气至处理炉主体内部；控制模块用于实时获取氧气含量，实时获取处理炉主体的工作状态；基于氧气含量和工作状态控制气氛模块和氮气模块，以使氮气输出或切断输出至处理炉主体内部。通过采用上述方案，解决了如何有效控制热处理炉在热处理时炉内的氧气含量以实现安全生产的问题。 | ||||||
| 293 | 一种金属棒材快速热处理设备及方法 | CN202310471990.6 | 2023-04-27 | CN116426735B | 2024-04-30 | 宋宇超; 董世成; 高一鹏; 伊瓦西辛.奥列斯特; 程拓 |
| 本发明属于智能热处理生产线技术领域，具体涉及一种金属棒材快速热处理设备及方法，所述金属棒材快速热处理设备包括机柜，机柜上集成有操控部分、测温部分、夹持加热部分和冷却部分，通过操控部分控制测温部分和夹持加热部分的工作，使测温部分实时测量夹持加热部分所夹持的金属棒材的温度，并将测量结构实时反馈给控制器，控制器根据测温部分反馈的温度信息控制夹持加热部分的加热及夹持工作，使夹持加热部分对不同长度的金属棒材进行夹持和加热，金属棒材加热至预定温度之后，夹持加热部分停止加热并松开金属棒材，使金属棒材落入冷却部分进行水淬。本发明将大功率直流电与水淬相结合，实现了对金属棒材的加热及升温速率的精准控制。 | ||||||
| 294 | 一种耐蚀纳米孪晶镍基合金及其制备方法和应用 | CN202111266465.8 | 2021-10-28 | CN116043065B | 2024-04-30 | 周鹏; 蔡再华; 高逸桉; 石大学; 张红玲; 黄玉龙; 刘宏辉; 徐书华; 徐红彬; 蒋玲玲 |
| 本发明提供一种耐蚀纳米孪晶镍基合金及其制备方法和应用，所述耐蚀纳米孪晶镍基合金的微观结构包括纳米孪晶晶粒和再结晶晶粒，所述纳米孪晶晶粒占所述耐蚀纳米孪晶镍基合金的体积分数80％以上，所述再结晶晶粒占所述耐蚀纳米孪晶镍基合金的体积分数小于20％；所述制备方法通过将镍基合金铸锭依次进行均匀化处理、热轧、冷轧和退火热处理，得到了同时具有优良的耐蚀性和优异的综合力学性能的耐蚀高强韧的纳米孪晶镍基合金。本发明所述耐蚀纳米孪晶镍基合金的制备工艺简单易控、加工成本低、产品尺寸大，适合作为复杂高浓碱性工业生产环境中的耐蚀结构材料。 | ||||||
| 295 | 一种中碳低合金钢材料、输送管、其制备方法和混凝土泵车 | CN202211490716.5 | 2022-11-25 | CN115896625B | 2024-04-30 | 陈波; 范汇吉; 崔海霞 |
| 本申请提供了中碳低合金钢材料、输送管、其制备方法和混凝土泵车。该中碳低合金钢材料，由以下质量分数的化学成分组成：C：0.55％‑0.60％，Mn：0.80％‑1.40％，Si：≤0.3％，Cr：0.2％‑0.4％，Ni：0.2％‑0.4％，P：≤0.020％，S：≤0.020％，Ti：0.04％‑0.10％，V：0.05％‑0.15％，Re：0.001％‑0.003％，余量为Fe。本申请在控制C、Mn、Si、Cr和Ni这些主化学成分含量的基础上，通过使用微量合金元素Ti、V和Re并控制各自的用量，实现了提高材料韧性和耐磨性的目的，进而提升利用该材料形成的输送管的抗冲击性能，并缓解其磨损。 | ||||||
| 296 | 一种1300兆帕级冷轧马氏体钢的制造方法 | CN202211364082.9 | 2022-11-02 | CN115874112B | 2024-04-30 | 杨源远; 王栋; 黄利; 张秀飞; 惠鑫 |
| 本发明公开了一种1300兆帕级冷轧马氏体钢的制造方法，包括：冶炼—连铸生产工艺流程：铁水预处理—转炉—RH精炼—铸机；供铸机钢水成分为C：0.16‑0.23％，Si：0.70‑1.00％，Mn：1.80～2.20％，P：≤0.020％，S：≤0.010％，Cr：0.25～0.35％，Alt：0.030～0.050％，Ti：0.020～0.030％，La：20ppm；(2)热轧生产工艺流程；(3)酸洗冷轧工艺流程；(4)连续退火工艺流程。本发明的目的是提供一种厚度为1.2‑1.5mm的1300MPa级冷轧马氏体钢的制造方法，具有高强度、高硬度等特点，化学成分和力学性能均能满足用户技术要求。 | ||||||
| 297 | 一种高可焊性钛合金及其制备方法 | CN202211678543.X | 2022-12-26 | CN115821113B | 2024-04-30 | 葛鹏; 席锦会; 刘姣; 宋阳; 李育洛 |
| 本发明提供了一种高可焊性钛合金及其制备方法，涉及合金材料技术领域。本发明提供的高可焊性钛合金，以质量分数计，化学成分包括：Al4.0～5.4％，Mo1.0～2.0％，V1.0～1.8％，Cr1.0～1.4％，Nb0.8～1.4％，Zr1.0～2.5％，Sn0.6～1.0％，Fe0.35～0.6％，O≤0.15％，余量为Ti。本发明提供的钛合金具有高可焊性、高强、高韧的优点。本发明以TC21、TC18、TC6、TA31和TB6钛合金回收料为原料，解决了高合金化钛合金残料的回收问题，同时降低了新钛合金的成本。 | ||||||
| 298 | 一种工业化用超塑性中锰钢及其制备方法 | CN202211326931.1 | 2022-10-25 | CN115772629B | 2024-04-30 | 潘海军 |
| 本发明公开了一种工业化用超塑性中锰钢及其制备方法，属于金属材料制备技术领域。超塑性中锰钢的化学成分按质量百分比分别为:C:0.05～0.3％；Mn:3～12％；Al:0～8％；Nb:0.05～0.3％；V:0.05～0.1％；Mo：0.02～0.4％，其余为Fe及不可避免杂质。中锰钢的制备方法主要包括：1)冶炼出成分配比钢锭，2)加热锻造，3)高差速比温轧，4)高差速比冷轧，5)临界热处理，最终获得平均晶粒尺寸小于200nm的超细奥氏体和铁素体双相中锰钢板材。本发明按照设计的化学成分和制备工艺，通过微观组织细化，使中锰钢在500℃～700℃和10‑1s‑1～10‑3s‑1应变速率条件下获得超过400％的高温延伸率，进而实现中锰钢的低温高速超塑性。 | ||||||
| 299 | 含稀土金属Ce的节约型双相不锈钢及其制备方法 | CN202211537853.X | 2022-12-02 | CN115725902B | 2024-04-30 | 向红亮; 喻文尧; 郑开魁 |
| 本发明公开了一种含稀土金属Ce的节约型双相不锈钢及其制备方法，属于双相不锈钢技术领域。按质量百分数之和为100%计，该双相不锈钢所含组份及其质量百分数为：C≤0.03%、Si≤0.75%、Mn 2~4%、S≤0.02%、P≤0.04%、Cr 20.5~21.5%、Ni 1.5~2.5%、Mo≤0.6%、N 0.15~0.20%、Cu 0.5~1.5%、Ce 0.01~0.07%，余量为Fe及不可避免的杂质。本发明工艺简单，且其通过向节约型双向不锈钢中添加微量的Ce（0.01~0.07%），使所得微合金化的节约型双相不锈钢相比于普通的节约型双相不锈钢具有更优异的延伸率、冲击韧性及耐蚀性能。 | ||||||
| 300 | 钢板、部件及其制造方法 | CN202180031122.5 | 2021-04-28 | CN115461482B | 2024-04-30 | 知场三周; 金子真次郎; 松井洋一郎; 高坂典晃 |
| 本发明的目的在于提供一种拉伸强度为590MPa以上、具有优异的成型性和材质稳定性的钢板、部件以及它们的制造方法。本发明的钢板具有特定的成分组成和特定的钢组织，铁素体和/或贝氏体铁素体的平均粒径为7.0μm以下，钢板的板宽度方向的相对于铁素体和/或贝氏体铁素体的平均粒径的铁素体和/或贝氏体铁素体的粒径的偏差的比例为10％以下，钢板的板宽度方向的相对于淬火马氏体的面积率的淬火马氏体的面积率的偏差的比例为10％以下，钢板的板宽度方向的相对于残余奥氏体的面积率的残余奥氏体的面积率的偏差的比例为10％以下。 | ||||||
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