| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | Al合金铸件制压缩机叶轮及其制造方法 | CN201380054508.3 | 2013-08-28 | CN104736271B | 2016-09-21 | 高桥功一; 牛山俊男 |
| 本发明的课题在于提供一种铝合金铸件制压缩机叶轮，其在200℃左右的使用温度下，呈现稳定的耐热强度性，生产率优异。上述的Al合金铸件制压缩机叶轮的构成为：具备轮毂部、多个叶片部、和盘部，该Al合金铸件制压缩机叶轮由含有Cu：1.4～3.2质量％(以下，为“％”)、Mg：1.0～2.0％、Ni：0.5～2.0％、Fe：0.5～2.0％、Ti：0.01～0.35％的Al合金构成，轮毂部、叶片部、盘部的二次枝晶臂间距为20～50μm、10～35μm、5～25μm，轮毂部、叶片部、盘部的二次枝晶臂间距的最大值设为Amax、Bmax、Cmax，满足Amax＞Bmax＞Cmax的关系，200℃时的0.2％屈服强度值为260MPa以上，上述的Al合金铸件制压缩机叶轮的制造方法也一并公开。 | ||||||
| 2 | 受控压力铸造 | CN201210014778.9 | 2006-05-19 | CN102527997A | 2012-07-04 | 西塔拉玛·S·科塔吉里; 蒂莫西·W·斯克赛克; 弗兰克·A·霍顿; 格里戈里·P·基塞利斯 |
| 一种形成金属铸件的方法，包括：将结构构件的第一端定位在第一模腔中以及将所述结构构件的第二端定位在第二模腔中。所述第一和第二模腔与熔融金属贮槽流体耦联。主压力施加至所述贮槽中的熔融金属以将所述熔融金属迫入所述第一模腔和所述第二模腔内。然后，第一辅助压力施加至所述第一模腔以及第二辅助压力施加至所述第二模腔，以增加形成于所述第一模腔和第二模腔中的铸件的密度。此外还涉及一种用于铸造的方法，包括在第一和第二模腔已被填充后将主压力维持为等于或低于初始充型压力。另外还涉及一种通过监测可运动元件来检测第一模腔是否充分填充有熔融金属的方法。 | ||||||
| 3 | 受控压力铸造 | CN201210014778.9 | 2006-05-19 | CN102527997B | 2016-08-10 | 西塔拉玛·S·科塔吉里; 蒂莫西·W·斯克赛克; 弗兰克·A·霍顿; 格里戈里·P·基塞利斯 |
| 一种形成金属铸件的方法，包括：将结构构件的第一端定位在第一模腔中以及将所述结构构件的第二端定位在第二模腔中。所述第一和第二模腔与熔融金属贮槽流体耦联。主压力施加至所述贮槽中的熔融金属以将所述熔融金属迫入所述第一模腔和所述第二模腔内。然后，第一辅助压力施加至所述第一模腔以及第二辅助压力施加至所述第二模腔，以增加形成于所述第一模腔和第二模腔中的铸件的密度。此外还涉及一种用于铸造的方法，包括在第一和第二模腔已被填充后将主压力维持为等于或低于初始充型压力。另外还涉及一种通过监测可运动元件来检测第一模腔是否充分填充有熔融金属的方法。 | ||||||
| 4 | 铝合金与不锈钢双金属挂锁锁体加工方法 | CN201610212169.2 | 2016-04-07 | CN105817598A | 2016-08-03 | 黄海银 |
| 本发明公开了一种铝合金与不锈钢双金属挂锁锁体加工方法，其根据不锈钢锁体后加工当中，需要在其内部开凿出锁芯腔、弹子腔、锁舌腔和锁闩腔等一系列内腔，但不锈钢材质硬度很大，加工难度比较大，所以巧妙地利用了上述腔体的连通性能，特制了一块吻合于锁体内连通的内腔形状的填充芯体，再将该填充芯体放入到不锈钢锁体的外形成型模具当中，正因为锁体内被填充芯体填充的部分恰是需要被剔除的部位，所以利用铝合金和不锈钢两种金属的熔点差异，仅需将锁体毛坯放入高温炉中，温度介于铝合金熔点和不锈钢熔点之间，铝合金再熔化成液体并从中自动流出，相应地锁芯腔、弹子腔、锁舌腔和锁闩腔显现，得到不锈钢锁体。 | ||||||
| 5 | 电子装置壳体及其制造方法 | CN201310304790.8 | 2013-07-19 | CN103974576B | 2015-07-22 | 王才华; 李越建; 林振伸; 张文雄; 张濬荣 |
| 一种电子装置壳体，其包括金属制成的外框以及收容于该外框中的内构件，该外框具有内表面，该内构件具有与该内表面相对的外周壁。该外框的内表面上间隔设置有多个卡合部及卡合槽，每个卡合部包括平行设置的至少两个凸条及形成于相邻两个凸条之间的容置槽，每个凸条的延伸方向与该外框的延伸方向相同，且每个凸条的两端形成有朝向该外框内表面倾斜的斜面，每个卡合槽为夹设于相邻两个卡合部的斜面之间的燕尾形凹槽，该内构件为合金材料制成，其通过压铸成型嵌入于该外框内表面，该内构件于该外周壁与该外框的结合处形成与相应容置槽相嵌合的卡合条以及与相应卡合槽相嵌合的卡合块。本发明还提供一种上述电子装置壳体的制造方法。上述电子装置的壳体具有金属质感的外观，且制造成本低。 | ||||||
| 6 | Al合金铸件制压缩机叶轮及其制造方法 | CN201380054508.3 | 2013-08-28 | CN104736271A | 2015-06-24 | 高桥功一; 牛山俊男 |
| 本发明的课题在于提供一种铝合金铸件制压缩机叶轮，其在200℃左右的使用温度下，呈现稳定的耐热强度性，生产率优异。上述的Al合金铸件制压缩机叶轮的构成为：具备轮毂部、多个叶片部、和盘部，该Al合金铸件制压缩机叶轮由含有Cu：1.4～3.2质量％(以下，为“％”)、Mg：1.0～2.0％、Ni：0.5～2.0％、Fe：0.5～2.0％、Ti：0.01～0.35％的Al合金构成，轮毂部、叶片部、盘部的二次枝晶臂间距为20～50μm、10～35μm、5～25μm，轮毂部、叶片部、盘部的二次枝晶臂间距的最大值设为Amax、Bmax、Cmax，满足Amax＞Bmax＞Cmax的关系，200℃时的0.2％屈服强度值为260MPa以上，上述的Al合金铸件制压缩机叶轮的制造方法也一并公开。 | ||||||
| 7 | 多工位压铸方法 | CN201710203070.0 | 2017-03-30 | CN106670419A | 2017-05-17 | 李延泽 |
| 本发明揭示了一种多工位压铸方法，用于压铸机的铸件，所述压铸机包括压铸腔、多个工位和多个机械臂；该方法包括：第一个机械臂对所述多个工位依次进行取件；第二个机械臂对取件后的工位进行残渣清理；第三个机械臂对清理完残渣的工位进行润滑液喷涂；以及所述压铸腔对喷涂完润滑液的工位压铸金属液，所述工位对所述金属液铸件；其中，上述过程同时进行。由此使得每个机械臂和工位都处于工作状态，避免了闲置，大幅度提高加工速度，提高了自动化程度。 | ||||||
| 8 | 铜或铜合金与不锈钢双金属挂锁锁体加工方法 | CN201610212170.5 | 2016-04-07 | CN105798257A | 2016-07-27 | 黄海银 |
| 本发明公开了一种铜或铜合金与不锈钢双金属挂锁锁体加工方法，其根据不锈钢锁体后加工当中，需要在其内部开凿出锁芯腔、弹子腔、锁舌腔和锁闩腔等一系列内腔，但不锈钢材质硬度很大，加工难度比较大，所以巧妙地利用了上述腔体的连通性能，特制了一块吻合于锁体内连通的内腔形状的填充芯体，再将该填充芯体放入到不锈钢锁体的外形成型模具当中，并将该填充芯体采用强度大大小于不锈钢的铜或铜合金材质，正因为锁体内被填充芯体填充的部分恰是需要被剔除的部位，所以强度更小的铜或铜合金材质更易于被加工，如此大大降低了不锈钢锁体的加工难度，而且提高了生产效率以及加工精度，节省加工成本。 | ||||||
| 9 | 电子装置壳体及其制造方法 | CN201310304790.8 | 2013-07-19 | CN103974576A | 2014-08-06 | 王才华; 李越建; 林振伸; 张文雄; 张濬荣 |
| 一种电子装置壳体，其包括金属制成的外框以及收容于该外框中的内构件，该外框具有内表面，该内构件具有与该内表面相对的外周壁。该外框的内表面上间隔设置有多个卡合部，并于相邻两个卡合部之间形成卡合槽，每个卡合部包括平行设置的至少两个凸条及形成于相邻两个凸条之间的容置槽，该内构件为合金材料制成，其通过压铸成型嵌入于该外框内表面，该内构件于该外周壁与该外框的结合处形成与相应容置槽相嵌合的卡合条以及与相应卡合槽相嵌合的卡合块。本发明还提供一种上述电子装置壳体的制造方法。上述电子装置的壳体具有金属质感的外观，且制造成本低。 | ||||||
| 10 | 受控压力铸造方法 | CN200680016780.2 | 2006-05-19 | CN101175591B | 2012-03-14 | 西塔拉玛·S·科塔吉里; 蒂莫西·W·斯克赛克; 弗兰克·A·霍顿; 格里戈里·P·基塞利斯 |
| 一种形成金属铸件的方法，包括：将结构构件的第一端定位在第一模腔中以及将所述结构构件的第二端定位在第二模腔中。所述第一和第二模腔与熔融金属贮槽流体耦联。主压力施加至所述贮槽中的熔融金属以将所述熔融金属迫入所述第一模腔和所述第二模腔内。然后，第一辅助压力施加至所述第一模腔以及第二辅助压力施加至所述第二模腔，以增加形成于所述第一模腔和第二模腔中的铸件的密度。此外还涉及一种用于铸造的方法，包括在第一和第二模腔已被填充后将主压力维持为等于或低于初始充型压力。另外还涉及一种通过监测可运动元件来检测第一模腔是否充分填充有熔融金属的方法。 | ||||||
| 11 | 受控压力铸造 | CN200680016780.2 | 2006-05-19 | CN101175591A | 2008-05-07 | 西塔拉玛·S·科塔吉里; 蒂莫西·W·斯克赛克; 弗兰克·A·霍顿; 格里戈里·P·基塞利斯 |
| 一种形成金属铸件的方法，包括：将结构构件的第一端定位在第一模腔中以及将所述结构构件的第二端定位在第二模腔中。所述第一和第二模腔与熔融金属贮槽流体耦联。主压力施加至所述贮槽中的熔融金属以将所述熔融金属迫入所述第一模腔和所述第二模腔内。然后，第一辅助压力施加至所述第一模腔以及第二辅助压力施加至所述第二模腔，以增加形成于所述第一模腔和第二模腔中的铸件的密度。此外还涉及一种用于铸造的方法，包括在第一和第二模腔已被填充后将主压力维持为等于或低于初始充型压力。另外还涉及一种通过监测可运动元件来检测第一模腔是否充分填充有熔融金属的方法。 | ||||||
| 12 | 電子装置のハウジング及びその製造方法 | JP2014146585 | 2014-07-17 | JP5760127B2 | 2015-08-05 | 王 才華; 李 越建; 林 振伸; 張 文雄; 張 ▲チュン▼栄 |
| 13 | Die-casting equipment for die-casting equipment | JP2010550078 | 2009-03-10 | JP5458311B2 | 2014-04-02 | フバー イグナス; ピッペル トーマス |
| 14 | INNER VEHICLE DOOR PANEL INCLUDING IMPACT BEAM | US15037624 | 2013-12-04 | US20160288629A1 | 2016-10-06 | BIN HU; JIANFENG WANG; XIN YANG; ANIL K. SACHDEV |
| An inner door panel (30) for a vehicle side door that includes an integrated side impact beam (70) formed as part of the door in a die casting process. The inner door panel (30) includes an outer frame having a top rail (38), a bottom rail (40), an inner side rail (42) and an outer side rail (44) defining a central opening (34). The impact beam (70) includes a main beam portion (72), a first end support portion (74) and a second end support portion (78). The first end support portion is formed to the side rail (42) and the second end support portion (78) is formed to the outer side rail (44), where the main beam portion (72) extends across the opening (34). | ||||||
| 15 | Al ALLOY CAST IMPELLER FOR COMPRESSOR AND PROCESS FOR PRODUCING SAME | US14436277 | 2013-08-28 | US20160245296A1 | 2016-08-25 | Koichi TAKAHASHI |
| Provided is an aluminum alloy cast impeller for compressors that shows stable high-temperature strength at operating temperatures of about 200° C., and that has excellent productivity. The Al alloy cast impeller for compressors is configured to include a boss part, a plurality of blade parts, and a disc part. The Al alloy cast impeller for compressors is formed of an Al alloy cast that contains Cu: 1.4 to 3.2 mass % (hereinafter, “%”), Mg: 1.0 to 2.0%, Ni: 0.5 to 2.0%, Fe: 0.5 to 2.0%, and Ti: 0.01 to 0.35%. The boss part, the blade parts, and the disc part have secondary dendrite arm spacings of 20 to 50 μm, 10 to 35 μm, and 5 to 25 μm, respectively, and satisfy the relationship Amax>Bmax>Cmax, where Amax, Bmax, and Cmax are the maximum values of the secondary dendrite arm spacings of the boss part, the blade parts, and the disc part, respectively. The Al alloy cast impeller for compressors has a 0.2% proof stress value of 260 MPa or more at 200° C. A method for producing the aluminum alloy cast impeller for compressors is also disclosed. | ||||||
| 16 | Metallic housing of electronic device and manufacturing method thereof | US13951667 | 2013-07-26 | US09370823B2 | 2016-06-21 | Cai-Hua Wang; Yue-Jian Li; Chen-Shen Lin; Wen-Hsiung Chang; Chun-Jung Chang |
| A metallic housing of an electronic device, includes a metallic outer frame and an inner structural member. The metallic outer frame comprises a plurality of latching portions protruding, and a plurality of latching grooves. The inner structural member is made from metal-alloy and embedded in the outer frame by die-casting. The inner structural member comprises a peripheral sidewall, a plurality of engaging portions, and a plurality of matching portions. The plurality of engaging portions and the plurality of matching portions protrude from the peripheral sidewall outwardly. Each latching portion comprises at least two parallel latching ribs, and forms a receiving groove between two adjacent latching ribs. The plurality of engaging portions is respectively embedded in the plurality of receiving grooves, and the plurality of matching portions is respectively embedded in the plurality of latching grooves. The present disclosure further provides a manufacturing method for the metallic housing. | ||||||
| 17 | PLATE-SHAPED CASING MEMBER AND INJECTION MOLDING METHOD FOR THE SAME | US14198036 | 2014-03-05 | US20150054391A1 | 2015-02-26 | Yoshinari MATSUYAMA; Shintaro TANAKA; Haruka KANEKO; Tetsuya KAWAMOTO |
| A plate-shaped casing member includes a front surface and a rear surface. The rear surface of the plate-shaped casing member has a plurality of meandering ribs. The front surface may have a convex portion raised in a projecting manner. The rear surface may have a concave portion having a concave face which corresponds to the convex portion on the front surface. The plurality of meandering ribs may be formed on the concave portion of the rear surface. | ||||||
| 18 | DIE CASTING OF COMPONENT HAVING INTEGRAL SEAL | US12940087 | 2010-11-05 | US20120111521A1 | 2012-05-10 | Steven J. Bullied; Carl R. Verner; Gaurav M. Patel |
| A method of die casting a component having an integral seal includes defining a first portion of a die cavity of a die to include an open cell structure. A second portion of the die is defined without the open cell structure. Molten metal is injected into the die cavity, and the molten metal is solidified within the die cavity to form the component having the integral seal. | ||||||
| 19 | Heat-dissipating device and its manufacturing process | US11516639 | 2006-09-07 | US20070000634A1 | 2007-01-04 | Chen-Chang Lin; Wen-Shi Huang; Kuo-Cheng Lin; Sheng-Hua Luo |
| A heat-dissipating device and its manufacturing process are provided for significantly increasing the number and size of blades so as to enhance the heat-dissipating performance. The heat-dissipating device has a plurality of blades arranged around the hub of the heat-dissipating device and there is an overlapped region formed between every two adjacent blades. A single mold is used to manufacture such a heat-dissipating device so that not only can the manufacturing cost be reduced but it can significantly increase the number and size of blades so as to increase the heat-dissipating efficiency. | ||||||
| 20 | Al alloy cast impeller for compressor and process for producing same | US14436277 | 2013-08-28 | US10018203B2 | 2018-07-10 | Koichi Takahashi; Toshio Ushiyama |
| An aluminum alloy cast impeller has a stable high-temperature strength (e.g., 0.2% proof stress value of 260 MPa or more) at about 200° C. A boss part, blade parts, and a disc part have secondary dendrite arm spacings of 20 to 50 μm, 10 to 35 μm, and 5 to 25 μm, respectively, and satisfy the relationship Amax>Bmax>Cmax, where Amax, Bmax, and Cmax are the maximum values of the secondary dendrite arm spacings of the boss part, the blade parts, and the disc part, respectively. During casting, Al alloy molten metal is pressure injected into a 200 to 350° C. plaster mold. A 100 to 250° C. chill occurs on a surface in contact with an impeller disc surface, so that the chill temperature (° C.)<(plaster mold temperature−50° C.). | ||||||
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