技术领域
[0001] 本
发明涉及地质勘探技术领域，具体地指一种大埋深洞室挤压型围岩大变形判别方法，适用于以挤压型破坏模式为主的大埋深洞室围岩
稳定性评价和永久支护设计的优化。
背景技术
[0002] 深埋复杂地质环境下赋存的高地应
力与软弱围岩的低强度之间存在十分突出的矛盾，洞室开挖卸荷后，洞周围压迅速解除，在高
应力差的作用下围岩极易产生大变形失稳。工程实践和研究表明，深埋地下工程中围岩大变形主要包括挤压型、膨胀型和坍塌型三类。在高地应力环境下洞室发生的大变形灾害大多是因为开挖引起的重分布应力超过了岩体强度而使围岩产生显著的塑性变形，即挤压型大变形。可见，围岩挤压型大变形失稳是深埋地下洞室施工中最常见且难以控制的灾变模式之一，开展围岩挤压型大变形的分析及预测对于指导深埋洞室的设计与施工具有十分重要的意义。
[0003] 与一般的浅埋洞室工程相比，深埋洞室工程的赋存环境较为复杂，常面临着高地应力、高地温、高
水压等“三高”问题以及其它难以预料的地质灾害。高地应力作为影响深埋洞室工程围岩稳定性的关键控制因素之一，使得围岩大部分处于高围压状态，从
岩石力学室内试验和现场测试的
角度来揭示围岩强度应力比的影响效应，进而为围岩大变形特征的识别提供了一种行之有效的途径。然而，该方面的现有成果相对较少，尚未建立起合理反映高应力条件下围岩大变形的分析理论与方法。如何构建深埋洞室工程挤压型围岩大变形的发生判据，并结合简易的室内试验及现场测试成果，准确、快速、高效地判别深埋洞室挤压型围岩大变形的发生部位，是亟需解决的关键技术问题。
发明内容
[0004] 本发明要解决的技术问题是：针对上述存在的问题，提供一种大埋深洞室挤压型围岩大变形判别方法，其形式简单、物理意义明确、指标易获取，可以较为准确且快速地预测出深埋洞室围岩大变形的发生部位，为提高深埋洞室的整体稳定和支护时机的优化设计提供了技术
支撑。
[0005] 为达到上述目的，本发明提及的一种大埋深洞室挤压型围岩大变形判别方法，其特殊之处在于，所述方法包括如下步骤：
[0006] 步骤1：在施工现场勘探平硐内进行原位地应力测试，获取该断面处应力张量主平面上的最大侧压力系数λ及原位最大主应力值σ0max，当λ≤1时地下洞室的应力环境为自重应力场，λ>1时地下洞室的应力环境为构造应力场；
[0007] 步骤2：在地应力测试部位钻取岩芯；及时将岩芯加工成圆柱形岩样；
[0008] 步骤3：对所述圆柱形岩样进行单轴压缩试验，获得圆柱形岩样在天然含水率下的单轴抗压强度σc；
[0009] 步骤4：根据地下洞室的应力环境计算自重应力场下或者构造应力场下的岩石强度应力比值 其中σθmax_grav为自重应力场下的洞室应力集中最大值，σθmax_tect为构造应力场下的洞室应力集中最大值；
[0010] 步骤5：根据获得的自重应力场或者构造应力场下的岩石强度应力比值采用 判断是否会发生围岩挤压大变形，当SSR大于1时，判别为会发生围岩挤压大变形，否则判别为不会发生围岩挤压大变形。
[0011] 优选地，所述步骤1中，所述原位地应力测试通过地应力测试仪器实现，为地应力测试仪器为空心包体式钻孔三向应变计。
[0012] 优选地，所述步骤2中，将钻取的岩芯加工成直径和高度比为1:2的圆柱形岩样，并进行岩芯蜡封和保湿处理，及时将岩芯加工成圆柱形岩样，防止岩样的强度应力比值SSR受其它外界因素的影响。
[0013] 优选地，所述步骤3中，所述单轴压缩试验通过单轴压缩仪实现，所述单轴压缩仪为伺服刚性试验机。
[0014] 优选地，所述步骤4中，自重应力场下的洞室应力集中最大值σθmax_grav的计算方法为σθmax_grav＝(3-λ)σ0max。
[0015] 优选地，所述步骤4中，构造应力场下的洞室应力集中最大值σθmax_tect的计算方法为
[0016] 与
现有技术相比，本发明一种大埋深洞室挤压型围岩大变形判别方法，能够准确快速地对大埋深洞室围岩挤压大变形发生进行判断和预测，当SSR的值大于1时，判别为会发生围岩挤压大变形，否则判别为不会发生围岩挤压大变形。本发明提出的大埋深洞室挤压型围岩大变形判别方法可为提高深埋洞室的整体稳定和支护时机的优化设计提供技术支撑，提高施工效率，降低了工程造价。
附图说明
[0017] 图1为本发明大埋深洞室挤压型围岩大变形判别方法的
流程图。
具体实施方式
[0018] 下面结合附图及
实施例对本发明作进一步的详细描述，但该实施例不应理解为对本发明的限制。
[0019] 如图1所示，本发明一种大埋深洞室挤压型围岩大变形判别方法的实施步骤如下：
[0020] 步骤1：在施工现场勘探平硐内选取典型断面进行原位地应力测试，本例中地应力测试仪器为空心包体式钻孔三向应变计，测试方法为应力解除法，获取该断面处的空间
应力分布状态以及应力张量在主平面上的最大侧压力系数λ及原位最大主应力值σ0max，当λ≤1时地下洞室的应力环境为自重应力场，λ>1时地下洞室的应力环境为构造应力场。
[0021] 步骤2：在步骤1地应力测试部位附近钻取岩芯，并蜡封和保湿；及时将岩芯加工成直径和高度比为1:2的圆柱形岩样，防止岩样的强度应力比值SSR受其它外界因素的影响；该圆柱形岩样的直径为50mm、高度为100mm。
[0022] 步骤3：采用伺服刚性试验机对上述圆柱形岩样进行单轴压缩试验，获得圆柱形岩样在天然含水率下的单轴抗压强度σc；
[0023] 步骤4：根据地下洞室的应力环境计算自重应力场下的洞室应力集中最大值σθmax_grav＝(3-λ)σ0max或者构造应力场下的洞室应力集中最大值 进而计算获得自重应力场或者构造应力场下的岩石强度应力比值 用
于大埋深洞室围岩挤压大变形发生的判断和预测。
[0024] 步骤5：根据获得的自重应力场或者构造应力场下的岩石强度应力比值采用 判断是否会发生围岩挤压大变形。当SSR大于1时，判别为会发生围岩挤压大变形，否则判别为不会发生围岩挤压大变形。
[0025] 判别为会发生围岩挤压大变形，则采取加强支护及优化支护时机的措施，判别为不会发生围岩挤压大变形，则优化支护设计、降低地应力测试部位区域的支护强度。
[0026] 上述自重应力场和构造应力场下的岩石强度应力比值SSRgrav及SSRtect两个公式的推导过程如下：
[0027] 对于深埋洞室工程，假设洞室开挖前岩石处于各向同性的弹性状态，将洞室当作平面应变问题，可利用弹性力学理论求解在极
坐标系下距洞室中心距离r处的任意一点应力张量在主平面上的地应力状态，如下
[0028]
[0029] 式中，σr为计算点在极坐标系下的径向应力，σ1、σ2分别为应力张量在主平面上的两个主应力(当忽略
剪切应力时，σ1、σ2分别为水平方向及铅直方向的主应力)，a为洞室半径，r为计算点距离洞室中心的距离，θ为极坐标下的计算点与洞室中心连线绕r轴的转角，下同。
[0030]
[0031] 式中，σθ为计算点在极坐标系下的切向应力。
[0032]
[0033] 式中，τrθ为计算点在极坐标系下的剪切应力。
[0034] 对于以自重应力场为主的深埋洞室工程，即最大侧压力系数
[0035] 当cos2θ＝1时，洞周围岩最大切向应力σθmax为：
[0036]
[0037] 当a＝r时，洞周最大应力集中系数为：
[0038]
[0039] 则洞周最大集中应力为：
[0040] σθmax_grav＝(3-λ)σ0max (6)
[0041] 洞室开挖后，岩石单轴抗压强度与洞周最大切向应力的强度应力比值SSR为：
[0042]
[0043] 式中，σc是天然含水率下的岩石单轴抗压强度。
[0044] 对于以构造应力场为主的深埋洞室工程，即最大侧压力系数 当cos2θ＝-1时，洞周围岩最大切向应力为：
[0045]
[0046] 当a＝r时，洞周最大应力集中系数为：
[0047]
[0048] 则洞周最大集中应力为：
[0049]
[0050] 洞室开挖后，岩石单轴抗压强度与洞周最大切向应力的强度应力比值SSR为：
[0051]
[0052] 尽管上面结合附图对本发明的优选实施例进行了描述，但是本发明并不局限于上述的具体实方式，上述的具体实施方式仅仅是示意性的，并不是限制性的，本领域的普通技术人员在本发明的启示下，在不脱离本发明宗旨和
权利要求所保护的范围情况下，还可以作出很多形式的具体变换，这些均属于本发明的保护范围内。
