锻造的滚子 |
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申请号 | CN200580029408.0 | 申请日 | 2005-07-12 | 公开(公告)号 | CN101410641B | 公开(公告)日 | 2012-07-04 |
申请人 | 国民机械有限责任公司; | 发明人 | 唐纳德·E·克林茨兰; 马克·W·博德纳; | ||||
摘要 | 本 发明 涉及用于精确冷成形防摩擦 轴承 的滚子坯料的机器、方法和工具。机器是使用浮动模具腔的多站渐进成形器,以便能够非常精确且无毛边地对滚子端部同时进行成形。工具和多级成形产生了具有有利晶粒图形的改进滚子,并避免了 现有技术 中由于在坯料的圆 角 中存在剪切端面材料和在它的中部有毛边而引起的结构 缺陷 。 | ||||||
权利要求 | 1.一种冷成形的金属轴承滚子,由剪切端柱形坯料制成,该柱形坯料有连续的环形主表面,该主表面对应于同心环绕一旋转中心轴线的滚转表面,并布置在大致与所述中心轴线垂直的一对端面之间,所述端面大致代表滚子的端部,在滚子的各端部的环形圆角表面从主表面平滑延伸,在滚子的各端部的圆角形成主表面和相应的端表面之间的过渡区域,各圆角表面基本没有用于形成坯料原始剪切端面的材料,形成各所述圆角表面的材料和紧邻所述圆角表面的材料的晶粒图形基本平行于所述圆角表面。 |
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说明书全文 | 锻造的滚子技术领域背景技术[0002] 用于防摩擦轴承(bearing)中的滚子(roller)通常最初在冷成形机器中制造,通常,冷成形件随后通过研磨处理来进行机械加工,以便获得理想的精确形状和表面光洁度。通常,研磨操作可以包括多个步骤,因为冷成形部件具有较多的毛边和/或多余材料(由于在冷成形技术中使用的传统方法和工具的限制和特征所致)。研磨处理很昂贵,并明显增加了最终滚子的成本。 发明内容[0003] 本发明涉及一种冷成形金属滚子坯料,该冷成形金属滚子坯料比较接近最终研磨的滚子的净形状,因此大大降低了机械加工或研磨成本,并改进了晶粒结构,这避免了轴承过早破坏。改进的冷成形部件由工具元件形成,该工具元件精密地形成没有毛边且晶粒结构遵循滚子端部边缘轮廓且轴向连续从而避免在最终机械加工的产品中有不规则性的部件。 [0004] 该方法包括多级成形步骤和独特工具,该工具能够在各站中制成精确形状,而不需要产生毛边或没有产生毛边的危险。工具设置成这样,即,将直径与现有技术相比较小的坯料加工成直径大大增加的部件。该技术保证在滚子的滚转表面区域和滚子的端面之间形成的圆角中基本排除了原始坯料的剪切端面的材料。 [0005] 滚子坯料或工件在各站中在各端同时成形。在工件端部的环形圆角通过在连续工作站中填充相应工具和模具腔而逐渐地精确成形,且在工具和模具腔部件之间的分离平面处不会产生毛边或没有产生毛边的危险。该无毛边成形通过利用浮动模具环限定和形成坯料中部而实现,该浮动模具环消除了在工件侧部的摩擦的作用,否则该摩擦作用将防止材料流入空腔角,并促使或需要形成不希望的毛边。在最后的站中,通过用限位挡块来封闭工具和模具而精确形成工件,这样,工具的几何形状确定了最终部件形状,而不受机器变量影响。附图说明 [0006] 图1是根据本发明制成的滚子坯料的透视图; [0008] 图2A是坯料的典型圆角的放大的、类似于图2的、坯料剖面的显微照片; [0009] 图3是执行本发明方法的多站冷成形或锻造机器的工具区域的示意平面图; [0010] 图4A和4B分别是图3的机器的第一站在滑动件的前死点之前和在前死点处的示意剖视图; [0011] 图5A和5B分别是图3的机器的第二站在滑动件的前死点之前和在前死点处的示意剖视图; [0012] 图6A和6B分别是图3的机器的第三站在滑动件的前死点之前和在前死点处的示意剖视图;以及 [0013] 图7是由图1和2的滚子坯料制成的最终滚子的侧视图。 具体实施方式[0014] 图1表示了根据本发明制成的冷成形滚子坯料10的实例。滚子坯料为桶形,但是应当知道,本发明的特定原理也可用于其它滚子类型,包括柱形和锥形滚子。通过下面所述的方法和工具制成的滚子坯料10能够制造成使得尺寸公差减小至目前工业上可接受的用于进行随后精加工(通常通过在热处理后研磨)的尺寸公差的大约1/10。滚子坯料10在热处理和研磨后通常以多个相同零件而用于防摩擦轴承组件中,如本领域已知。 [0015] 滚子10在多站渐进冷成形机器11中形成,该冷成形机器11在图3中表示,且它的类型为工业中公知。锻造机器1示于图3中的工具区域的平面图中。机器11包括在切断站14处的套管12,该套管12接收钢丝13,该套管12的中心由中心线16表示。钢丝13(该钢丝为合适的钢,例如AISI 52100)通过本领域已知的供给装置而非常精确地以与初始工件或坯料10a的理想长度相对应的增量供给至剪切器或切刀17。机器11包括多个渐进的成形站21-23,优选数目为三个。站21-23通常相互均匀隔开并与切断站14均匀隔开。成形站21-23包括:模具套26-28,该模具套固定在静止模具架(breast)或支承垫29上;以及在滑动件34上的工具或冲头套31-33,该滑动件34朝着模具架和离开模具架进行往复运动。滑动件34在图3中表示为处于前死点。未示出的普通传递机构使得工件以与滑动件34朝向和离开模具架29的周期性移动相关的定时方式而逐步从切断站14运动至各成形站21-23。 [0016] 下面将参考图3、4A、4B、5A、5B以及6A、6B来介绍滚子坯料10的形成。具有预定直径或精确长度的初始坯料或工件10a由剪切器17来制造,这样,坯料10a的各端表面36、37是剪切表面,具有在剪切处理中固有的不规则性或不平度。工件10a被传送给第一成形站21,如图4A和4B所示。工具和模具腔41、42形成于各插入件43、44中。在图3和4中以交叉阴影线表示的这些插入件或工具元件43、44以及其它部件都由碳化物或其它适于工具加工的材料形成。与模具腔42相联的浮动模具环46包括插入件47。这些腔41、42、插入件43、44、模具环46和插入件47以及后面将介绍的其它部件都为环形或环状形式。如图3所示,浮动模具环46是具有较深柱形裙缘48和一体式端壁49的杯形体。如图3所示,浮动模具环裙缘48套在模具套26上,且在它们之间有最小的径向间隙,同时允许它们之间轴向运动。端壁49有中心孔,模具环插入件47固定在该中心孔中。 [0017] 浮动模具环46被弹性偏压至前进位置,在该前进位置,它的端壁49和插入件47与模具腔42和套26隔开有限距离(如图4A和4B的右侧所示)。偏压力由绕模具腔42轴线(对应于第一站21的中心线)对称布置的压缩弹簧51(图3的平面图中只可见一个)来提供。浮动模具环46的前进或延伸位置由装入浮动模具环裙缘48周边上的斜槽中的切向销52来确定。 [0018] 参考图4A和4B,工件或初始坯料10a被装入第一站21中。图4A和4B的右侧表示坯料10a的成形阶段的开始处,该坯料10a已经从切断站14传送过来。在图4A和4B的右侧所示的机器周期之前,坯料已在该站中通过它的端部36、37由脱模销或喷射器销53、54而保持就位,该脱模(knockout)销或喷射器销53、54分别与工具和模具元件相联。这些销53、54通过摩擦阻力(包括盘旋弹簧57和摩擦靴58)而从可收缩地保持在它们的从前一机器周期延伸的位置,从而当从传送机构接收到坯料时能够使销夹持该坯料18。在随后的站22、23中的脱模销上的类似摩擦阻力也用于相同目的。在所示结构中,工具和模具腔 41、42具有直径较小的坯料圆角形成区域59,在所示实例中,该较小直径小于工件10a的原始直径。图4A和4B的左侧对应于滑动件34的前死点,并表示在第一站中的工件成形已经完成。在所示处理中,工件或坯料10b在它的两端同时和对称地受到局部挤压,在它的中部已经镦粗。在该第一站21中的成形处理的挤压部件导致形成原始剪切端面36、37的基本全部材料离开插入件腔41、42的环形圆角59,该环形圆角59形成坯料10b的、在坯料端部和坯料侧面之间的圆角。如图所示,坯料的圆角通过工具和模具腔41、42的形状互补的角 59来制造。 [0019] 浮动模具环46使得坯料10b的材料能够充分推入模具腔42的角59中。当坯料10b的中间部分进行镦粗时,它通过浮动模具环46和(特别是)插入件47的柱形内表面而被限制为合适尺寸。在坯料10a和浮动模具环插入件47的壁之间的摩擦力并不能够太多限制坯料材料移动至模具腔角59中,因为通过克服偏压弹簧51的相对较小力,浮动模具环 46能够与坯料原料和前进的工具腔41一起运动,这样,基本全部锻造力传递至在模具腔角 59区域中的坯料材料。因此,有效消除了在工具的模具侧的成形腔中的侧壁摩擦的影响,且坯料10b的端部能够基本同时地端对端对称地形成。 [0020] 第二模具站22(图5A、5B中所示)包括浮动模具环61和浮动模具环插入件60,该浮动模具环61的结构和功能与第一站21的模具环46类似。成一体的柱形裙缘65、弹簧51和切向销52(作用与前述相同)与浮动模具环61相联。工具和模具腔插入件62、63安装在相应的套32和27中。 [0021] 第一站的模具环插入件47形成的、在坯料10b中部的直径(图4A和4B的左侧)比较接近在第二站中的浮动模具环插入件60的内部柱形表面的直径(例如形成滑动配合或间隙配合)。坯料或工件10b传送至第二站22,且因为它的直径接近插入件60的内壁的直径,因此在坯料和第二站22的工具元件之间保持良好对齐。在该站中,对滑动件34的下一次冲击使得坯料10b在靠近它的端部处镦粗,以便减小它的角的半径,并使得它在角附近的直径扩大。与第一站21中相同,浮动模具环61消除了在坯料的中部和浮动模具环插入件60的模具腔64之间的摩擦的影响,因此,能够对称、端对端和同时地将坯料10b完全镦锻至工具的角66中和插入件62、63的模具腔67、68中。 [0022] 在第三站23中,如图6A、6B所示,对称的腔81、82形成于安装在各工具和模具套33、28中的工具和模具插入件组83、84中。图6A和6B的右半部分表示成形处理的开始,这些图的左半部分表示在冷成形处理结束时形成的最终滚子坯料10。在该站23中,比较图6A和6B的右半部分和左半部分可知,坯料通过在它的端部处的有限挤压和沿它的中部镦粗的组合而形成。从由第二站接收的中间坯料10b形成该端部将受到略微但是相当精确地限制。镦粗坯料10的中部将产生最终的桶形。 [0023] 由于多种原因,在第三站23中产生的滚子坯料10将非常精确地形成,超过了结合在第一和第二站21、22中的成形作用所述而最初形成的、它的圆角。首先,工具和模具腔81、82的圆角88与前面的第二站的圆角没有较大差别,因此在该站中在这些角区域只需要较少的成形。第二,固定在模具套28上的引导环90与工具套33的前端非常紧密地配合,这样,当工具套装入环中时,这些工具和模具套彼此精确对齐。引导环90和套28的前端为柱形。 [0024] 工具和模具套33、28的相对长度制成为使得当滑动件处于前死点时在它们之间沿滑动方向稍微干涉且使得模具和工具套的面91、92相互接触。这样,滚子坯料10的最终形状由工具(即插入件83、84的腔81、82)的形状而精确和重复地确定。至少工具插入件83从工具套33平面稍微凹入,因此在滑动件的前死点位置,在工具和模具插入件83、84之间并不接触。 [0025] 冷成形机器10在制造滚子坯料时的精度通过用润滑剂/冷却剂对工具进行冷却的技术而提高。润滑剂/冷却剂利用泵(未示出)通过在工具和模具套31-33、26-28以及浮动模具环裙缘48、65中的内部通道94而循环。冷却剂可以布置成使得工具的温度保持在室温和140℉之间。冷却工具元件的方法提高了冷成形机器的成形精度,因为它基本消除了在工具中由于热引起的尺寸变化,否则该尺寸变化将导致它制做的滚子坯料部件的尺寸精度变化。 [0026] 通过比较原始坯料10a的构型和最终形状10,可以发现所述方法与普通实际方法的区别在于对坯料进行了较大百分率的镦粗,即直径变化。该技术有助于消除坯料10的圆角的不规则性。 [0027] 图2和2a是根据本发明方法通过上述工具和机器制成的滚子坯料沿纵向剖开时的显微照片。对滚子坯料10进行蚀刻,以便突出它的晶粒结构图形。图2A是类似于图2的放大图,表示了滚子坯料10在滚子10的周边主表面102(对应于滚转表面)和端表面103之间的圆角表面101处的晶粒结构图形,其它角也是所示角的类型。在特别如图2A所示的滚子坯料10的所示实例中,圆角表面101与主表面102平滑接合。晶粒图形的特征是平滑、无中断的线,这些线与沿滚子坯料的主长度延伸的主表面102平行以及与在滚子坯料的各端部处的圆角表面101平行。滚子坯料的端面103大致垂直于它的纵向轴线(该纵向轴线对应于旋转轴线)。在图2和2A中,端面103稍微不规则,因为它们是滚子坯料的原始或起始形状的剪切端面的痕迹。 [0028] 滚子坯料10由于多种原因而优于现有技术的滚子坯料。滚子坯料制造为具有非常精确的尺寸公差,在某些情况下为现有预期公差的大约1/10,因此它接近最终滚子产品的净形状,从而大大降低了达到规定尺寸和滚转表面光洁度质量所需的机械加工量。因为圆角精确形成为净形状(即如最终使用的形状)或接近净形状,因此在这些区域不需要机械加工或只需要最少的机械加工。 [0029] 在所述方法中,工具布置成这样,即,将形成原始剪切端表面的材料从圆角排除。这些角处没有这种材料将非常有利,因为通常在剪切处理中产生的缺陷和不规则性不会存在于圆角中。已知在现有技术的滚子的圆角中的这些缺陷和不规则性将在用于轴承组件中时引起裂纹和过早轴承破坏。而且,所述滚子坯料避免了在工具和模具腔元件之间的分离平面处的毛边。现有技术的方法和工具通常导致在工具和模具元件分离的位置处滚子坯料的周边上产生毛边环。该毛边环需要额外的机械加工步骤,并导致在最终滚转表面上的断开晶粒图形。现有技术的轴承滚子易于在毛边造成的晶粒图形断开的位置附近产生过早破坏。 [0030] 如前所述,应当知道,滚子坯料由于改进的晶粒结构和精确形状而能够降低防摩擦轴承的制造成本,并提高轴承在使用寿命中的性能。 [0031] 如图7中所示,用于防摩擦轴承组件的最终防摩擦金属滚子95通过通常在热处理后对坯料10进行机械加工而制造,即通过从它的环形主表面102上和(可选择地)从它的端表面103上磨去有限量(例如0.07mm)的材料而制造。合适的研磨设备和技术为本行业公知。滚子的旋转轴线表示为96;滚子的端部99位于或基本位于与轴线96垂直的平面内,且滚转表面97环绕轴线96同心布置。形成滚转表面97和圆角表面98的滚子金属的晶粒结构图形平行于这些表面,这是从坯料10的主表面102上磨去少量材料的结果。例如,如上所述制造的一个商业上的桶形滚子坯料具有大约18mm的标称主外部直径和大约17.5mm的标称长度,且圆角具有2.04mm的标称半径。在另一个商业实例中,一个桶形滚子坯料具有大约12mm的标称主直径和大约10mm的标称长度,且圆角具有1.4mm的标称半径。这两个实例的坯料例如能够在主表面进行研磨以便除去很小的大约0.07mm的材料,从而形成周边滚转表面97,并获得合适的商业尺寸和表面光洁度要求。最终滚子的端面99通常保留它们的冷成形状态而不进行机械加工,或者可以根据需要进行研磨。 [0032] 在各种滚子设计中,圆角的表面(在滚子的冷成形状态以及最终或研磨状态)通常并不与周边形成的主表面或周边最终滚转表面相切,和/或并不与在它的各端表面处的径向平面相切。例如,圆角表面可以与周边形成的主表面或周边最终滚转表面和/或径向端表面以各种不同角度(例如10度、20度或更大度数)相交。原始冷成形的端表面可以环绕滚子轴线对称地凹入,并可以进行研磨。 [0033] 理想的是,当实施本发明时,基本全部形成的圆角表面都没有来自起始坯料的原始剪切端面的材料,紧位于该圆角表面下的晶粒图形将与该表面平行。根据本发明,坯料的圆角表面冷成形为精确形状,且没有来自起始坯料的原始不规则剪切端面的材料,这使得坯料通常能够在不需要对圆角进行机械加工的情况下被机械加工成最终的轴承滚子。 [0034] 应当知道,以上公开仅为示例性,且在不脱离包含于本公开文本教导的范围的情况下能够通过添加、改变或省略特征而进行各种变化。因此,本发明并不局限于公开文本中的特定细节,除非下面的权利要求需要这样限定。这里使用的术语“工具”包括(单独或共同的)工具和模具插入件、工具和模具套以及浮动模具环和插入件。在一些情况下,可能希望使工具套和插入件形成一体。 |