| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 201 | 直缝埋弧焊管导向弯曲性能的控制方法及直缝埋弧焊管 | CN202110768492.9 | 2021-07-07 | CN115592241B | 2024-04-26 | 张志明; 张建峰; 高广俊; 刘涛; 马建军; 苏景富; 汪超; 刘奋勇; 印乐; 贺松松 |
| 本发明属于管线钢管制造领域，具体涉及一种直缝埋弧焊管导向弯曲性能的控制方法及直缝埋弧焊管，埋弧焊管的导向弯曲性能差，导向弯曲试验不合格问题。本申请的直缝埋弧焊管导向弯曲性能的控制方法基于母材成分与性能、焊接工艺、变形机理、生产和试验过程及检测标准，在满足制造标准的前提下，能够增强导向弯曲性能。本发明应用于8‑40mm壁厚的各类直缝埋弧焊管，显著提升了导向弯曲性能，制管合格率高，避免高强度钢管在焊接过程焊缝、热影响区弱化脆化导致的热区弯曲裂纹；减少管线钢管在成形过程中由于局部塑性变形产生的应力集中导致的焊缝和热区弯曲裂纹；解决了管线钢管焊后AUT探伤可能导致的焊缝应力集中导致的焊缝弯曲裂纹。 | ||||||
| 202 | 一种42CrMoA钢的快速等温球化退火方法 | CN202210722137.2 | 2022-06-24 | CN115094208B | 2024-04-26 | 陈振芳; 寿先涛; 张勇 |
| 本发明属于钢铁材料热处理技术领域，具体涉及一种42CrMoA钢的快速等温球化退火方法。步骤为：首先将线材进行清洗、烘干；再输送至连续炉进行等温球化退火处理，入炉快速升温至785～820℃，保温40～60min后进行轧制；轧制后进入保温一段，以20～30℃/min的冷却速度降温到650～700℃，保温10～15min；再以5～10℃/min的冷却速度降温到610～620℃，保温10～20min；保温二段结束后再次加热至为720～750℃，保温2～3h；随炉冷却至500℃以下，出炉空冷至室温，完成退火处理；通过分段式保温球化，实现球化组织分布均匀，显著提升42CrMoA钢的综合性能和经济效益。 | ||||||
| 203 | 一种高淬透性高碳铬轴承钢锻件锻后冷却工艺 | CN202210257702.2 | 2022-03-16 | CN114540583B | 2024-04-26 | 刘振威; 董汉杰; 尤蕾蕾; 董小波; 王超; 杨晨星; 刘汇河 |
| 一种高淬透性高碳铬轴承钢锻件锻后冷却工艺，步骤如下：锻件终锻完成后，将锻件转入冷却介质中进行冷却步骤，从锻件终锻下机到转入冷却介质的转移时间控制在30s以内；进入冷却步骤快速冷却，待锻件温度低于650℃时，停止冷却，将锻件移出；将移出的锻件回炉保温，加热炉温度为600‑650℃；回炉保温时间为2‑2.5h；保温结束后，移出锻件并自然冷却。本方案既能消除锻后冷却过慢产生的不良网状碳化物组织，又避免马氏体组织生成，降低显微裂纹风险。解决了混晶问题。 | ||||||
| 204 | 经济型热轧高强钢及其制备方法 | CN202410081144.8 | 2024-01-19 | CN117904547A | 2024-04-19 | 熊雪刚; 崔凯禹; 汪创伟; 陈述; 张开华; 李海波 |
| 本发明公开了一种经济型热轧高强钢及其制备方法，属于冶金技术领域。为解决现有技术的问题，本发明提供了一种热轧高强钢，其组成：C0.08～0.16％，Mn1.40～1.80％，Nb0.020～0.040％，P≤0.020％，S≤0.008％，Als0.010～0.050％，还包含Cr0.20～0.40％、Si0.40～0.60％或B0.0008％～0.0020％中的至少两种，其余为Fe及不可避免的杂质元素。本发明通过添加低合金成本淬透性元素，提高材料的淬透性，并通过轧制、冷却等工序，获得贝氏体+马氏体显微组织，通过马氏体提高材料的抗拉强度，通过贝氏体及其内部的高密度位错提高材料的韧塑性。 | ||||||
| 205 | 免抛丸热轧高强钢及其制备方法 | CN202410079013.6 | 2024-01-19 | CN117904545A | 2024-04-19 | 熊雪刚; 曹建春; 陈述; 罗瀚宇; 李海波; 汪创伟 |
| 本发明公开了一种免抛丸热轧高强钢及其制备方法，属于高强度热连轧钢领域。免抛丸热轧高强钢，其化学成分按质量百分比为：C 0.03～0.10％，Mn 1.50～2.00％，Ti 0.070～0.120％，Cr 0.30～0.50％，Zr 0.020～0.050％，P≤0.020％，S≤0.008％，N≤0.0050％，其余为Fe及不可避免的杂质。其显微组织为铁素体，屈服强度≥700MPa，抗拉强度≥750MPa，屈强比≤0.90，延伸率≥18％，‑40℃冲击功≥80J，氧化层厚度在10μm以内。本发明提供的钢相比于常规的热轧高强钢，氧化铁皮厚度薄、与基体结合紧密，可免除抛丸工艺，减少工艺成本。 | ||||||
| 206 | 用于对钢组成部件进行热处理的方法 | CN202311323747.6 | 2023-10-13 | CN117904419A | 2024-04-19 | 丹尼尔·罗曼·魏曼; 威比·布辛; 闫裴; 斯特凡·吉尔茨 |
| 一种用于对钢组成部件进行热处理的方法，包括：(i)提供由高碳轴承钢形成的钢组成部件；(ii)将组成部件加热到等于或高于奥氏体化温度的温度并将组成部件保持足以使钢至少部分奥氏体化的时间；(iii)将组成部件冷却到200℃至270℃的温度并将组成部件保持至多6小时，优选地至多4小时，从而将奥氏体的至少一部分转变为贝氏体；(iv)将组成部件冷却和/或淬火到‑30℃至30℃的温度从而形成马氏体；及(v)通过在将组成部件冷却和/或淬火到‑30℃至30℃的温度之前，将组成部件加热到200℃至270℃的温度并将组成部件保持至多6小时来重复步骤(iii)和(iv)从而将奥氏体的另一部分转变为贝氏体并形成回火马氏体。 | ||||||
| 207 | 一种用于不锈钢钢坯控温冷却的装置 | CN202410206209.7 | 2024-02-26 | CN117778671B | 2024-04-19 | 刘洪银; 张宏亮; 张浩; 罗静怡; 孙伟伟; 赵竹青 |
| 本发明公开了一种用于不锈钢钢坯控温冷却的装置，属于钢坯加工领域，包括机体，所述机体的两侧中部均开设有输送口，且机体的内部等距固定连接有托架，所述机体的前端固定连接有风机，且机体的后端开设有出风孔；所述机体的内部等距设有清理机构，且清理机构设置在相邻的两组托架之间，所述清理机构能够去除钢坯冷却时产生的氧化皮，减少了氧化皮对钢坯冷却效率的影响，所述清理机构包括活动连接于机体内部的转轴，且转轴的两侧均固定连接有拨板，所述机体的后端固定连接有电机，且电机的输出轴贯穿机体与转轴固定连接。可以实现在对钢材进行冷却的同时去除了钢材表面的氧化皮，保障了钢材的冷却效率以及冷却质量。 | ||||||
| 208 | 一种紧固件用GH2132合金不对称截面异型丝及其制备方法 | CN202111369530.X | 2021-11-16 | CN114196803B | 2024-04-19 | 黄烁; 张晓敏; 马锦龙; 段然; 刘吉猛; 陈石富; 秦鹤勇 |
| 本申请涉及高温合金加工领域，具体公开了一种紧固件用GH2132合金不对称截面异型丝及其制备方法。本申请中不对称截面异形丝的截面包括第一截面与第二截面；第一截面为矩形，第二截面为六边形。本申请的制备方法包括选材、光亮退火、轧扁、光亮退火、冷轧、光亮退火、冷拉、光亮退火等步骤。本申请中制备的不对称截面异形丝适用于对称截面异形丝以外的场合，且本申请中不对称截面异形丝的尺寸精度高、抗拉强度高且成品率高等优点。 | ||||||
| 209 | 一种低温板坯加热新型抑制剂取向硅钢及制备方法 | CN202410067259.1 | 2024-01-17 | CN117888027A | 2024-04-16 | 王洋; 王顺; 张元祥; 方烽; 袁国; 李振垒; 康健; 王超; 张晓明; 王国栋 |
| 本发明公开一种低温板坯加热新型抑制剂取向硅钢及制备方法，属于冶金技术领域。该取向硅钢的化学成分按质量百分比为C：≤0.003％，Si：2.0～3.5％，Nb：0.03～0.1％，S：0.03～0.1％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。制备方法为：钢水冶炼、铸坯加热、热轧、两阶段冷轧、初次再结晶退火、二次再结晶退火。本发明基于超低碳成分体系通过在取向硅钢中只添加Nb、S两种元素形成了铌硫化合物‑Nb2S3作为制备取向硅钢的新型抑制剂，实现了板坯低温加热的同时，省略了常化和脱碳退火工序，采用两阶段冷轧工艺制备了高磁感、低铁损的取向硅钢板。显著降低了能耗及生产成本，具有良好的应用前景。 | ||||||
| 210 | 一种高横向冲击韧性双相不锈钢及其制备方法 | CN202410081869.7 | 2024-01-19 | CN117887935A | 2024-04-16 | 郑立春; 李艳; 谷洁美; 姜周华; 陈凯; 任泽斌 |
| 本发明提供了一种高横向冲击韧性双相不锈钢及其制备方法，属于钢铁热处理技术领域。本发明提供的高横向冲击韧性双相不锈钢的制备方法，包括以下步骤：将待处理的双相不锈钢加热后进行保温球化，得到球化处理双相不锈钢；将所述球化处理双相不锈钢以A方式或B方式处理至固溶温度进行保温，得到固溶处理双相不锈钢；所述A方式为将球化处理双相不锈钢从所述球化温度直接降温至固溶温度；所述B方式为将球化处理双相不锈钢先进行水淬处理，然后重新加热至固溶温度；所述A方式中直接降温的降温速率＞60℃/h；将所述固溶处理双相不锈钢进行水淬处理，得到高横向冲击韧性双相不锈钢。 | ||||||
| 211 | M35高速钢刀具的成型方法及M35高速钢刀具 | CN202311827529.6 | 2023-12-27 | CN117887931A | 2024-04-16 | 姚红飞; 朱冬伟; 沈哲明; 张涛; 姜峰; 李金鑫 |
| 本发明提供了一种M35高速钢刀具的成型方法及M35高速钢刀具，其成型方法通过分段淬火的方式，在基体中保留高固溶度的合金组织，从而防止晶间碳化物过量析出；同时将高速钢应力进行释放，从而减少热处理工艺过程中淬裂和内裂纹的产生，进而提高M35高速钢钻头的硬度和韧性，经过此热处理工艺后的刀具的力学性能明显优于传统热处理的钻头。 | ||||||
| 212 | 一种超厚规格高强度核反应堆安全壳用钢及其制造方法 | CN202211664907.9 | 2022-12-23 | CN116240457B | 2024-04-16 | 王义栋; 卢洪早; 胡海洋; 王永东; 孟劲松; 王勇; 孙殿东; 王谊清; 王爽; 宁冬; 冷松洋 |
| 本发明提供了一种超厚规格高强度核反应堆安全壳用钢及其制造方法，该钢的成分按重量百分比计如下：C：0.13～0.16％；Si：0.20～0.40％；Mn：1.10～1.50％；P≤0.010％；S≤0.005％；Ni：1.60～2.1％；Cr：0.41～0.59％；V：0.06～0.08％；Ti：0.05～0.08％；W：0.01～0.03％；B：0.003～0.005％；Ca：0.001～0.003％；Al：0.02～0.05％；[H]≤1.5ppm；[O]≤8ppm；余量为Fe和不可避免的杂质。制造方法包括电渣重熔、加热、轧制、堆垛缓冷、调质处理；应用本发明生产的钢性能和组织均匀稳定，完全满足新型核电机组安全壳用钢的使用要求。 | ||||||
| 213 | 一种高强度高韧性核反应堆安全壳用钢及其制造方法 | CN202211665196.7 | 2022-12-23 | CN116219279B | 2024-04-16 | 孙殿东; 郑明光; 王永东; 王义栋; 王勇; 孟劲松; 胡海洋; 宁冬; 王谊清; 王爽; 白玉璞 |
| 本发明公开了一种高强度高韧性核反应堆安全壳用钢及其制造方法，钢的成分包含C：0.12～0.17％；Si：0.6～0.8％；Mn：1.2～1.6％；P≤0.010％；S≤0.003％；Ni：0.2～0.4％；Cr：0.65～0.8％；Mo：0.2～0.5％；V：0.06～0.09％；Al：0.05～0.08％；B：0.0005～0.0009％；Zr：0.005～0.009％。[O]≤20ppm；[H]≤1.5ppm。采用高渗透直轧+低温淬火+高温回火热处理工艺，钢板室温拉伸强度＞710MPa，屈服强度≥630MPa，断后伸长率≥20％；200℃高温拉伸抗拉强度＞670MPa，屈服强度＞580MPa；‑60℃冲击功≥200J。钢板在经保温温度为605℃，保温时间为10h的模拟焊后热处理后依然保持优异的力学性能。获得了一种高性能复相组织核反应堆安全壳用钢，且生产工艺稳定、简练，适合工业批量化生产。 | ||||||
| 214 | 一种稳定杆及其制备方法、悬架总成和车辆 | CN202211229953.6 | 2022-10-09 | CN115522154B | 2024-04-16 | 宋文斌; 孙震; 姜发同; 郭秋彦 |
| 本发明公开一种稳定杆及其制备方法、悬架总成和车辆，其中，该稳定杆包括杆体和防腐层，所述防腐层设于所述杆体表面，所述防腐层包括表层，按质量百分比计，所述表层包括以下组分：5‑12％的Si，85％‑95％的Al。本发明技术方案通过表层的特定比例的硅铝含量，提高了稳定杆的耐腐蚀性能，对外部环境的污水、油脂和雨水等腐蚀性物质进行有效地隔离，避免稳定杆的杆体被腐蚀，有效保障稳定杆的防腐性能，防止稳定杆因腐蚀而降低使用寿命，消除了汽车存在的安全隐患。 | ||||||
| 215 | 具有良好冲击韧性的马氏体不锈钢及其制造方法 | CN202311787497.1 | 2023-12-25 | CN117867383A | 2024-04-12 | 范刘群; 徐海健; 庞宗旭; 左羽剑; 黄健; 张建平; 隋轶; 渠秀娟 |
| 本发明提出一种具有良好冲击韧性的马氏体不锈钢，钢的化学成分按重量百分比计，包含：0.30～0.45％的C；0.2～0.5％的Si；0.5～1.0％的Mn；≤0.030％的P；≤0.005％的S；9.5～11.5％的Cr；0.10～0.20％的Y；0.12％～0.30％的Ti；(Y+Ti)/C：0.75～1.2，余量为Fe和不可避免的杂质。钢板的生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、热处理。本发明通过添加稀土元素Y、Ti结合轧制工艺设计以及Y‑Ti‑C元素的复合作用，细化晶粒，减少合金碳化物M23C6生成，促进TiC、M23C6在基体中的均匀分布，通过冶炼连铸工艺优化，减少钢中夹杂物，降低元素偏析水平，提高冲击韧性。钢板的屈服强度Rp0.2≥986MPa，抗拉强度Rm≥1232MPa，延伸率A≥18.2％，室温冲击功AKV≥215J，0℃冲击功AKV≥116J，硬度均匀性≤3HRC。 | ||||||
| 216 | 抗拉强度＞2600MPa的高塑性低成本钢及制备方法 | CN202311702483.5 | 2023-12-12 | CN117867378A | 2024-04-12 | 吴桂林; 李国阳; 孙飞龙; 汪水泽; 赵海涛; 高军恒; 张朝磊; 吴宏辉; 毛新平 |
| 本发明涉及超高强度钢制备领域，提供了一种抗拉强度＞2600MPa的高塑性低成本钢及制备方法，所述制备方法包括：S1、将设定配比的合金原料进行冶炼，铸造成铸坯或钢锭；S2、将铸坯或钢锭加热至设定温度，保温，在旋转状态下进行多道次锻造成圆形或方形截面的锻坯，冷却至室温；各道次之间至少进行一次回炉保温处理；S3、对锻坯进行低温回火处理。本发明提供的热锻和直接回火的工艺解决了传统超高强低合金钢难以工业化生产、生产流程长的问题；同时，本发明解决了超高强度钢强度和塑性难以兼顾的问题，在抗拉强度大于2600MPa的同时获得了超过10％总延伸率，可用于对强度和塑性要求均极高的特殊工程领域。 | ||||||
| 217 | 一种调控含N马氏体不锈钢带钢碳化物数量、分布的热处理方法 | CN202410071002.3 | 2024-01-18 | CN117867224A | 2024-04-12 | 崔鹏 |
| 本发明提供了一种调控含N马氏体不锈钢带钢碳化物数量、分布的热处理方法，属于不锈钢热处理技术领域。所述热处理方法为将含N马氏体不锈钢带钢进行分阶段加热保温淬火处理；所述分阶段加热保温淬火处理为：在惰性气氛下，在940‑1000℃保温1.0‑2.0h，随后缓冷到850～880℃，保温0.5～1.0h，最后快速淬水冷却至室温。本发明通过分阶段式加热保温、降温保温，快速淬水冷却至室温的热处理方法，可有效控制马氏体不锈钢中碳化物数量和分布、马氏体组织、残余奥氏体的配比，利于试件磨削加工、提高产品表面质量，并提高生产效率，并兼顾使役环境中马氏体不锈钢的耐磨性和耐蚀性的提升。 | ||||||
| 218 | 一种双相不锈钢连接销-销轴的铸造方法和应用 | CN202311685889.7 | 2023-12-11 | CN117862448A | 2024-04-12 | 熊六一; 陈娟; 周小波; 朱伟; 魏红星; 傅明康; 李凌羽 |
| 本发明属于海洋工程设备技术领域，具体涉及一种双相不锈钢连接销‑销轴的铸造方法和应用。所述双相不锈钢连接销‑销轴的铸造方法，包括熔炼钢水、浇注到高速旋转的铸型中，冷却后取出铸件，快速放入热处理炉中，热处理后快速冷却。熔炼钢水选用双相不锈钢材料，在高速旋转的离心力作用下进行浇注，浇注得到铸件，取出后快速放入预先升温的热处理炉中，最终得到结构致密，机械性能好的销轴铸件。 | ||||||
| 219 | 一种时速400公里高铁制动盘用高韧性合金锻钢及其热处理方法和生产方法 | CN202310045633.3 | 2023-01-30 | CN116043114B | 2024-04-12 | 陈世杰; 汪开忠; 胡芳忠; 杨志强; 杨少朋; 陈恩鑫; 庄振; 金国忠; 景宏亮; 王自敏 |
| 本发明公开了一种时速400公里高铁制动盘用高韧性合金锻钢及其热处理方法和生产方法，所述时速400公里高铁制动盘用高韧性合金锻钢含有：C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu、Nb、W、Ti、V、Al元素，通过对各化学成分的含量、部分化学成分之间的关系式数值进行控制，得到了常温力学性能为抗拉强度≥1200MPa、屈服强度≥1100MPa、A≥17％，Z≥65％，20℃KV2≥150J，700℃下抗拉强度≥600MPa，同时具有优异的冷热疲劳性能的时速400公里高铁制动盘用高韧性合金锻钢，其经800℃～20℃冷热循环1000次后无裂纹产生。 | ||||||
| 220 | 一种油套管及其制备方法 | CN202410136731.2 | 2024-01-31 | CN117845135A | 2024-04-09 | 苏小东; 杨龙; 冯耀荣; 黄岩岗; 秦进; 李亮; 巩朋涛 |
| 本发明公开一种油套管及其制备方法，涉及石油管材制造技术领域，按质量百分含量计，油套管包括以下化学成分：C 0.25％～0.30％、Si 0.65％～0.75％、Mn 1.15％～1.25％、P 0％～0.015％，S 0％～0.005％、Cr 0.50％～0.70％、Ni 0.15％～0.25％、Ti 0.01％～0.05％、Zr 0.01％～0.05％、Nb 0.01％～0.05％、Ca 0.015％～0.025％、Al 0.015％～0.025％、N 0％～0.005％、N+H+O≤0.008％，余量为Fe和不可避免的杂质，具有优良的综合性能，成本较低、具有高强度、足够的塑性和韧性。 | ||||||
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