就满足诸如大功率、高燃油效率和低污染这样的社会需求的汽油机而言， 一些采用气体直喷式的喷油阀的发动机(气体直喷式汽油机)已令人关注。虽然 在许多年前以产生了这种汽油机的基本概念，但为了使那样的发动机实现将燃 油直接喷入燃烧室中还留下许多待解决的问题，例如高压喷射技术、高压密封 性和耐高温性，然而由于当今的控制技术和生产工艺的进步，目前的技术水平 已经能够实现批量生产，因而各汽车制造公司都进入商品生产阶段或者基于研 究和开发的实验制造阶段。
汽油直喷式的喷油阀由一个具有一直接面对燃烧室(在发动机内的气缸) 的喷油口的喷嘴、一个用于开启和关闭燃油通道的阀体、一个用于关闭阀体(用 于吸入)的磁性线圈、一个用于关闭阀的弹簧以及一个用于构成磁路的磁轭铁 芯。此外，还包括一个用于在阀面的上游提供给燃油旋涡力的涡流器(燃油涡 旋装置)和一个用于调节燃油动态喷射量的弹簧调节器。
这种气体直喷式的喷油阀的一个结构特点包括：与传统的燃油喷射压力约 为0.3Mpa的汽油直喷式的喷油阀相比较，由于喷油压力达到3至10Mpa这样 大的数值以产生燃油喷射液滴的颗粒细化(以便减少蒸发时间)和高效率的燃 油喷射(减少喷油时间)时，其高压密封性和油密性都得到改善，并且由于喷嘴 直接暴露于燃烧气体而使耐热性和气密性也都得到改善。
在汽油直喷式的汽油机的燃烧工作过程中，从喷油阀喷射出的喷雾的特性 和形状非常重要。发动机燃烧方式包括均匀燃烧和分层燃烧，这两种方式在图 8中示出。
均匀燃烧是：在发动机循环的进气冲程中喷射燃油，而经压缩冲程直到点 火和燃烧工作过程中在燃烧室中的燃油空气混合物是以一种理论空燃比 (A/F＝15)均匀化，由于汽油从进气中去除了蒸发潜热因而降低进气温度，这就 可以提高容积效率，并且由于燃烧气体的温度降低可以获得比传统的喷口喷射 式发动机大的功率输出。由于要求使燃油在燃烧室中完全扩散以产生燃油喷雾 的均匀燃烧，宽阔而均匀的燃油喷雾(混合气体)是必需的，因而较理想是使喷 射速度低到不使燃油喷雾触及气缸壁并且不能形成液体薄膜。为了考虑加速工 况和高负荷工况时的发动机功率输出就要采用这种均匀燃烧方式。
分层燃烧是这样一种燃烧方式：在压缩冲程中喷射燃油，而借助于空气流 动例如涡流和/或紊流和在活塞头上的空腔使可燃的混合气体集中在火花塞的 周围，并有一空气层形成围绕混合气体因而获得非常稀薄的燃烧，这就可以显 著地提高燃油效率。分层燃烧旨在考虑燃油效率，用在低负荷和怠速工况时。 为了使燃油喷雾集中在火花塞的周围以及万一由于当背压升高时燃油喷雾的 扩散变小而使燃油压力升高时喷射燃油，较理想是在分层燃烧方式时的燃油喷 雾应较紧密。
为了提高气化性能(燃油颗粒细化)和涡流性能，通常具有多种不同的对喷 油阀的建议。
例如，在公开号为8-296531(1996)的日本专利申请中，形状为中空气缸 的涡旋装置位于阀体的下部上，以及针阀穿过内部气缸可相对于中空气缸的内 表面滑动，一个其内表面渐渐变小而其底面呈球凹形的燃油喷射室是在针阀所 接触的阀面的下游侧上形成，形成有一个喷口(燃油喷射口＝孔)穿出燃油喷射 室底面的中央，此外，喷口的方位相对于阀体(燃油喷射阀的阀体)的轴线(中 心线)倾斜并且在喷口的外侧上形成有一个平面部分与喷口成直角。
在公开号为7-119584的日本专利申请中，所揭示的内容是：设置一种涡 旋色彩(燃油涡旋装置)使之位于阀面上游的涡流喷嘴上，在阀面的下游上形成 一个倒锥形的吸入孔，在离开吸入孔的延长线上形成一喷口(燃油喷射口＝ 孔)，以及吸入孔的中心线与喷口的中心线相互成同一轴线并且它们相对于涡 流喷嘴(燃油喷射阀体)的轴线倾斜。在这已有技术中，由于在垂直于涡旋流动 的中心线的平面上的涡旋的旋转中心线是遵循着沿喷孔中心线的直线轨迹，即 使如果喷孔形成倾斜，涡流也会到达喷孔。到目前为止，在吸入孔中的涡流损 失变得较小，而具有强烈的旋转力的涡流向着喷孔运动，由此可促进燃油的颗 粒细化，以及由于喷雾角度的增大而使在燃烧室内的喷雾扩散变大，所有这些 最终导致燃油燃烧效率的提高。
如果是气缸内喷射式发动机，上述的已有技术的喷油阀通常是设置在气缸 的上部，借助于这样的布置，燃油喷射口从喷油阀阀体的长度方向轴线向活塞 头的凹腔(在与火花塞相对的位置上)转移，并且在分层燃烧方式时燃油朝着该 凹腔偏向喷射，然后借助于凹腔形状燃油喷雾的方向转向火花塞侧。
在公开号为5-33739(1993)的日本专利申请中，所揭示的内容是：在喷嘴 和盖之间形成一空气室，来自该空气室的辅助空气通过单个的空气喷孔按切线 方向喷出进入涡流室，当迫使来自喷孔的喷射燃油形成涡流时燃油直接从喷孔 喷入发动机气缸中。
在公开号为6-221249(1994)的日本专利申请中，使得设置在单个燃烧室 中的一对喷油器之一的喷射角度比那两个喷油器中另一个的喷射角度大，以及 具有较小喷射角度的喷油器比具有较大喷射角度的喷油器更靠近火花塞许多 地设置，而具有较小喷射角度的喷油器用于轻负荷工况，具有较大喷射角度的 喷油器用于高负荷工况。
在上述分层燃烧方式中，重要的是使燃油喷雾集中在火花塞的周围，而在 均匀燃烧方式中，重要的是将燃油均匀并完全喷入气缸内，而且较理想是使在 均匀燃烧和分层燃烧中喷射的燃油薄雾的颗粒尺寸都较小以减少蒸发时间。此 外，要求减少喷射燃油量的分散性。
在将燃油直接喷入气缸(燃烧室)的内燃机中，在点火准时由喷油阀喷射的 燃油喷雾的方向、形状、流量以及流速(燃油喷雾可到达的距离)将极大地影响 燃烧室中混合空气的集中分布，并最终影响发动机性能。
根据上述考虑，在气缸内喷射式发动机燃烧中，要求形成这些特点：从喷 油阀喷射的燃油喷雾的方向、形状、流量以及流速分布要响应于上述要求。

本发明的一个目的是提供一种用于气缸内喷射式发动机的喷油阀，采用这 样的单个喷油阀可分别用于分层燃烧方式和均匀燃烧方式而都可获得最佳化 的燃油喷射方式，它可提高汽油里程和发动机输出功率并在宽广的发动机转速 范围内都可产生稳定的发动机性能。
为了解决上述问题在此提出的发明的技术方案如下：
本发明的一种用于气缸内喷射式发动机的喷油阀，所述喷油阀具有一用于 在阀面上游对通过阀体周围区域的燃油作用涡旋力的燃油涡旋装置和一喷射 涡旋燃油的喷嘴；该喷嘴的具有喷口的底部的外表面的中央形成有突出部分； 所述喷口相对于喷油阀阀体的长度方向轴线倾斜，其出口是在所述突出部分上 形成，所述的突出部分构成喷口出口的边缘部分的壁部，该突出部分的高度小 于形成喷口的孔的长度；所述突出部分的顶面提供这样一个倾斜面，即从阀面 看喷口的出口时喷口的偏向侧较低，而其非偏向侧较高：其特点是：所述的突 出部分是由一其表面垂直于所述突出部分的中心线且大于半圆周的圆弧所围 绕的轮廓线和连接其两端的弦组成；使所述突出部分的顶面成为一倾斜面，从 而使所述突出部分在所述弦侧的高度比在与所述突出部分在所述弦侧的相反 侧上的高度高；所述喷口这样构成：可使喷口进口侧相对于突出部分的中心线 朝所述弦侧偏向，以及使喷口出口朝所述弦侧的相反侧偏向。
根据上述结构，即使喷油阀1以喷油阀阀体的长度方向轴线C与气缸的长 度方向轴线A相交(这个相交包括三维或者二维的几何形状)这样一个角度安装 在如图6A所述的气缸40的上部，换句话说，即使喷油阀1是以相对于与气缸 长度方向轴线A垂直的平面B成一角度安装，也可使直接喷入气缸的燃油喷雾 相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C偏向火花塞41。除了如上所述喷雾偏向火 花塞之外，还可使偏向火花塞的燃油喷雾的可到达距离L1较长而使在该偏向 的喷雾的相对侧上的喷雾的可到达距离L2较短。
根据这样一种偏向的燃油喷雾，在分层燃烧方式时采用这样的角度燃油喷 雾是直接集中在火花塞的周围。由于在分层燃烧方式时燃油喷射是在发动机燃 烧室(在气缸内)压力升得较高的压缩冲程中完成的，燃油喷雾的扩散趋势就较 小。虽然对于建立用于形成混合气的紧凑区域来说这种燃油喷雾较小扩散的趋 势是不可避免的，但如果燃油喷雾的扩散变得太小，则不可能获得一个理想的 形成混合气的具有良好状态的区域。由于在本发明中可以扩展燃油喷射区域并 可与喷雾向火花塞方向偏向成比例地扩大喷雾角度，就可避免燃油喷雾的扩散 变得比所要求的小，就可获得一个紧凑的燃油喷雾以使燃油喷雾适当地集中在 火花塞的周围。虽然在均匀燃烧方式时燃油喷射在进气冲程中完成，如果气缸 的内部压力较低并可获得扩散的燃油喷雾，但可以与喷雾向火花塞方向偏向成 比例地使燃油喷雾区域(燃油喷雾角度)扩展得比此时前的都大，并可提高燃油 在气缸内的均匀性。
即使如果由于发动机安装角度仅由喷油阀1的发动机安装角度β2(如图7 所示，β2是在与气缸长度方向轴线A垂直的平面B和喷油阀阀体的中心线C 之间形成的一个角度)所限定而不可能实现所要求的喷雾方向的角度β1(如图7 所示，β1是在垂直于气缸的长度方向轴线A的平面B和燃油喷雾中心线D之间 所形成的一个角度)，但由于燃油喷雾相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C朝着 火花塞偏移，采用喷雾偏向角度β3和喷油阀安装角度β2便可获得所要求的喷 雾方向角度β2。
除了喷雾朝火花塞偏向外，如果使朝火花塞偏向的喷雾可到达的距离L1 较长而使在与该偏向的喷雾相对侧上的喷雾可到达的距离L2较短，则相应于 较长可到达距离L1的喷雾达到较快的速度分量以产生较理想的点火性能，而 相应于较短的可到达距离L2的喷雾由于喷雾的较小范围获得较低的速度分量 而有助于阻止喷雾到达活塞头上，以消除未燃烧的燃料并减少积炭和黑烟排 放。
根据上述运行状况，可实现分层燃烧所需要的非常稀薄的燃烧，并且可实 现为均匀燃烧所要求的输出功率的提高和黑烟排放的减少。
如果所要求的喷油阀喷雾方向与其安装角度相互匹配，则不要求喷雾偏 向，而在这种情况时，不使喷嘴的喷口偏向但可允许调节被喷射的燃油喷雾以 使围绕火花塞的喷雾可到达距离较长而使在与该偏向喷雾相对侧上的喷雾的 可到达距离较短。
此外，关于适合气缸内喷射式汽油机的一些喷油阀的较佳实施例，现参照 附图具体说明如下。

图1是示出本发明喷油阀的一个实施例的垂直剖视图；
图2是示出图1中喷油阀的喷嘴部分周围区域的说明图；
图3A是示出用于上述喷油阀的喷嘴的单个阀体的垂直剖视图；
图3B是图3A的阀体的俯视图；
图4是图3A中重要部分的放大剖视图；
图5是在图2的X-X’剖切线位置所视的投影视图；
图6A是示出将本发明的喷油阀用在气缸内喷射式汽油机上的一个例子的 说明图；
图6B是示出该喷油阀喷嘴的周围区域的视图；
图7是显示燃油喷雾的目标喷射方向与用于上述喷射系统的喷油阀安装 角度之间关系的说明图；
图8是分层燃烧方式和均匀燃烧方式的说明图；
图9是表示从阀面至喷油口的距离y和从阀面至阀体顶部的距离z的说明 图；
图10是示出上述喷嘴另一个例子的部分剖视图；
图11是示出上述喷嘴的另一个例子的部分剖视图；
图12是示出上述喷嘴的另一个例子的部分剖视图；
图13是示出上述喷嘴的另一个例子的部分剖视图；
图14是示出另一个例子的喷嘴喷雾状态的说明图；
图15是示出另一个例子的气缸内喷射式汽油机的说明图；
图16是示出喷油阀的另一例子的垂直剖视图；
图17A是示出用于上述图16所示的喷油阀的喷嘴单个阀体的垂直剖视 图；
图17B是放大的剖视图；
图18是示出在本发明带有涡流的喷嘴中燃油流动情况的说明图；
图19是示出在已有技术的带有涡流的喷嘴中燃油流动情况的说明图。

下面将参照这些附图具体说明本发明的一些较佳实施例。
有关本发明第一实施例，图1是用于气缸内(喷射)式发动机(汽油机)的喷 油阀的垂直剖视图，图2是示出燃油喷雾喷射状态的说明图，为图1中的喷嘴 部分放大视图，图3A是用于图1所示的喷油阀的喷嘴体的垂直剖视图，图3B 是喷嘴体的俯视图，图4示出阀面部分和图3A中所示的喷油口附近区域的部 分放大视图，图5是设置在喷嘴体内的涡流孔的从图2的X-X’线位置所视的水 平剖视图。
图1中所示的喷油阀1采用一个用作驱动装置的磁性线圈的喷油阀例子。 作为用于驱动装置的磁性环路零部件，设置有固定芯子2、磁轭(壳体)3和可 运动芯子(柱塞)4。
固定芯子2是一个细长的空心圆柱体并在其轴线方向上具有一个突缘 2A，在突缘2A之下的下半部插入在轭3内。突缘2A与在轭3上部上的开口结 合，通过对在轭3上部上的开口的边缘部分加压并产生塑性流动(如标号50所 示)，固定芯子2和轭3塑性粘结。这个粘结通过施加紧固力可予以实现。磁性 线圈10的一个终端8设置在突缘2A上。
在固定芯子2内，形成有一个在轴线方向贯穿固定芯子2的燃油通路5， 可运动芯子4的返回弹簧6嵌设在燃油通路5的一端(与燃油流入部分相对的 端部)上，返回弹簧在阀闭合方向(朝着阀面7)对可运动芯子4施力。在固定芯 子2内，设置一用于调节返回弹簧6的弹力的空心弹簧调节器8，而该调节器 8的内部构成燃油通路5的一部分。
磁性线圈10被注塑树脂覆盖，而固定芯子2的一部分插设并固定在磁性 线圈的线轴10A内，磁性线圈10设置在圆柱体形的轭3以及固定芯子2的一 部分内。注塑树脂11保护磁性线圈10并阻止电流泄漏。零件18是一个用于 阻止燃油流入线圈组件的密封圈。
通过终端9将一个用于驱动磁性线圈10的电信号施加于磁性线圈10。终 端9埋设在位于轭3之上的注塑树脂体内，其一端位于接头件20A上，从而构 成接头的接线端。
一带有底部15(喷嘴体)的空心圆柱体形的喷嘴固定在轭3的底部。在阀 面7上形成的孔17作为燃油喷口设置在喷嘴15的底部上，一个由喷嘴的内底 部支承的燃油涡流件(下文中也称为涡流装置)设置在喷嘴15内。该涡流装置 16位于阀面7的上游上。
一用于球阀(阀体)的导向孔(中心孔)设置在涡流装置16的中央，用于喷 嘴15内燃油通路14与导向孔16A间连通的燃油通路16B和16B’是在涡流装置 16的周边和底部上形成。
图5是涡流装置16的在其底部和从X-X’线所视的投影视图，涡流装置16 是由四个围绕其周边分别以90度分开的圆弧16C以及相邻圆弧间的间隙(燃油 通路)所组成，圆弧16C与喷嘴的内表面接触以及间隙16B的开口侧被喷嘴的 内表面覆盖，从而构成燃油通路，并且借助于具体形状使通路方向相对于涡流 装置的中心偏心，当燃油流经燃油通路16B和16B’特将旋涡力作用于燃油。这 样，便将旋涡力作用于从燃油通路16B’流出并流经阀体周围区域即阀面7上游 的燃油。
可运动芯子4与在其体部带有一球阀13的空心柱塞杆4A连接。一燃油通 孔41位于柱塞杆4A的侧壁上。零件21是一个用于限制可运动芯子4在打开 方向上的行程的止动件。
固定芯子2、轭3和可运动芯子4是由磁性材料制成，而球阀13、止动件 21和弹簧调节器8是由非磁性材料制成。
当磁性线圈处于不带电状态时，球阀13受到由返回弹簧6施加的弹力和 燃油压力而与阀面接触，从而保持阀打开状态。
当将电信号施加给磁性线圈10而使磁性线圈处于带电状态时，固定芯子 2、轭3和可运动芯子4便构成一磁性环路，而可运动芯子4通过磁性吸附在 固定芯子2上。球阀13以及可运动芯子4也被引导向涡流装置16的内表面运 动从而离开阀面7，而开始进入阀打开状态。
在阀打开状态时，燃油流经泵油装置例如燃油泵、燃油压力调节器以及蓄 油器然后流经各设置在固定芯子2内的燃油通路5、过滤器22和可运动芯子4 的内部以及通过内部通路、燃油通孔41、在喷嘴14上的通路(阀体)15，在由 涡流装置提供旋涡力并在具有阀面7的锥形孔上形成涡流的同时通过孔17燃 油喷入发动机气缸内部。
现参照图2至4来具体说明喷嘴的结构。
在具有一底部并成形成空心圆柱体的喷嘴15的底壁15A的中央部分上形 成用作燃油喷口17的孔以及在喷口17的进口17A上朝上游增大直径的直径增 大的孔31，孔31接受球阀13的一部分并具有阀面7。虽然在本例中该直径增 大的孔31的结构呈一倒锥形，但允许将它的形状部分制作成弯曲表面。
构成喷口17的孔相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C倾斜，其倾斜角(偏 向角)α确定为相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C成5度和10度之间。
由于使喷口17具有一偏向角α，从喷油阀1(换句话说，燃油喷雾的中心 线)喷出的燃油喷雾47就相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C的一定方向(喷 口17根据从阀面7向它观察的角度所偏的方向)偏斜。
如下所述，喷嘴15的喷口17的出口的边缘部分是由一个小的高出部分 30(在此实施例中以后描述)形成，而出口的边缘部分30和喷口的出口17B提 供一个相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C倾斜(不垂直)的表面。在此实施例 中，如图4所示，关于出口的边缘部分30，从喷口的出口17B的表面朝喷射方 向向外扩展的倾斜面30”形成为一个上游侧的倾斜面，而从喷口的出口17B朝 与喷射方向相反的方向向后扩展的倾斜面30’形成为一个下游侧的倾斜面。由 于将喷口17的出口切割成倾斜面，喷口17的长度至少变成轴向不对称。在此 实施例中，由于喷口的出口17B的倾斜面与喷口的中心线E之间构成的角度成 90度，喷口的出口17B的形状是完整的圆形，并且出口17B的边缘角度是轴向 对称的。如果喷口的出口17B的倾斜面和喷口的中心线E之间所构成的角度不 垂直(不等于90度)，则出口17B的形状和其边缘角度轴向不对称，因此，通 过改变出口17B的倾斜面角度可获得所要求的喷口的出口形状。
至此，由于将喷口的出口17B切割成倾斜面，就可获得这样一种喷雾型 式：涡旋的燃油喷雾变成一个倒锥体形状，如图2所示，喷雾的可到达距离L1 和对出口边缘部分30的下游侧倾斜面30’的喷雾量较大，对上游侧倾斜面30” 的喷雾可到达的距离L2较短，即L1＞L2。已经证明相应于L1的燃油喷雾的数 量和分布较大，而相应于L2的燃油喷雾的数量和分布较小。
上述情况的原因之一如下所述。如图4所示，由于使喷口17的出口17B 的切割面和成形的出口边缘表面30成倾斜面，喷口17的长度轴向不对称，因 而，就喷口17的孔长度1而言，对于出口30的边缘部分的上游侧倾斜面30 的孔壁面长度12与对于下游侧倾斜面30’的孔壁面长度具有12＞11的关系， 而就从阀体31的阀面7的接触位置至喷口的出口17B的通路长度M而言，相 应于出口30的边缘部分的上游侧倾斜面30”的长度M2和相对于出口30的边缘 部分的下游侧倾斜面30’的长度M1具有M2＞M1的关系，因而，由于涡旋的流 动的通路长度对于各个位置是变化的，由通路壁产生的影响例如压力损失的不 同便发生了。在这种情况时，对于通路长度M(M2)较长一侧的压力损失就较大 而在M2侧的喷雾的可到达距离(喷雾的可到达距离L2)(即喷雾贯穿距离和流 速)也就较小，而相反，相对于通路长度M(M1)较短的一侧的压力损失就较小而 在M侧的喷雾可到达的距离(喷雾的可到达距离L1)就较长。除了喷雾的可到达 距离(喷雾速度)之外，还可使燃油喷雾的流量分布具有方向依赖性(即可形成 这样一种流量分布：在M1侧的燃油喷雾量大于在M2侧的燃油喷雾量)。有关 提供给喷雾可到达距离(流速分布)和喷雾流量分布的方向依赖性的其它因 素，可建议的包括：相应于出口的边缘部分的倾斜面的斜度调节喷雾出口的形 状，以及考虑在喷口上形成的倾斜角度调节喷口的边缘角度和进口17A的形 状。
在这种喷油阀中，从喷嘴15的喷口喷出的燃油喷雾47可在相对于喷油阀 阀体的长度方向轴线C的一个确定方向上偏斜，而喷雾形状这样形成，即可以 使在偏向侧的喷雾可到达的距离L1较大而偏向侧相对的另一侧上的燃油喷雾 的可到达的距离较短.
在此实施例中上述的出口边缘部分如下所述那样形成。
在具有喷口17的喷嘴底部外表面的中央形成一个其高度比喷口17的孔长 度小的突出部分30，而喷口17相对于喷油阀阀体的长度方向轴线倾斜，以及 其出口17B是在突出部分30上形成。采用这种结构，突出部分30便构成了喷 口17的出口边缘部分的壁部。突出部分30的上表面(出口的边缘部分)提供这 样一个斜面：从阀面7看喷口的出口使喷口的偏向侧低而使不偏向侧高。
下面将具体说明球阀13、阀面的直径(阀体接触部分的直径)、阀面的角 度、孔(喷口)17和突出部分30。例如，球阀的管直径是2毫米，阀面的直径(阀 体接触面的直径)是1.4毫米，阀面的角度是90度，孔的直径是0.6至0.9毫 米之间，孔的长度(沿着孔的中心线的长度)是孔直径的0.3至1.3倍，突出部 分的直径是2至3毫米，在孔的出口的边缘部分上向上倾斜壁部的高度H2是 0.43至0.8毫米，而向下倾斜壁部的高度H1是0.1至0.46毫米。斜面倾斜角 γ为5度至10度(在此例中是8.5度)。
如示出喷嘴体的底面的图3B所示，在此实施例中突出部分30是由一圆弧 围绕的轮廓线构成，其表面垂直于突出部分的中心线并大于半圆周，而由一弦 连接于它的两端之间。使突出部分30在弦侧的高度较高，而在与该弦侧的相 对侧上的高度较低，因而使突出部分的上表面成为一斜面。使喷口17这样倾 斜：可使喷口的进口侧相对于突出部分的中心线朝弦侧偏向，而使喷口的出口 17B侧朝着与弦侧相对侧偏向。
如上所述，由于突出部分30的轮廓线是由圆弧和弦组成，以及使喷口17 的斜度和突出部分上表面的斜面与该圆弧和弦匹配，就可以通过考虑圆弧和弦 来实现喷油阀的燃油喷雾的偏向。
如图2和4所示，虽然喷口17(喷口的中心线E)是这样形成：相对于喷油 阀阀体的长度方向轴线C倾斜，使喷油阀阀体的长度方向轴线C与中心线E的 交点G位于形成喷口17的孔的内部。
以使交点G位于喷口17的内部的方式(如图4所示)，就使燃油喷口17的 进口17A的边缘角度相对于阀面7直径的中心线(阀面直径的中心线与喷油阀 阀体的长度轴线方向中心线C相匹配)变得轴向不对称。可设想到喷口的进口 17A的轴向不对称将影响燃油喷雾状态。
进一步限定如下特点：当阀打开时接触阀面7的阀体13的形状制作成球 形，而阀体13的球顶是位于喷口的进口17A之下并当阀关闭时进入喷口17的 内部。还可允许当阀关闭时使阀顶位于喷口的进口17A的同样高度上。
采用上述结构，可以理解到：当阀打开时在阀体13的上表面与喷口的进 口17A之间的死区(自由空间)可以得到减小，并可以在使涡旋的燃油的涡旋力 的衰减保存尽可能小的情况下喷射燃油。由于增大了对燃油喷雾的涡旋力，因 此可使燃油喷雾的形状形成一个锥体形，就可提供一个具有较大的涡旋能量的 高密度外侧区域和一个具有较小涡旋能量的低密度的内侧区域，进而可认识 到：采用如上所述的这样一种喷雾形状，可以有效地利用涡旋能量并可实现燃 油喷雾的颗粒细化。通过阀关闭时使残留燃油趋于黏附的死区尽可能得到减 小，就可达到阻止残留燃油的留存的目的，因而提高了燃料空气比的精度。
试验结果证明：满足下列关系式就可获得由死区减小以及涡旋能量增大所 提供的效果，而无需使球阀顶面与喷油口的进口17A位于同一高度上或者进入 喷油口内。
如图9所示，假设当阀关闭时与阀面接触的阀体13的顶部面对喷口17在 阀面上游的进口17A，而将从阀13接触阀面7的位置至喷口的进口17A的距离 定义为y，以及将从阀13接触阀面7的位置至阀体顶部的距离定义为z，则所 要求的条件是y＜2z。
假设将喷口17的长度定义为l(该长度l是孔在喷口中心线上的长度)以 及将喷口的直径定义为d，则要确定这些参数满足关系式：0.3＜l/d＜1.3。将 l/d的下限确定为0.3的理由是对于小于这个下限的值不可能获得所要求的燃 油喷雾的偏向角度，而对于大于1.3的值喷雾压力损失和喷雾燃烧的颗粒尺寸 较大，因而不可能实现所要求的颗粒尺寸(100微米)。
如图5中箭头所示，在本实施例中燃油的涡旋方向为从阀面下游侧看时是 逆时针方向，而从阀面的上游侧看时是顺时针方向。其理由是：经验表明如果 不使燃油按此方向涡旋而是采用与此方向的相反方向涡旋就不能获得较理想 的偏向喷雾，在此例中，倾斜表面设置在喷口17的出口17B和边缘部分30的 上表面上，喷口17具有可使喷口17的进口17A相对于阀面的中心线C朝着出 口的边缘部分的倾斜面上游侧30”偏向这样的斜度以及可使出口17B朝着出口 边缘部分的倾斜面下游侧30’偏向。
如前所述，形状为一个具有底部的空心圆柱体的喷嘴包括一个用作涡旋装 置16的薄块，如图2所示，而该薄块16具有一个在其中央上的用于球阀(阀 体)13的导向孔16A、在其外表面上的偏心燃油通路16B和16B’以及底面。喷 嘴内表面的直径在从与喷嘴的内底面15B相交的角部15C至在薄块16高度中 点上与薄块轴向的垂直面Q相交的内周边位置15D的区域上是扩大的，而在内 部周边直径扩大区域15F上在位于接受薄块的喷嘴内底面15B之下与喷嘴15 内底面相交的角部15C上形成一个凹陷60。
根据上述结构，薄块16设置的喷嘴内表面部位是由具有不同内径的内表 面组成，而内径较小的内表面15G是位于内径较大的内表面15F的上游并接触 在薄块16的外表面上的无燃油通路表面(如图5中所示的圆弧表面16C)。另一 方面，内径较大的内表面15F是在从与喷嘴的内底面相交的角部15C至在薄块 高度中点上与薄块轴向垂直表面Q相交的内表面位置的区域上形成。角部15C 所处的凹陷60是通过在内表面的边缘部分形成的锥体61与内径较大的内表面 15D之间相交而形成的。在具有不同内径的内表面15G和15F之间的边界区域 15D形成锥体形。在本实施例中，作为一个例子，如图3A中所示，将喷嘴的内 径较小的内表面15G的内径DS确定为9.5毫米，将喷嘴的内径较大的内表面 15F的内径DL确定为6.2毫米，将内径不同的边界部位15D的锥角Te1确定为 相对于喷嘴内表面成30度，而形成凹陷60的锥角Te2确定为相对于喷嘴内表 面成60度，将相对于喷嘴内表面的深度HD确定为0.26毫米，而将扩大的内 表面15F的通路宽度W确定为3毫米。涡旋装置16的燃油通路16B’的通路宽 度为0.4毫米而通路高度为0.19毫米。
由于形成其内径扩大的内表面部分(内表面通路)15F以及形成在凹陷16 上的角部15C，就可以获得下面的工况和效果。
在已有技术的情况时，如图19所示由于没有这样具有扩大直径的内表面 15F，涡旋装置的燃油通路的形状为简单的弯角，而强烈的燃油脱离发生在这 种通路结构的角上，这将使在燃油通路内的压力损失增大。相反，在本实施例 的装置中，如图18所示，扩大的内表面15F有利于燃油通路在角15C附近的 延伸因而有利于流速的降低，从而减小由于燃油脱离产生的压力损失。应注意 的是，由于在燃油通过角部14C后燃油通路变窄，流速又提高。借助于在喷嘴 的扩大的内表面15F的进口和出口上形成锥体形15D和61，就可以最大可能地 减小在燃油通路中的扩散损失和收敛损失的发生。
这样，采用上述喷嘴内表面结构，就可有利于燃油喷雾的涡旋能量的增大 而最终获得燃油的颗粒细化。
由于将喷嘴的底部的外表面抛光并形成与喷油阀阀体长度方向轴线C不 垂直的表面，因此可认为能够阻止烟炭和燃油黏附在该内表面上。
图6和7是示出将本发明的喷油阀用于气缸内喷射式汽油机的燃烧系统的 一个例子的说明图，它们是以气缸的部分剖视图表示。
在图6A中，零部件40是气缸，零部件41是火花塞，零部件42是活塞， 零部件43是一进气道，零部件44是一个排气道，零部件45是一进气阀，以 及零部件46是一排气阀。
通常是将火花塞41与气缸长度方向轴线对准地安装在气缸40上部(气缸 盖)的中央上，而将进气阀45和排气阀46分别设置在长度方向轴线的两侧。
喷油阀1围绕气缸的边缘部分在进气阀45附近安装在气缸的上部上，其 安装角度是与垂直于气缸长度方向轴线A的平面B倾斜。这样，喷油阀1是以 喷油阀阀体的长度方向轴线与气缸的长度方向轴线A斜交的一个角度安装。
关于喷油阀1连同喷口17在气缸内的安装布置情况(朝喷射方向看)，使 偏向侧(例如，位于图2图面的右侧上的喷口17的侧壁30a)面对火花塞41(向 上)，而使非偏向侧(例如，位于图2图面左侧上的喷口17的侧壁30b)面对火 花塞的相反侧(向下)。
由于上述的喷油阀的安装布置，喷油阀的方位这样确定：由于采用上述的 喷口倾斜角α，面对气缸40内部的喷口17具有一个相对于喷油阀阀体长度方向 轴线C朝火花塞侧偏向的倾斜角α。通过使喷口17具有偏向角α，从喷油阀1 喷出的燃油喷雾47(换句话说，燃油喷雾的中心线D)便相对于喷油阀阀体的长 度方向轴线C朝火花塞41偏向。燃油喷雾中心线D和喷口的长度方向轴线E 各自的偏向角几乎是相互一致的，都在5度和10度之间。
将喷口17相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C的偏向角α确定为在5度和 10度之间的理由是：如果该角度小于5度则由于对喷油阀1的发动机安装角度 的限制而不能获得为喷雾方向(偏向喷雾的角度β3)所要求的角度β1，而如果该 角度大于10度，则由于在喷油阀中的燃油通路损失(压力损失)变大而难于达 到所要求的燃油喷雾可到达的距离。
根据此实施例，由于使燃油喷口17朝火花塞41偏向，喷出的燃油喷雾47 便可相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C朝火花塞41偏向角度β3，如图7所 示。该角度β3是一个在喷油阀阀体的长度方向轴线C和燃油喷雾47的中心线 D之间形成的角度。
在图7中的参数β1一个为目标喷射方向所要求的角度并作为在垂直于气 缸长度方向轴线A的表面B和燃油喷雾中心线D之间形成的角度。所要求的喷 射方向角度β1是由发动机的形状和尺寸所确定，并非必需是一个不变的值。 参数β2是一个喷油阀1在发动机上的安装角，并作为在上述参考表面B和喷油 阀阀体的长度方向轴线C之间形成的角度。
如果所要求的目标喷射方向的角度β1与喷油阀1的安装角度β2之间存在 差值，可通过将燃油喷雾的偏向角β3限定满足关系式β3＝β2-β1而获得β1。
根据本实施例的喷油阀1，燃油喷雾47的形状形成一个锥体形，如燃油 喷雾47这样的喷雾形状可获得的结果是相对于喷雾中心线D的轴向不对称 性，朝火花塞41偏向的喷雾可到达距离(喷雾穿透)L1较大，而与该偏向侧的 相对侧(活塞42的凹腔42a侧)上的喷雾的可到达距离L2较小。
由于使燃油喷雾朝火花塞偏向，在分层燃烧方式时使燃油喷雾直接围绕火 花塞41集中的程度就提高。尤其如图6A所示，关于处于喷油阀1的喷口的一 定位置上、垂直于火花塞的长度方向轴线(火花塞长度方向轴线与气缸长度方 向轴线是一致的)的垂直表面B，通过将从喷油阀1在火花塞侧上喷出的燃油喷 雾47的燃油喷雾部分47’的方向调节成朝火花塞41而不是垂直表面B的方位， 就可将在火花塞侧喷出的燃油喷雾47直接引向火花塞41，就促进在火花塞41 周围形成强烈的气体混合物，因而可获得混合气体的良好点火性能，同时获得 极好的汽油里程数。
由于当在发动机燃烧室(在气缸内)中的压力较高时，在分层燃烧方式时的 燃油喷射是在压缩冲程中完成的，燃油喷雾的扩散趋向于较小。然而，在此实 施例中，对于燃油喷雾47的喷射方向，可使燃油喷雾区域和喷射角度θ逐渐扩 展以使喷射方向朝火花塞41偏向，因而，可避免燃油喷雾扩散的过多减小， 从而获得可使燃油喷雾适度集中在火花塞的周围的紧密的喷雾。喷射角度θ是 一个在沿中心线D剖切燃油喷雾47得到的横截面上的燃油喷雾扩散角。虽然 在均匀燃烧方式压力较低时燃油喷射是在进气冲程中完成，但可理解到可以使 燃油喷雾区域(燃油喷射角)扩展得比喷射方向朝火花塞的任何偏向都大，因 而可以提高在气缸内扩散的燃油的均匀性。
除了上述喷雾朝火花塞偏向之外，由于使朝火花塞偏向的喷雾的可到达距 离L1较大而使在与偏向喷雾相对侧的喷雾的可到达距离L2较小，如图6A中 所示，较大的可到达距离L1有利于获得提供良好点火性能的较高的速度分量， 而较小的可到达距离L2由于到活塞凹腔42a的长度较短便可阻止燃油喷雾黏 附在活塞头上，因而有利于获得较低的速度分量以抑制未燃成份以及减少黑烟 排放。
由于难于直接测定在气缸(燃烧室)中的燃油喷雾结构，因为燃烧循环使燃 烧室中压力变化很大，设置提供了各种各样的燃油喷雾型式并在大气压力下测 定喷油阀的这些喷雾型式，然后安装喷油阀和进行燃烧试验。在试验中，如果 燃烧压力在5兆帕至9兆帕之间，朝火花塞的喷射偏向角(相对于喷油阀阀体 的中心线C的偏向角)在5度至10度之间，在偏向侧的喷雾的可到达距离L1 与在与偏向侧相对的另一侧上的喷雾的可到达距离L2之比，即L1/L2为1.1 至1.4之间，以及燃油喷射角在70度至90度之间(85度为最佳值)(对应于权 利要求2)，则可使分层燃烧方式和均匀燃烧方式获得较高的性能稳定性，而在 分层燃烧方式时处于怠速(550转/分)时，对于无喷射偏向而其平均空气燃油比 A/F＝40的情况则不能形成燃烧，而对于有燃油偏向其平均空气燃油比A/F＝40 的情况则可发生燃烧，Cpi(燃烧压力偏差率)＜5％和烟度(波许BSU)＜0.3的 所要求的条件可以同时达到。在分层燃烧方式时的平均空燃比A/F是一个集中 在火花塞附近的气体混合层α的空燃比A/F和其周围的空气层的空燃比A/F b的 平均值，而在本实施例中，在混合气体层的空燃比A/F a为15和空气层的空燃 比A/F为50的超稀薄的空燃比A/F的条件下(即为平均A/ 为40)便可实现良 好状态的燃烧。
在均匀燃烧方式中，与传统的装置相比其烟度排放可降低1/2至1/4，而 可保持功率输出性能的提高。
这样，其结果是与已有技术相比较可获得发动机在其较宽转速范围内的稳 定性能。
如果燃油喷射不需偏向而喷油阀所要求的喷射方向与其安装角度就相互 匹配，则就不需要燃油偏向，而仅要求对燃油喷雾的可到达距离间即L1和L2 间的关系进行调整(L1＞L2)。即在这种情况时，由于所要求的喷射方向的角 度β1和喷油阀安装角度β2间具有β1＝β2的关系，在不对燃油喷雾进行偏向调 节的情况下即可将燃油喷雾型式确定为可使朝火花塞的形状为锥体形的喷雾 的可到达距离L1较大而在与火花塞相反的一侧上的喷雾的可到达距离L2较 小。
图10示出喷油阀的喷嘴的另一个实施例。
在此例中，喷嘴15的喷口17的出口17B的平面相对于与喷口中心线E垂 直的垂直平面倾斜。例如，在喷口的出口17B表面与垂直表面R之间形成的角 度为1.5度(即在喷口的中心线E与喷口的出口17B的表面之间形成的角度例 如是88.5度，从而该角度确定为比喷口中心线E与垂直表面R之间的角度小 1.5度)。如果在喷口的长度方向轴线E与喷油阀阀体的长度方向轴线C之间所 形成的角度a确定为8.5度，则在喷口的出口的表面17B与喷油阀阀体的长度 方向轴线C的垂直表面之间所形成的角度γ为10度。
在上游倾斜侧30”上的突出部分30的高度为0.43毫米，而在下游倾斜侧 30’上的高度为0.1毫米。
根据本实施例，可增大喷口17的通路长度M1和M2之间的差值(M2＞M1) 并可使喷口17的出口的任意椭圆形形状和出口的边缘角度在轴向上不对称， 而由于这样的几何特点可提供喷雾的可到达距离L1和L2之差(L1＞L2)。这 意味着涡旋流动的通路长度M在喷口的周向上是不同的，对于不同壁面就产生 压力差，因而对于通路长度M2较长的喷雾流速就较低而对于通路长度M1较短 的喷雾流速较高。由于使喷口的出口表面17B的倾斜角较大使这个特性得到增 强。喷口的出口表面17B相对于喷口的中心线E的垂直表面R的倾斜角形成越 大，对于较短通路长度M1所获得的数量分布以及流速(喷雾的可到达的距离) 就越高。即由于最好地利用了在通路长度M的不同，使喷雾速度分布和喷雾数 量分布具有方向性，并且利用此特点可使形状、流量和流速分布改变。
虽然在图11所示例子(类似于图10所示例)中喷嘴15的喷口17的出口17B 表面是相对于喷口中心线E的垂直平面R是倾斜的，但喷口17的长度方向轴 线E相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C并不倾斜。
同样在此例中，可增大喷口17的通路长度M1和M2之差(M2＞M1)并改变 喷口17的出口形状，可使出口的边缘角度轴向不对称，并且由于这样的几何 特点而可提供燃油喷雾的可到达距离L1和L2之差(L1＞L2)。然而，由于这 不是喷雾偏向的情形时，对于这种情形较理想是可仅仅通过喷油阀1的安装角 度来提供所要求的喷射方向的角度。
在图12所示的例子中，其中喷嘴具有用作类似于上述各实施例所示的喷 口17的孔，和一个倒锥体形状的孔(燃油涡旋空间)13，该倒锥形孔其直径从 喷口17的进口17A位置朝上游增大并接受阀体(球阀)13的一部分并且具有阀 面7，但下面几点构成区别的几何特点。
在喷口的出口17B的平面和喷口的中心线E的垂直表面R之间角度为零， 而喷口17相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C不倾斜，突出部分的用作喷口 的边缘部分的上表面(喷口的出口平面)相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C和 喷口17的中心线E也不是一个倾斜面而是一个垂直面。
喷口17相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C偏置(对应于权利要求11)。 采用这样的偏置，喷口17也相对于倒锥体形状的孔31的中心线和球阀13的 长度方向轴线偏置。
采用这种结构，喷口17的进口17A提供了一个从偏置侧(在图12中面对 图面相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C的右侧)向非偏置侧(面对图面相对于 喷油阀阀体的长度方向轴线C的左侧)的倾斜面。
当从涡旋装置16的燃油通路16B流出的涡旋燃油在从涡旋装置16的燃油 通路16B’的出口到喷口的进口17A的斜面顶端边缘的通路上在喷油阀阀体的长 度方向轴线的轴向对称的倒锥体形状的孔处涡旋时，流速在周向上应是均匀 的。在从喷口的进口17A的斜面顶端边缘到喷口的出口17B的通路Y2上，由 于喷口17相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C是偏置的，涡旋的燃油便通过 相对于喷油阀阀体的长度方向轴线C轴向不对称的通路。根据这样一种用于涡 旋燃油的通路，对于通路Y2来说，从涡旋燃油的长度方向轴线C至偏置侧上 燃油通路壁的距离就长，而从涡旋燃油的长度方向轴线C至涡旋燃油非偏置侧 上燃油通路壁的距离就短。然而，由于在涡旋燃油的径向相对于涡流长度方向 轴线C的外侧的流速较快，就在涡旋的燃油中产生这样一种流速分布和流速 差：沿着偏置侧的燃油通路壁的流速较高而沿着非偏置侧的燃油通路壁的流速 较低。即，由于使涡旋的燃油通路Y2相对于涡旋的燃油的中心线C偏置，就 会产生具有上述流速差的流速分布。因此，对于从喷口17喷出的涡旋的燃油 喷雾(锥体形喷雾)来说，可使流速(喷雾可到达的距离)和流量是在偏置侧而不 是在非偏置侧较高。
这样，通过响应于涡旋燃油的涡旋力调整偏置值以及调整喷口的合适的长 度和直径就可获得所要求的喷雾形状、流速和流量分布。
图3A示出一个将图12所示的喷口偏置应用于具有偏向角度的喷口上的例 子。
在喷嘴15上形成有阀面7、位于阀面下游的喷口17和位于喷口17和阀 面7之间的燃油涡旋空间S(倒锥体形状的孔31)。喷口17具有一个相对于喷 油阀阀体的长度方向轴线C的斜面，而燃油涡旋空间S相对于喷油阀阀体的长 度方向轴线C成轴向对称，以及喷口的进口17A的中心相对于喷油阀阀体的长 度方向轴线C偏置(对应于权利要求12)。在向喷口的出口17B看时喷口17的 偏向是处于该偏置方向上。
在此例中，由于使燃油喷雾偏向，便可使在偏向方向上的喷雾流速(喷雾 可到达的距离)比在非偏向方向上的大。
如果如上所述将喷口17偏向，则可允许喷口的进口17A的形状根据偏向 的程度而改变，并且喷雾分布呈偏向，以及借助于使喷口的进口17A相对于涡 旋的中心线C偏置而使这种趋势增大或者减小，就可获得所要求的喷雾形状、 流速和流量分布。
图14示出一个具有上述的偏置喷口的喷油阀的改型例子，图中未表示该 喷油阀1的内部结构。例如，使图2所示的涡旋装置的燃油通路16B’的出口宽 度比该通路16B’本身宽，并且由这个扩大的空间提供保持燃油的空间。采用这 样的结构，在喷射燃油喷雾的初始阶段停留在燃油保持件内的燃油也一起被喷 射，但由于在燃油保持件内的燃油没有涡旋力，这些燃油便被形成喷雾在随后 的涡旋燃油内部被喷射出去。这用于要求这样一种喷雾型式的情况，在图15 中示出了采用这样一种喷雾型式的气缸内喷射式汽油机的燃烧系统。
图16是示出本发明的喷油阀另一实施例的总体结构图，图17A是示出用 于该喷油阀的喷嘴总体结构的直立剖视图，以及图17B是示出喷口周围区域的 部分的放大剖视图。
在此例中的喷油阀的目的也是为了形成与图3A中所示相类似的偏向喷雾 以及可满足L1＞L2关系的喷雾可到达的距离。下面将具体说明与在图3A所 示的喷油阀不同的结构。
在本实施例中，如图17A所示，借助挤压加工在内表面上形成一个凹腔部 分31’，该凹腔的形状为倒锥体形状并在其倒锥体顶部上有一个曲面，而在凹 腔部分31’的表面上形成阀面7。在喷嘴15的体顶部的外表面的中央部分上通 过挤压加工形成一个半球形的突出部分30，而在该突出部分的厚的部分30-1 上形成喷口17使它相对于喷油阀阀体的长度方向轴线(喷嘴轴线)倾斜。
还是在本实施例中，在从阀面看喷口时在偏向侧从阀体接触阀面的位置到 喷口17的出口的距离(涡旋的燃油通路长度)可较短，而在非偏向侧上的距离 可较长，并且由于使喷口17的进口17A和出口17B的边缘角度轴向不对称， 在偏向侧上的喷雾的可到达距离可比在非偏向侧上的长，而通过任意调整喷口 的偏向角度就可获得所要求的燃油喷雾的形状、流速和喷雾分布。
在本发明中，具有这样一个优点，这就是通过挤压加工和钻孔加工喷口可 容易地在突出部分30-1内部形成燃油喷口。
根据本发明，将本发明应用于气缸内喷射式汽油机上，则采用单个喷油阀 就可形成各自最适合于分层燃烧方式和均匀燃烧方式的最佳燃油喷雾型式，并 且可提高汽油机的里程数和功率输出以及在较宽的发动机转速范围内可获得 稳定的发动机性能。
本申请为申请号为01133085.6，发明名称为“喷油阀”的发明专利申请 的分案申请。