一种烧结点火炉流量控制方法和系统
阅读：408发布：2023-03-10
专利汇可以提供一种烧结点火炉流量控制方法和系统专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 实施例 公开了一种 烧结 点火炉流量控制方法和系统，包括：根据点火炉实际进气量确定 风 箱目标流量；采集风箱的风箱实际流量；比对所述风箱目标流量和所述风箱实际流量得到风箱流量偏差；根据所述风箱流量偏差对应调整风箱 阀 门 的开度，可以看出，通过采集风箱的实际流量，并与根据点火炉 炉膛 实际进气量相关的风箱目标流量进行比对，依据比对的结果来对应的调整风箱阀门开度大小，由此使得风箱阀门的开度大小能够与实际工作环境精确、及时的对应，让炉膛的进气量与排气量保持平衡。，下面是一种烧结点火炉流量控制方法和系统专利的具体信息内容。
1.一种烧结点火炉流量控制方法，其特征在于，包括：
根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量；
采集风箱的风箱实际流量；
比对所述风箱目标流量和所述风箱实际流量得到风箱流量偏差；
根据所述风箱流量偏差对应调整风箱阀门的开度。
2.根据权利要求1所述的烧结点火炉流量控制方法，其特征在于，
所述点火炉实际进气量具体为根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量FI燃1和第一空气流量FI空1以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量FI燃2和第二空气流量FI空2计算得到。
3.根据权利要求2所述的烧结点火炉流量控制方法，其特征在于，所述根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量和第一空气流量以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量和第二空气流量计算得到具体包括：
当进入到点火炉炉膛内的空气燃气流量之比等于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内没有过剩的空气和燃气；
所述点火炉实际进气量：FIin＝C(FI燃1+FI燃2)；
其中C为燃气充分燃烧时对应的烟气量常数。
4.根据权利要求2所述的烧结点火炉流量控制方法，其特征在于，所述根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量和第一空气流量以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量和第二空气流量计算得到具体包括：
当进入到点火炉炉膛内的空气燃气流量之比大于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内空气过剩；
所述点火炉实际进气量：
FIin＝C(FI燃1+FI燃2)+[FI空1+FI空2-δ(FI燃1+FI燃2)]
其中C为燃气充分燃烧时的烟气量常数；
其中δ为燃气充分燃烧时的空燃比系数。
5.根据权利要求2所述的烧结点火炉流量控制方法，其特征在于，所述根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量和第一空气流量以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量和第二空气流量计算得到具体包括：
当进入到点火炉炉膛内的空气燃气流量之比小于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内燃气过剩；
所述点火炉实际进气量：
其中C为燃气充分燃烧时的烟气量常数；
其中δ为燃气充分燃烧时的空燃比系数。
6.根据权利要求1或2所述的烧结点火炉流量控制方法，其特征在于，所述根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量还包括扰动环节，所述扰动环节具体为：
根据点火炉当前工作任务获取炉膛目标负压；
采集点火炉炉膛实际负压；
比对所述炉膛目标负压和所述炉膛实际负压获取点炉膛负压偏差；
计算所述炉膛负压偏差与调整系数的积得到扰动引起的调整流量；
根据所述点火炉实际进气量与所述调整流量之差确定风箱目标流量。
7.一种烧结点火炉流量控制系统，其特征在于，包括：
风箱目标流量第一确定单元，用于根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量；
风箱实际流量采集单元，用于采集风箱的风箱实际流量；
风箱流量偏差计算单元，用于比对所述风箱目标流量和所述风箱实际流量得到风箱流量偏差；
风箱阀门开度调整单元，用于根据所述风箱流量偏差对应调整风箱阀门的开度。
8.根据权利要求7所述的烧结点火炉流量控制系统，其特征在于，所述风箱目标流量第一确定单元还包括实际进气量计算单元：
所述实际进气量计算单元，用于根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量FI燃1和第一空气流量FI空1以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量FI燃2和第二空气流量FI空2计算得到所述点火炉实际进气量。
9.根据权利要求7或8所述的烧结点火炉流量控制系统，其特征在于，还包括扰动单元：
所述扰动单元具体包括：
炉膛目标负压确定单元，用于根据点火炉当前工作任务获取炉膛目标负压；
炉膛实际负压采集单元，用于采集点火炉炉膛实际负压；
炉膛负压偏差计算单元，用于比对所述炉膛目标负压和所述炉膛实际负压获取点炉膛负压偏差；
调整流量计算单元，用于计算所述炉膛负压偏差与调整系数的积得到扰动引起的调整流量；
风箱目标流量第二确定单元，用于根据所述点火炉实际进气量与所述调整流量之差确定风箱目标流量。
一种烧结点火炉流量控制方法和系统
技术领域
[0001] 本发明涉及烧结领域，特别是涉及一种烧结点火炉流量控制方法和系统。
背景技术
[0002] 在烧结工艺中，点火炉被用来向烧结机台车上的混合料表面提供高温带状火焰，使其中的固体燃料着火燃烧，并使表层混合料在点火炉高温烟气与固体燃料燃烧放热作用下烧结，同时通过抽风机抽风提供充分的氧气量与负压将表层所积蓄的热量传递至下一层混合料，促使下一层的固体燃料继续燃烧从而使得烧结过程随着烧结机的运行逐渐向下进行，进而完成烧结过程。
[0003] 在抽风机的抽力作用下，点火炉炉膛内的烟气经烧结机上有一定厚度的料层及位于点火炉正下方的多组风箱进入大烟道，最终被抽走，风箱为烧结机两侧对称布置，风箱上设有风门调节阀，同一组风箱调节阀动作时两侧风箱同时动作，可永远保证两侧的同一组风箱阀门开度相同，一般生产时用来调节炉膛负压，基本为根据实际的生产情况手动操作调节风箱阀门的开度大小，这种手动调节的方式有一定的局限性，在一些突发或特殊情况下会引起炉膛负压的波动，同时引起炉膛温度的急剧变化，这时需要迅速针对性的调整点火炉的各项参数，比如说燃气及空气进气量或者烟气抽气量，而通过手动调节风箱阀门开度进而调整烟气抽气量的这种不及时不精确的调整方式显然是无法适应和胜任这些突发或特殊情况的，由此会对烧结工作造成不必要的损失，比如说当风箱阀门开度被调整过大时，主抽风系统会将炉膛内用于燃烧的气体及热量大量带走，要维护炉膛内的温度就必须加大管道内的燃气进气量，造成了极大的燃气浪费；同时主抽风机抽走大量不必要的烟气，也造成了自身的工作载荷加大及电能浪费。
发明内容
[0004] 为了解决上述手动调整风箱阀门开度来控制烟气抽气量无法有效完成烧结工作的技术问题，本发明提供了一种烧结点火炉流量控制方法和系统。
[0005] 本发明实施例公开了如下技术方案：
[0006] 一种烧结点火炉流量控制方法，包括：
[0007] 根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量；
[0008] 采集风箱的风箱实际流量；
[0009] 比对所述风箱目标流量和所述风箱实际流量得到风箱流量偏差；
[0010] 根据所述风箱流量偏差对应调整风箱阀门的开度。
[0011] 优选的，所述点火炉实际进气量具体为根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量FI燃1和第一空气流量FI空1以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量FI燃2和第二空气流量FI空2计算得到。
[0012] 优选的，所述根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量和第一空气流量以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量和第二空气流量计算得到具体包括：
[0013] 当进入到点火炉炉膛内的空气燃气流量之比等于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内没有过剩的空气和燃气；
[0014] 所述点火炉实际进气量：FIin=C（FI燃1+FI燃2）；
[0015] 其中C为燃气充分燃烧时对应的烟气量常数。
[0016] 优选的，所述根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量和第一空气流量以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量和第二空气流量计算得到具体包括：
[0017] 当进入到点火炉炉膛内的空气燃气流量之比大于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内空气过剩；
[0018] 所述点火炉实际进气量：
[0019] FIin=C（FI燃1+FI燃2）+[FI空1+FI空2-δ（FI燃1+FI燃2）]
[0020] 其中C为燃气充分燃烧时的烟气量常数；
[0021] 其中δ为燃气充分燃烧时的空燃比系数。
[0022] 优选的，所述根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量和第一空气流量以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量和第二空气流量计算得到具体包括：
[0023] 当进入到点火炉炉膛内的空气燃气流量之比小于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内燃气过剩；
[0024] 所述点火炉实际进气量：
[0025]
[0026] 其中C为燃气充分燃烧时的烟气量常数；
[0027] 其中δ为燃气充分燃烧时的空燃比系数。
[0028] 优选的，所述根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量还包括扰动环节，所述扰动环节具体为：
[0029] 根据点火炉当前工作任务获取炉膛目标负压；
[0030] 采集点火炉炉膛实际负压；
[0031] 比对所述炉膛目标负压和所述炉膛实际负压获取点炉膛负压偏差；
[0032] 计算所述炉膛负压偏差与调整系数的积得到扰动引起的调整流量；
[0033] 根据所述点火炉实际进气量与所述调整流量之差确定风箱目标流量。
[0034] 一种烧结点火炉流量控制系统，包括：
[0035] 风箱目标流量第一确定单元，用于根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量；
[0036] 风箱实际流量采集单元，用于采集风箱的风箱实际流量；
[0037] 风箱流量偏差计算单元，用于比对所述风箱目标流量和所述风箱实际流量得到风箱流量偏差；
[0038] 风箱阀门开度调整单元，用于根据所述风箱流量偏差对应调整风箱阀门的开度。
[0039] 优选的，所述风箱目标流量第一确定单元还包括实际进气量计算单元：
[0040] 所述实际进气量计算单元，用于根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量FI燃1和第一空气流量FI空1以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量FI燃2和第二空气流量FI空2计算得到所述点火炉实际进气量。
[0041] 优选的，还包括扰动单元：
[0042] 所述扰动单元具体包括：
[0043] 炉膛目标负压确定单元，用于根据点火炉当前工作任务获取炉膛目标负压；
[0044] 炉膛实际负压采集单元，用于采集点火炉炉膛实际负压；
[0045] 炉膛负压偏差计算单元，用于比对所述炉膛目标负压和所述炉膛实际负压获取点炉膛负压偏差；
[0046] 调整流量计算单元，用于计算所述炉膛负压偏差与调整系数的积得到扰动引起的调整流量；
[0047] 风箱目标流量第二确定单元，用于根据所述点火炉实际进气量与所述调整流量之差确定风箱目标流量。
[0048] 由上述技术方案可以看出，通过采集风箱的实际流量，并与根据点火炉炉膛实际进气量相关的风箱目标流量进行比对，依据比对的结果来对应的调整风箱阀门开度大小，由此使得风箱阀门的开度大小能够与实际工作环境精确、及时的对应，让炉膛的进气量与排气量保持平衡。附图说明
[0049] 为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
[0050] 图1为本发明一种烧结点火炉流量控制方法的方法流程示意图；
[0051] 图2为本发明一种烧结点火炉流量控制方法的另一个方法流程示意图；
[0052] 图3为本发明风箱流量自动控制原理框图；
[0053] 图4为本发明一种烧结点火炉流量控制系统的系统结构示意图；
[0054] 图5为本发明一种烧结点火炉流量控制系统的另一个系统结构示意图；
[0055] 图6为本发明一种烧结点火炉流量控制系统的另一个系统结构示意图。
具体实施方式
[0056] 本发明实施例提供了响应消息的执行方法和系统。首先，通过采集风箱的实际流量，并与根据点火炉炉膛实际进气量相关的风箱目标流量进行比对，依据比对的结果来对应的调整风箱阀门开度大小，由此使得风箱阀门的开度大小能够与实际工作环境精确、及时的对应，让炉膛的进气量与排气量保持平衡。
[0057] 其次，综合考虑各种因素对计算点火炉炉膛进气量的影响，将通过点火管道进入炉膛的燃气和空气量以及通过引火管道进入炉膛的燃气和空气量进行综合计算，并同时考虑不同空气燃气之比所造成的不同燃烧情况对计算点火炉炉膛进气量造成的影响，由此获得更加准确的炉膛实际进气量。
[0058] 最后，鉴于炉膛实际进、出气量的大小对炉膛负压的变化也会产生一定的影响，故将炉膛的负压变化作为炉膛出气量的扰动因素，使得对点火炉炉膛的流量控制更加准确有效。
[0059] 为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本发明实施例进行详细描述。
[0060] 实施例一
[0061] 请参阅图1，其为本发明一种烧结点火炉流量控制方法的方法流程示意图，该方法包括以下步骤：
[0062] S101：根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量；
[0063] 在计算点火炉实际进气量时，不仅需要考虑从点火管道进入的燃气和空气，同时也要考虑到从引火管道进入的燃气和空气，或者要考虑实际进、出气量对炉膛负压变化的影响，亦或者进一步的，同时考虑炉膛负压以及不同管道进入炉膛的燃气及空气量，基于这三种不同的实施方式，将在后续的实施例二和实施例三中进行详细描述。
[0064] 当然，在本步骤中的点火炉实际进气量的计算获得方法既可以是基于上述三种不同实施方式下获得的，也可以是通过其他方式或现有技术获得的。
[0065] S102：采集风箱的风箱实际流量；
[0066] 点火炉的风箱一般安装在点火炉的下方，用于通过抽风机将点火炉下台车上物料表面点火燃烧并经过料层的烟气排放出去，在风箱的进风口处安放流量检测装置，一般针对一组风箱有两个检测装置，将两个检测装置检测到的流量数值相加即是该组风箱的实际流量值。
[0067] 针对S101和S102需要进一步说明的是，在本实施例执行时S101与S102并无先后顺序之分，也可以是同时进行的。
[0068] S103：比对所述风箱目标流量和所述风箱实际流量得到风箱流量偏差；
[0069] 一般来说点火炉配置有多组风箱，风箱的出风口的环境也不尽相同，也就是说，需要根据实际工况，将确定的风箱目标流量作为总流量分到各组风箱，针对相同排风功率的风箱可以均分确定的风箱目标流量，也可以根据风箱的实际排风能力按比例分配各组风箱的风箱目标流量。
[0070] S104：根据所述风箱流量偏差对应调整风箱阀门的开度。
[0071] 也就是说，如果风箱流量偏差为正值，即风箱目标流量大于风箱实际流量时，表明当前的实际废气排出量小于目标排出量，针对这种情况需要调大风箱阀门开度以此增加废气排放速度，反之则调小风箱阀门开度以此减少废气排放速度。
[0072] 由本实施例可以看出，通过采集风箱的实际流量，并与根据点火炉炉膛实际进气量相关的风箱目标流量进行比对，依据比对的结果来对应的调整风箱阀门开度大小，由此使得风箱阀门的开度大小能够与实际工作环境精确、及时的对应，让炉膛的进气量与排气量保持平衡。
[0073] 实施例二
[0074] 在实施例一的基础上，本实施例将对根据不同管道进入炉膛的燃气及空气量计算点火炉实际进气量进行详细的描述。
[0075] 也就是说，所述点火炉实际进气量具体为根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量FI燃1和第一空气流量FI空1以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量FI燃2和第二空气流量FI空2计算得到。
[0076] 在进行计算时，要精确考虑到炉膛内的燃烧情况，确定燃烧情况的主要依据是进入炉膛的空燃比的大小，也就是空气和燃气的比例，一般来说，当空气和燃气能够充分燃烧即在燃烧的过程中空气燃气都能完全耗尽时的空燃比即为标准空燃比，当炉膛的当前空燃比大于该标准空燃比时，即表明炉膛中空气过剩，当炉膛的当前空燃比小于标准空燃比时，即表明炉膛中空气不足，燃气过剩。对应这三种可能出现的燃烧情况，有如下不同的计算方式。
[0077] 当点火炉炉膛内的空气燃气流量比等于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内没有过剩的空气和燃气；
[0078] 所述点火炉实际进气量：FIin=C（FI燃1+FI燃2）；
[0079] 其中C为燃气充分燃烧时对应的烟气量常数。
[0081] FIin高=C高（FI燃1+FI燃2）
[0082] 其中C高为高炉煤气充分燃烧时对应产生的烟气量常数。
[0083] 同理，当燃气为焦炉煤气、天然气、转炉煤气、丙烷时，产生的烟气值为：
[0084] FIin焦=C焦（FI燃1+FI燃2）
[0085] FIin天然=C天然（FI燃1+FI燃2）
[0086] FIin转=C转（FI燃1+FI燃2）
[0087] FIin丙烷=C丙烷（FI燃1+FI燃2）
[0088] 当点火炉使用燃气为混合煤气，则：
[0089] FIin混合=S转FIin转+S丙烷FIin丙烷+S高FIin高+S焦FIin焦+S天然FIin天然[0090] 其中Sx为x燃气在该混合燃气中所占的体积百分比。
[0091] 当点火炉炉膛内的空气燃气流量比大于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内空气过剩；
[0092] 所述点火炉实际进气量：
[0093] FIin=C（FI燃1+FI燃2）+[FI空1+FI空2-δ（FI燃1+FI燃2）]
[0094] 其中C为燃气充分燃烧时的烟气量常数；
[0095] 其中δ为燃气充分燃烧时的空燃比系数。
[0096] 当点火炉使用燃气分别为高炉煤气、焦炉煤气、天然气、转炉煤气、丙烷时，则[0097] FIin高=C高（FI燃1+FI燃2）+[FI空1+FI空2-δ高（FI燃1+FI燃2）][0098] FIin焦=C焦（FI燃1+FI燃2）+[FI空1+FI空2-δ焦（FI燃1+FI燃2）][0099] FIin天然=C天然（FI燃1+FI燃2）+[FI空1+FI空2-δ天然（FI燃1+FI燃2）][0100] FIin转=C转（FI燃1+FI燃2）+[FI空1+FI空2-δ转（FI燃1+FI燃2）][0101] FIin丙烷=C丙烷（FI燃1+FI燃2）+[FI空1+FI空2-δ丙烷（FI燃1+FI燃2）][0102] 其中δx为x燃气充分燃烧时的空燃比系数。
[0103] 当点火炉使用燃气为混合燃气时，则：
[0104] FIin混合=S转FIin转+S高FIin高+S焦FIin焦+S天然FIin天然+S丙烷FIin丙烷[0105] 其中Sx为x燃气在该混合燃气中所占的体积百分比。
[0106] 当点火炉炉膛内的空气燃气流量比小于标准空燃比时，则判定点火炉炉膛内燃气过剩；
[0107] 所述点火炉实际进气量：
[0108]
[0109] 其中C为燃气充分燃烧时的烟气量常数；
[0110] 其中δ为燃气充分燃烧时的空燃比系数。
[0111] 当点火炉使用燃气分别为高炉煤气、焦炉煤气、天然气、转炉煤气、丙烷时，则[0112]
[0113]
[0114]
[0115]
[0116]
[0117] 其中δx为x燃气充分燃烧时的空燃比系数。
[0118] 当点火炉使用燃气为混合燃气时，则：
[0119] FIin混合=S转FIin转+S高FIin高+S焦FIin焦+S天然FIin天然+S丙烷FIin丙烷[0120] 其中Sx为x燃气在该混合燃气中所占的体积百分比。
[0121] 由上述实施例可以看出，首先，通过采集风箱的实际流量，并与根据点火炉炉膛实际进气量相关的风箱目标流量进行比对，依据比对的结果来对应的调整风箱阀门开度大小，由此使得风箱阀门的开度大小能够与实际工作环境精确、及时的对应，让炉膛的进气量与排气量保持平衡。
[0122] 其次，综合考虑各种因素对计算点火炉炉膛进气量的影响，将通过点火管道进入炉膛的燃气和空气量以及通过引火管道进入炉膛的燃气和空气量进行综合计算，并同时考虑不同空气燃气之比所造成的不同燃烧情况对计算点火炉炉膛进气量造成的影响，由此获得更加准确的炉膛实际进气量。
[0123] 实施例三
[0124] 鉴于炉膛实际进、出气量的大小对炉膛负压的变化也会产生一定的影响，在实施例一的基础上，本实施例将对根据炉膛负压作为整体计算的一个扰动因素来进行详细的描述，也就是扰动环节，请参阅图2，其为本发明一种烧结点火炉流量控制方法的另一个方法流程示意图。
[0125] 所述根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量还包括扰动环节，所述扰动环节具体为：
[0126] S201：根据点火炉当前工作任务获取炉膛目标负压；
[0127] 这里需要说明的是，不同的工作任务对炉膛负压有着不同预设目标要求，这里就不再一一赘述了。
[0128] S202：采集点火炉炉膛实际负压；
[0129] S203：比对所述炉膛目标负压和所述炉膛实际负压获取点炉膛负压偏差；
[0130] S204：计算所述炉膛负压偏差与调整系数的积得到扰动引起的调整流量；
[0131] S205：根据所述点火炉实际进气量与所述调整流量之差确定风箱目标流量。
[0132] 引入扰动环节的意义是，将烧结机速度、烧结机的漏风量等因素的变化引起负压的变化引入自动控制。因为当进出流量平衡时，在透气性较好的情况下，烧结机速度的变化、抽风系统条件的变化及烧结机漏风率的变化等均会引起炉膛负压的急剧变化，此时，引入负压作为扰动因素，可快速的计算调整出气流量的目标量，只需将实际出气流量控制稳定，即可达到新的流量控制平衡。
[0133] 同时，针对S205确定风箱目标流量来说，将已获取的实际进气量减去扰动环节确定的扰动引起的调整流量便可以确定出进一步更为准确的风箱目标流量。
[0134] 本发明优选的实施例方案是在基于实施例二的基础上，即在通过综合考虑不同管道进入炉膛的燃气及空气量从而确认点火炉实际进气量的前提下，进一步的将炉膛负压变化对计算炉膛目标出气量的影响，也就是说在同时考虑炉膛负压以及不同管道进入炉膛的燃气空气量下确定出风箱目标流量。对于这一优选的实施方式，请参阅图3，其为本发明风箱流量自动控制原理框图，以需要对出气流量进行控制的风箱总数为两组为例进行描述，包括1#风箱和2#风箱，具体流程包括：
[0135] 首先在扰动环节，减法器30根据输入的炉膛实际负压PI10和炉膛目标负压P_sv计算得到炉膛负压偏差ΔE10，乘法器31根据炉膛负压偏差ΔE10以及调整系数k计算得出扰动引起的调整流量。
[0136] 在基于实施例二的计算方案下通过热工计算得到实际进气量FIin，减法器32根据实际进气量FIin和所述调整流量计算得到风箱目标流量，这里的风箱目标流量具体是指针对两组风箱即1#风箱和2#风箱的总目标流量，这个总目标流量输入除法器33，除法器33根据这两组风箱的实际功率以及实际排风能力将总目标流量合理的分配到1#和2#风箱，作为这两组风箱的发明目标流量，即针对性的输出1#风箱目标流量P_sv21和2#风箱目标流量P_sv22。
[0137] 对于1#风箱，减法器34根据输入的1#风箱目标流量P_sv21和通过流量检测装置获得的1#风箱实际流量FI21计算得出1#风箱流量偏差ΔE21，调节器35根据1#风箱流量偏差ΔE21的大小以及正负对应的控制1#风箱调节阀来调整1#风箱阀门的开度大小。
[0138] 同理，对于2#风箱，减法器36根据输入的2#风箱目标流量F_sv22和通过流量检测装置获得的2#风箱实际流量FI22计算得出2#风箱流量偏差ΔE22，调节器37根据2#风箱流量偏差ΔE22的大小以及正负对应的控制2#风箱调节阀来调整2#风箱阀门的开度大小。
[0139] 整体来说，当外界条件变化引起炉膛负压PI10变化时，炉膛目标负压P_sv与实际负压PI10之差ΔE10与调整系数k的积可自动调整风箱流量的目标流量，调节器21，22重新执行运算输出控制调节阀，控制系统将进入新的流量平衡状态。当实际负压PI10变小时，扰动环节中ΔE10变大，与调整系数k的乘积变大，从而有实际进气量FIin与扰动环节的差值变小，即目标出气量应该减小；而实际负压PI10变小时正好需要减小炉膛出气量方可朝增大负压方向控制。反之，当实际负压PI10增大时，目标出气量应该朝增加的方向控制。
[0140] 由上述实施例可以看出，首先，通过采集风箱的实际流量，并与根据点火炉炉膛实际进气量相关的风箱目标流量进行比对，依据比对的结果来对应的调整风箱阀门开度大小，由此使得风箱阀门的开度大小能够与实际工作环境精确、及时的对应，让炉膛的进气量与排气量保持平衡。
[0141] 其次，综合考虑各种因素对点火炉炉膛进气量的影响，将通过点火管道进入炉膛的燃气和空气量以及通过引火管道进入炉膛的燃气和空气量进行综合计算，并同时考虑不同空气燃气之比所造成的不同燃烧情况对计算点火炉炉膛进气量造成的影响，由此获得更加准确的炉膛实际进气量。
[0142] 最后，鉴于炉膛实际进、出气量的大小对炉膛负压的变化也会产生一定的影响，故将炉膛的负压变化作为炉膛实际出气量的扰动因素，使得对点火炉炉膛的流量控制更加准确有效。
[0143] 实施例四
[0144] 请参阅如图4，其为本发明一种烧结点火炉流量控制系统的系统结构示意图，包括：
[0145] 风箱目标流量第一确定单元401，用于根据点火炉实际进气量确定风箱目标流量；
[0146] 优选的，前述图4所示的装置还可以包括实际进气量计算单元501，如图5所示：
[0147] 所述风箱目标流量第一确定单元还包括实际进气量计算单元501：
[0148] 所述实际进气量计算单元501，用于根据通过点火管道进入点火炉炉膛的第一燃气流量FI燃1和第一空气流量FI空1以及通过引火管道进入点火炉炉膛的第二燃气流量FI燃2和第二空气流量FI空2计算得到所述点火炉实际进气量。
[0149] 优选的，还可以包括扰动单元601，如图6所示：
[0150] 所述扰动单元601具体包括：
[0151] 炉膛目标负压确定单元6011，用于根据点火炉当前工作任务获取炉膛目标负压；
[0152] 炉膛实际负压采集单元6012，用于采集点火炉炉膛实际负压；
[0153] 炉膛负压偏差计算单元6013，用于比对所述炉膛目标负压和所述炉膛实际负压获取点炉膛负压偏差；
[0154] 调整流量计算单元6014，用于计算所述炉膛负压偏差与调整系数的积得到扰动引起的调整流量；
[0155] 风箱目标流量第二确定单元6015，用于根据所述点火炉实际进气量与所述调整流量确定风箱目标流量。
[0156] 风箱实际流量采集单元402，用于采集风箱的风箱实际流量；
[0157] 风箱流量偏差计算单元403，用于比对所述风箱目标流量和所述风箱实际流量得到风箱流量偏差；
[0158] 风箱阀门开度调整单元404，用于根据所述风箱流量偏差对应调整风箱阀门的开度。
[0159] 由上述实施例可以看出，首先，通过采集风箱的实际流量，并与根据点火炉炉膛实际进气量相关的风箱目标流量进行比对，依据比对的结果来对应的调整风箱阀门开度大小，由此使得风箱阀门的开度大小能够与实际工作环境精确、及时的对应，让炉膛的进气量与排气量保持平衡。
[0160] 其次，综合考虑各种因素对点火炉炉膛进气量的影响，将通过点火管道进入炉膛的燃气和空气量以及通过引火管道进入炉膛的燃气和空气量进行综合计算，并同时考虑不同空气燃气之比所造成的不同燃烧情况对计算点火炉炉膛进气量造成的影响，由此获得更加准确的炉膛实际进气量。
[0161] 最后，鉴于炉膛实际进、出气量的大小对炉膛负压的变化也会产生一定的影响，故将炉膛的负压变化作为炉膛实际出气量的扰动因素，使得对点火炉炉膛的流量控制更加准确有效。
[0162] 需要说明的是，本领域普通技术人员可以理解实现上述实施例方法中的全部或部分流程，是可以通过计算机程序来指令相关的硬件来完成，所述的程序可存储于一计算机可读取存储介质中，该程序在执行时，可包括如上述各方法的实施例的流程。其中，所述的存储介质可为磁碟、光盘、只读存储记忆体（Read-Only Memory，ROM）或随机存储记忆体（Random Access Memory，RAM）等。
[0163] 以上对本发明所提供的一种烧结点火炉流量控制方法和系统进行了详细介绍，本文中应用了具体实施例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想；同时，对于本领域的一般技术人员，依据本发明的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处，综上所述，本说明书内容不应理解为对本发明的限制。
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