技术领域

本发明是关于一种烃油裂化方法。

                         背景技术

烃油的裂化方法通常包括在一个裂化区内，在裂化条件下，将烃油与一 种裂化催化剂接触反应，分离裂化产物和催化剂，将催化剂循环至再生区再 生，将至少部分再生后的催化剂循环回裂化区，再生催化剂的目的是保持催 化剂的裂化活性。

有些烃油中含有镍、钒、铁等杂质，烃油中镍、钒、铁等杂质在含分子 筛的催化剂上沉积，会导致催化剂失活或影响裂化产物分布。为解决这一问 题，有些烃油裂化方法在再生区之后，加入了一个还原区。

US4,345,992公开了一种烃油催化裂化方法，该方法包括在一个裂化区 内，在裂化条件下，将烃油与一种颗粒状裂化催化剂接触，将部分所述裂化 催化剂连续转移至一个再生区，在再生区内，用燃烧的方法脱除催化剂上的 炭沉积物，将再生后的催化剂连续转移至一个还原区，在还原区内，将所述 催化剂与一种还原气体接触，还原的条件使杂质金属不利效应得到降低，在 还原区的上游使用了一种气封，以保证未消耗的还原气体的主要部分进入裂 化区；将还原后的催化剂连续转移至裂化区。所述催化剂包括各种常规的裂 化催化剂，如含沸石的裂化催化剂和无定形硅铝酸盐催化剂。

US4,623,443公开了一种烯烃加氢的方法，该方法包括在一个裂化 区，在裂化条件下，用一种再生后的金属涂层催化剂裂化一种烃类，将所 述催化剂转移至一个再生区，与一种含氧气体接触，将催化剂再生，连续 将部分再生后的催化剂转移至所述裂化区，同时，将另一部分再生后的催 化剂转移至一个还原区，在还原区内，将所述催化剂与一种还原气体接 触，接触的条件使催化剂上的金属还原，将裂化后的烃类转移至一个分离区在 分离区从裂化产物中分离出氢气和烯烃，在一个加氢区，将至少部分所述氢气 和烯烃与还原后的催化剂接触，使烯烃加氢，将所述催化剂转移至再生区。

US4,623,443还公开了一种烯烃连续加氢方法，该方法包括在再生条件 下，将一种失活的被金属污染的裂化催化剂与一种含氧的气体接触，得到再 生后的被金属污染的催化剂，在还原条件下，将再生后的被金属污染的催化 剂与一种还原气体接触，得到还原的再生后的被金属污染的催化剂，然后， 立刻在加氢条件下，将所述还原的再生后的被金属污染的裂化催化剂与一种 氢气和烯烃的混合物接触，对所述烯烃加氢。

US4,623,443还公开了一种烃类转化方法，该方法包括(1)在一个反 应区，在裂化条件下，将一种含有金属的烃类与一种活性催化剂接触，得到 裂化产物和部分失活的被金属污染的催化剂；(2)将裂化产物和部分失活的 被金属污染的催化剂分离；(3)将所述裂化产物分馏成氢气、烯烃和其它烃 类；(4)在再生条件下，将所述部分失活的被金属污染的裂化催化剂与一种 含氧的气体接触，得到再生后的被金属污染的催化剂；(5)将部分所述再生 后的被金属污染的催化剂循环至所述反应区；(6)在还原条件下，将剩余的 再生后的被金属污染的催化剂与一种还原气体接触，得到一种还原的再生后 的被金属污染的催化剂；(7)在加氢条件下，将所述还原的再生后的被金属 污染的催化剂与氢气和烯烃接触，得到加氢后的烯烃和部分结焦的还原的再 生后的被金属污染的催化剂；(8)将所述加氢后的烯烃和部分结焦的还原的 再生后的被金属污染的催化剂分离；(9)将加氢后的烯烃循环到(3)所述 的分馏系统；(10)将部分结焦的还原的再生后的被金属污染的催化剂循环 至(4)再生。

近年来，出于环保的考虑，在世界范围内，对燃料油标准的要求不断提 高。以中国为例，1999年国家质量监督局制定了“车用汽油有害物质控制标 准”，按照该标准的要求，成品汽油的硫含量应小于800ppm。欧洲燃油III号 排放标准对汽油硫提出了小于30ppm的更为苛刻的要求。实际上，成品汽油 90％以上的硫来自于FCC汽油。另一方面，催化裂化原料的重质化倾向日益 严重，具有较高硫含量的中东原油在炼厂所占原油中的比重也越来越大，因 此，需要开发出具有较高裂化活性和脱硫性能的裂化催化剂及具有较强重油 裂化能力和脱硫能力的裂化方法。

US6,036,847及其同族专利EP0,798,362A2公开了一种烃类流化催化裂化 方法，其中，所述烃类进料在不存在外加氢的条件下，在一个裂化区被裂 化，并且包括催化剂颗粒的所有颗粒不断在烃类裂化区和一个催化剂再生区 循环。其中，所有颗粒中含有另外一种颗粒，该颗粒具有比催化剂颗粒较低 的裂化烃油的活性，所述活性以新鲜颗粒为基准。该颗粒基本上由氧化钛和 一种非氧化钛的无机氧化物组成。所述非氧化钛的无机氧化物含有一种Lewis 酸，该Lewis酸选自下列的元素及其化合物组成的一组：镍、铜、锌、银、 镉、铟、锡、汞、铊、铅、铋、硼、铝(非氧化铝)和锗，所述Lewis酸负载 在氧化铝上。由于使用这种含氧化钛的助剂，裂化产物FCC汽油中硫含量得 到降低。

                         发明内容

本发明的目的是提供一种新的具有较高重油裂化能力和脱硫能力的烃油 裂化方法。

本发明的发明人发现，如果在裂化催化剂中引入金属组分并与含还原气 体的气氛接触，不仅可以提高裂化催化剂的脱硫性能，而且，意外地，可以 显著提高裂化催化剂的裂化活性，采用这样的催化剂的烃油裂化方法不仅脱 硫能力得到提高，而且，烃油转化率也得到显著提高。

本发明提供的方法包括在裂化条件下，将烃油与一种与含还原气体的气 氛接触后的催化剂接触，分离裂化产物和催化剂，将催化剂再生，将再生后 的催化剂与所述含还原气体的气氛接触，其中，所述烃油为含硫或不含硫的 烃油，所述催化剂是一种含金属组分的裂化催化剂或者该含金属组分的裂化 催化剂与不含金属组分的裂化催化剂的催化剂混合物，所述金属组分以最高 氧化价态或还原价态存在，以所述含金属组分的裂化催化剂为基准，以最高 氧化态的金属组分的氧化物计，金属组分的含量为0.1-30重量％，所述金属 组分选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、II B族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属、稀土金属中 的一种或几种；所述催化剂与含还原气体的气氛接触的温度为100-900℃，接 触的时间至少为1秒，含还原气体的气氛的用量为每吨含金属组分的裂化催化 剂每分钟不小于0.03立方米还原气体，催化剂与所述含还原气体的气氛接触 的压力为0.1-0.5兆帕。

与现有技术相比，本发明提供的方法具有较高的脱硫能力，而且出人意 料地，还具有更高的重油裂化能力。

例如，采用本发明提供的方法，在小型提升管反应器中，用MOY沸石含 量为30重量％，氧化铝的含量为34重量％，高岭土的含量为35重量％，以 Co2O3计，钴含量为1重量％的所述含金属组分的裂化催化剂催化裂化硫含量 为2.0重量％，馏程为329-550℃的减压瓦斯油，裂化产物中汽油和柴油的含 量高达73.04-75.17重量％，重油含量只有4.53-4.96重量％，汽油产物中 的硫含量只有270-340毫克/升。而采用同样的方法，在相近的条件下，对同 样的原料油进行催化裂化，只是没有还原过程，裂化产物中汽油和柴油的含 量只有69.41-70.14重量％，重油含量高达6.04-6.37重量％，汽油产物中 的硫含量高达1100-1140毫克/升。

又例如，采用本发明提供的方法，在小型提升管反应器中，分别用本发 明所述含金属组分的裂化催化剂(MOY沸石含量为30重量％，氧化铝的含量 为34重量％，高岭土的含量为35重量％，以Co2O3计，钴含量为1重量％) 含量为20重量％，工业牌号为MLC-500的催化裂化催化剂含量为80重量％ 的催化剂混合物催化裂化常压渣油含量为20重量％和减压瓦斯油含量为80 重量％的混合油，裂化产物中汽油和柴油的含量高达71.18重量％，重油含 量只有6.22重量％，汽油产物中的硫含量只有300毫克/升。而采用同样的 方法对同样的原料油进行催化裂化，只是没有还原过程，裂化产物中汽油和 柴油的含量只有66.8重量％，重油含量高达7.96重量％，汽油产物中的硫 含量高达900毫克/升。

                         附图说明

附图1和附图2是本发明提供的方法的流程示意图。

                       具体实施方式

一、还原过程

按照本发明提供的方法，根据裂化反应器的种类不同，所述催化剂与含 还原气体的气氛的接触可以在原位或将催化剂循环至一个还原反应器中进 行。当所述裂化反应器为固定床、流化床反应器或移动床反应器时，不循环 催化剂，催化剂直接在床层内再生后，再通入所述含还原气体的气氛，与含 还原气体的气氛接触。而当裂化反应器为提升管反应器时，则将催化剂循环 至一个再生器再生，将再生后的催化剂循环至一个还原反应器中，所述催化 剂与含还原气体的气氛的接触在还原反应器内进行。

进入还原反应器的催化剂可以是直接来自再生器的再生后的催化剂，也 可以是来自再生器的再生后的催化剂经过降温或升温后的再生后的催化剂。 与含还原气体的气氛接触后的催化剂可以直接进入相应的提升管反应器，也 可以经过降温或升温再进入相应的提升管反应器。对再生后的催化剂和与含 还原气体的气氛接触后的催化剂的升温和降温可以采用现有的各种换热设 备，如管壳式换热器、板式换热器、浮动盘管换热器和/或热风加热炉来达 到，这些换热设备为本领域技术人员所公知。

所述在还原反应器中，催化剂与含还原气体的气氛接触的温度可以是 100-900℃，优选为400-700℃，接触的时间至少为1秒，优选为10秒至1小 时，更优选为1分钟至40分钟。含还原气体的气氛的用量为每吨含金属组分 的裂化催化剂每分种不小于0.03立方米还原气体，优选每吨含金属组分的裂 化催化剂每分钟0.05-15立方米还原气体，更优选为每吨含金属组分的裂化 催化剂每分钟1-8立方米还原气体。催化剂与含还原气体的气氛接触的压力 为0.1-0.5兆帕，优选为0.1-0.3兆帕。所述含还原气体的气氛指纯的还原 气体或含有还原气体和惰性气体的气氛。

所述纯的还原气体的例子包括氢气、一氧化碳及含有1-5个碳原子的烃 类中的一种或几种，优选包括氢气、一氧化碳、甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、 戊烷及其各种异构体中的一种或几种。

所述惰性气体指不与所述组合物或金属化合物发生化学作用的气体，如 元素周期表零族气体、氮气、二氧化碳中的一种或几种。

所述含有还原气体和惰性气体的气氛的例子包括氢气、一氧化碳、含有 1-5个碳原子的烃类中的一种或几种与惰性气体中的一种或几种的混合物或炼 油厂中的干气(如催化裂化尾气，催化重整尾气，加氢裂化尾气和/或延迟焦 化尾气等)。

所述含还原气体的气氛中，还原气体的含量没有特别限制。优选情况 下，所述含还原气体的气氛中，还原气体含量至少为10体积％，更优选为50 体积％。

二、裂化反应-再生过程

按照本发明提供的方法，所述裂化反应器可以是任何裂化反应器，如固 定床反应器，流化床反应器，移动床反应器或提升管反应器，优选为提升管 反应器，如普通的提升管反应器，具有多个反应区的提升管反应器，如 CN1078094C公开的用于流化催化裂化的提升管反应器。其中，普通的提升管 反应器，可以是各种普通的提升管反应器，如等直径提升管反应器或等线速 提升管反应器。

所述裂化条件为常规的催化裂化条件。一般来说，该裂化条件包括反应 温度为350-700℃，优选为400-650℃，反应压力为0.1-0.8兆帕，优选为 0.1-0.5兆帕，剂油重量比为1-30，优选为2-15。

对于固定床、流化床和移动床反应器来说，该裂化条件包括反应温度为 350-700℃，优选为400-650℃，反应压力为0.1-0.8兆帕，优选为0.1-0.5 兆帕，重时空速为1-40小时-1，优选为2-30小时-1，剂油重量比为1-30，优 选为2-15。对于提升管反应器来说，该裂化条件包括提升管反应器反应区的 温度为350-700℃，优选为450-600℃，提升管反应器出口温度为350-560 ℃，优选为450-550℃，反应压力为0.1-0.5兆帕，优选为0.1-0.3兆帕，接 触时间为1-10秒，优选为1-6秒，剂油重量比为3-15，优选为4-10。

再生催化剂的方法为本领域技术人员所公知，其目的是脱除催化剂中的 积炭。这一目的通常通过在600-770℃，优选650-730℃下，将催化剂与一种 含氧的气体接触来达到。所述含氧的气体指任何能使催化剂中的焦炭燃烧而 使焦炭除去的含氧气体，通常为空气。

根据裂化反应器的种类不同，所述催化剂的再生可以在原位或将催化剂 循环至一个再生器中进行。当所述裂化反应器为固定床、流化床反应器或移 动床反应器时，不循环催化剂，直接在床层内再生。而当裂化反应器为提升 管反应器时，则将催化剂循环至一个再生器再生。

当裂化反应器为提升管反应器时，本发明提供的方法可以直接利用现有 的反应-再生系统来完成，只是在现有的反应-再生系统中增加一个还原器。 所述的现有反应-再生系统的各种方式为本领域技术人员所公知，如所述的现 有反应-再生系统可以是按照沉降器与再生器的排列不同而分的同高并列式、 高低并列式或同轴式反应-再生系统。其中，提升管反应器可以从沉降器、汽 提段中心深入到沉降器中，也可以是外设提升管反应器。其中所述的提升管 反应器包括任何形式的提升管反应器进料喷嘴、混合温度控制技术、反应终 止设施等。《渣油加工工艺》，282-338页(李春年编著，中国石化出版社 2002年出版)对现有的催化裂化反应-再生系统进行了综述，如ROCC-V工艺 装置，全大庆减压渣油催化裂化(VR-RFCC)工艺装置，两段再生的美国道达 尔(Total)公司的渣油流化催化裂化RFCC装置，阿希兰(Ashland)公司与 UOP联合开发的采用两段再生的常压重油转化RCC工艺装置、UOP的烧焦罐式 高效再生的FCC工艺装置、埃克森(Exxon)公司的灵活裂化 (Flexicracking IIIR)工艺涉及的提升管反应器与床层反应器相结合的灵 活型提升管反应器催化裂化装置、凯洛格(Kellogg)公司的重油裂化 (HOC)工艺涉及的一段逆流式再生装置和超正流型FCC工艺装置。所述反 应-再生系统并不局限于上述的举例。

所述的再生器可以是单段再生或两段再生。所述的单段再生可以是湍流 床单段再生或快速床单段再生。所述的两段再生可以是湍流床两段再生、烧 焦罐与常规湍流床联合组成的两段再生、快速床两段再生或管式再生。所述 的湍流床两段再生可以是双器逆流两段再生、双器错流两段再生。所述的烧 焦罐与常规湍流床联合组成的两段再生可以是前置烧焦罐两段再生、后置烧 焦罐两段再生。所述的再生器可以根据需要带有内取热器或外取热器。所述 的内取热器可以是水平布置或垂直布置的床层冷却盘管。所述的外取热器可 以是上流式、下流式、返混式或气控式外取热器。《渣油加工工艺》，282- 338页(李春年编著，中国石化出版社2002年出版)对再生器也进行了总 结。

按照本发明一个优选的实施方案，本发明提供的方法包括在一个提升管 反应器内，在裂化条件下，将烃油与一种催化剂接触，分离裂化产物和催化 剂，将催化剂循环至再生器再生，再生后的催化剂循环至一个还原反应器， 在还原反应器内，再生后的催化剂与一种含还原气体的气氛接触，将与含还 原气体的气氛接触后的催化剂循环回提升管反应器。

按照本发明一个更为具体的实施方案，本发明提供的方法可以按照图1 所示的流程来完成。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入 或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应 器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入 提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12 的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应 区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行通过出口 区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离 器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂 进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水 蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和 汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的 待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下， 将待生催化剂与来自管线21的含氧的气氛接触，脱除其中的焦炭，烟气自管 线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或 不换热后的催化剂经管线25进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原 条件下，再生后的催化剂或再生后的催化剂和经管线2来自储罐1的新鲜催 化剂的混合物与来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管线5排出。

按照本发明另外一个更为具体的实施方案，本发明提供的方法可以按照 图2所示的流程来完成。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入 或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应 器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入 提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12 的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应 区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行通过出口 区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离 器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂 进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水 蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和 汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的 待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下， 将待生催化剂与来自管线21的含氧的气氛接触，脱除其中的焦炭，烟气自管 线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或 不换热后的催化剂经管线25进入气体置换罐26，在气体置换罐26中，用来 自管线27的惰性气体置换出再生后的催化剂或再生后的催化剂和经管线2来 自储罐1的新鲜催化剂的混合物携带的含氧气体，废气经管线28排出，经气 体置换的催化剂经管线29进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条 件下，经气体置换的催化剂与来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经 管线5排出。

其中，当从还原器3和再生器20出来的催化剂的温度达到反应区9或还 原器3所需的反应温度要求时，与含还原气体的气氛接触后的催化剂和再生 后的催化剂可以不经过换热器7或换热器24。

为了抑制提升管反应器出口处的过裂化和热裂化反应，可以采取气-固快 速分离或在出口区13与提升管反应器9的反应区的结合处经管线30注入冷 激剂，使提升管反应器出口区的温度降低。采用这种方法可以改善产品分 布，提高汽油和柴油的含量。所述冷激剂的种类为本领域技术人员所公知。 所述冷激剂可以选自粗汽油、汽油、柴油、分馏塔循环油、水中的一种或几 种。气-固快速分离的方法参见EP163978、EP139392、EP564678、 US5104517、US5308474。加入冷激剂的方法参见US5089235、EP593823。

雾化水蒸汽的作用是使烃油雾化效果更好，使烃油和催化剂混合更加均 匀。用做预提升介质的水蒸汽的作用是使催化剂加速，在预提升段形成密度 均匀的催化剂活塞流。所述雾化水蒸汽和预提升水蒸汽的用量为本领域技术 人员所公知，一般来说，雾化水蒸汽与预提升水蒸汽的总量占烃油的1-30重 量％，优选2-15重量％。

汽提水蒸汽的作用是将催化剂颗粒之间和颗粒孔隙内充满的油气置换出 来，提高油品产率。用于汽提的水蒸汽的用量为本领域技术人员所公知。一 般来说，用于汽提的水蒸汽的用量占催化剂循环量的0.1-0.8重量％，优选 0.2-0.4重量％。

其中，预提升水蒸汽可以用其它预提升介质，如炼油厂干气、轻质烷 烃、轻质烯烃或炼油厂干气与水蒸汽的混合气代替。

所述惰性气体包括任何不与催化剂作用的气体或气体混合物，如氮气、 二氧化碳、元素周期表中的零族气体中的一种或几种。所述惰性气体的通过 量为每吨催化剂每分钟0.01-30立方米，优选为1-15立方米。

由于催化剂在经过一段时间循环后，会有少量催化剂损失，因此，储罐1 的作用是用来定期或不定期补充反应所消耗的催化剂，储罐1中的催化剂所 含的金属组分可以是还原态，也可以是氧化态。

三、催化剂

1、催化剂和催化剂混合物

按照本发明提供的方法，所述催化剂是一种含金属组分的裂化催化剂， 或者是含有不含金属组分的裂化催化剂和含金属组分的裂化催化剂的催化剂 混合物。所述金属组分以最高氧化态或还原价态存在，以所述含金属组分的 裂化催化剂为基准，以最高氧化态的金属组分的氧化物计，金属组分的含量 为0.1-30重量％，所述金属组分选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金 属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族 金属、VIII族非贵金属、稀土金属中的一种或几种。以所述催化剂混合物为基 准，含金属组分的裂化催化剂的含量至少为0.1重量％，优选为至少1重量 ％，更优选为至少3重量％，最好是至少10重量％。

2、含金属组分的裂化催化剂

(1)以最高氧化态存在的含金属组分的裂化催化剂

所述含金属组分的裂化催化剂包括现有的含金属组分的裂化催化剂中的一 种或几种。如含有所述金属组分、分子筛、耐热无机氧化物基质，含或不含 粘土、含或不含磷的，所述金属以最高氧化态存在的裂化催化剂。以所述含 金属组分的裂化催化剂为基准，以最高氧化态金属的氧化物计，所述金属组 分的含量为0.1-30重量％，优选为0.5-20重量％。所述含金属组分的裂化催 化剂中其它组分的含量为该类催化剂常规的含量，为本领域技术人员所公 知。如以所述含金属组分的裂化催化剂为基准，所述分子筛的含量为1-90重 量％，耐热无机氧化物的含量为2-80重量％，粘土的含量为0-80重量％，以 五氧化二磷计，磷的含量为0-15重量％。优选情况下，所述分子筛的含量为 10-60重量％，耐热无机氧化物的含量为10-50重量％，粘土的含量为20-70重 量％，磷的含量为0-8重量％

所述金属组分选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、 IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金 属、稀土金属中的一种或几种。

所述IIIA族非铝金属包括镓、铟、铊。所述IVA族金属包括锗、锡、铅。 所述VA族金属包括锑、铋。所述IB族金属包括铜、银。所述IIB族金属包 括锌、镉。所述VB族金属包括钒、铌、钽。所述VIB族金属包括铬、钼、 钨。所述VIIB族金属包括锰、锝、铼。所述VIII族非贵金属包括铁、钴、镍。所 述稀土金属选自镧系和锕系稀土金属中的一种或几种，优选为镧、铈、镨、 钕、钷、钐、铕、钆、铽、镝、钬、铒、铥、镱、镥中的一种或几种，更优 选为镧、铈、富镧混合稀土金属或富铈混合稀土金属。所述金属组分优选为 镓、锗、锡、锑、铋、铅、铜、银、锌、镉、钒、钼、钨、锰、铁、钴、 镍、镧、铈、富镧混合稀土金属、富铈混合稀土金属中的一种或几种，更优 选为镓、锡、铜、银、锌、钒、钼、锰、铁、钴、镧、铈、富镧混合稀土金 属或富铈混合稀土金属中的一种或几种。

所述金属组分可以同时存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土中，也可以 存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意两种中，还可以存在于分子 筛、耐热无机氧化物和粘土的任意一种中。

所述分子筛选自用作裂化催化剂活性组分的沸石和非沸石分子筛中的一 种或几种。这些沸石和分子筛为本领域技术人员所公知。

所述沸石优选为大孔沸石和中孔沸石中的一种或几种。所述大孔沸石为 具有至少0.7纳米环开口的孔状结构的沸石，如八面沸石、L沸石、Beta沸 石、Ω沸石、丝光沸石、ZSM-18沸石中的一种或几种，特别是Y型沸石、含 磷和/或稀土的Y型沸石、超稳Y沸石、含磷和/或稀土的超稳Y沸石，Beta 沸石中的一种或几种。

所述中孔沸石为具有大于0.56纳米小于0.7纳米环开口的孔状结构的沸 石，如具有MFI结构的沸石(如ZSM-5沸石)，含磷和/或稀土的具有MFI结构 的沸石(如含磷和/或稀土ZSM-5沸石，CN1194181A公开的含磷的具有MFI结 构的沸石)、ZSM-22沸石、ZSM-23沸石、ZSM-35沸石、ZSM-50沸石、ZSM-57 沸石、MCM-22沸石、MCM-49沸石、MCM-56沸石中的一种或几种。

所述非沸石分子筛指沸石中的铝和/或硅部分或全部被其它元素如磷、 钛、镓、锗中的一种或几种取代的分子筛。这些分子筛的实例包括具有不同 硅铝比的硅酸盐(如金属硅酸盐metallosilicate、钛硅酸盐 titanosilicate)、金属铝酸盐metalloaluminates(如锗铝酸盐 Germaniumaluminates)、金属磷酸盐metallophosphates、铝磷酸盐 aluminophosphates、金属铝磷酸盐metalloaluminophosphates、金属结合的 硅铝磷酸盐metal integrated silicoaluminophosphates(MeAPSO和 ELAPSO)、硅铝酸盐silicoaluminophosphates(SAPO)、镓锗酸盐 (gallogermanates)中的一种或几种。特别是SAPO-17分子筛、SAPO-34分子 筛和SAPO-37分子筛中的一种或几种。

优选情况下，所述分子筛选自Y型沸石、含磷和/或稀土的Y型沸石、超 稳Y沸石、含磷和/或稀土的超稳Y沸石、Beta沸石、具有MFI结构的沸石、 含磷和/或稀土的具有MFI结构的沸石中的一种或几种。

所述耐热无机氧化物选自用作裂化催化剂基质和粘结剂组分的耐热无机 氧化物中的一种或几种，如氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化 钛、氧化硼、碱土金属氧化物中的一种或几种。优选氧化铝、氧化硅、无定 型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化镁、氧化钙中的一种或几种。这些耐热无机 氧化物为本领域技术人员所公知。

所述粘土选自用作裂化催化剂活性组分的粘土中的一种或几种，如高岭 土、多水高岭土、蒙脱土、硅藻土、埃洛石、皂石、累托土、海泡石、凹凸 棒石、水滑石、膨润土中的一种或几种。更优选的粘土为高岭土。这些粘土 为本领域技术人员所公知。

下面以非穷举的方式列出了一些现有的含金属组分的裂化催化剂的例 子：

A、工业牌号为HGY-2000R的含稀土Y型沸石和超稳Y型沸石、高岭土、 氧化铝的催化剂；

B、工业牌号为MLC-500的含稀土Y型沸石和超稳Y型沸石、高岭土、氧 化铝的催化剂；

C、US5,376,608公开的具有脱硫作用的裂化催化剂组合物；

D、CN1281887A公开的脱硫催化剂；

E、CN1261618A公开的产物脱硫催化剂。

(2)所述金属组分以还原态存在的含金属组分的裂化催化剂

所述含金属组分的裂化催化剂还包括其中的金属组分为还原态的裂化催化 剂，该催化剂在本申请人申请号为03137906.0的中国专利申请中做了详细描 述。该催化剂含有分子筛、耐热无机氧化物、粘土和一种金属组分，其中， 以所述含金属组分的裂化催化剂的总量为基准，分子筛的含量为1-90重量 ％，耐热无机氧化物的含量为2-80重量％，粘土的含量为2-80重量％，以所 述最高氧化态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-30重量％，所述金属 组分基本上以还原价态存在，它选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金 属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金 属、VIII族非贵金属中的一种或几种。

所述还原价态指所述金属的平均价态为零价或高于零价并低于其最高氧化 态。优选情况下，所述金属的平均价态与其最高氧化态的比值为0-0.95，更 优选情况下，该比值为0.1-0.7。

这里所述金属的最高氧化态是指经充分氧化后，能稳定存在的金属氧化 物中所述金属的最高氧化态。例如，元素周期表IIIA族非铝金属的最高氧化态 一般为+3价(如镓)；IVA族金属的最高氧化态一般为+4价；VA族金属的最高 氧化态一般为+5价；IB族金属的最高氧化态一般为+2价(如铜)或+1价(如 银)；IIB族金属的最高氧化态一般为+2价；VB族金属的最高氧化态一般为+5 价；VIB族金属的最高氧化态一般为+6价；VIIB族金属的最高氧化态一般为+4 价(如锰)或+7价(如铼)；VIII族非贵金属的最高氧化态一般为+3价(如铁 或钴)或+2价(如镍)。

测定所述金属平均价态的方法如下：

精确称取约0.4克催化剂，放入TPD/R/O分析测试仪的样品池中，通入氢 气含量为5体积％的氢气与氮气的混合气，氢气的流量为20毫升/分钟，将样 品池以10℃/分钟的速度，从室温升温至1000℃，对样品池中的催化剂进行程 序升温还原，分别测定还原前和还原后催化剂上金属组分的TPR特征峰，根据 以下公式计算金属的平均价态：

βM＝βM′-2f(A1-A)/N

其中：βM为催化剂中金属组分M的平均价态，βM′为催化剂中金属组分M的最高 氧化态；A为金属组分M以还原价态存在的催化剂中金属M的TPR特征峰面积； A1为金属组分M以最高氧化态存在的催化剂中金属M的TPR特征峰面积；N为催化 剂中金属组分M的含量(单位为摩尔)；f为校正因子，其测定方法如下：精确 称取约6.5毫克CuO放入上述TPD/R/O分析测试仪的样品池中，在上述条件下， 测定CuO完全被还原的TPR特征峰面积K2，按还原反应的化学计量数计算耗氢量 (摩尔)K1，f即为耗氢量与TPR特征峰面积之比，即f＝K1/K2，f的单位为摩 尔/TPR特征峰面积。

由于每个金属的TPR特征峰的位置不同，因此，即使催化剂中含有2种 以上金属组分，也可以测定出每个金属的TPR特征峰。

所述金属组分选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、 IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属 中的一种或几种。所述IIIA族非铝金属包括镓、铟、铊。所述IVA族金属包括 锗、锡、铅。所述VA族金属包括锑、铋。所述IB族金属包括铜、银。所述 IIB族金属包括锌、镉。所述VB族金属包括钒、铌、钽。所述VIB族金属包括 铬、钼、钨。所述VIIB族金属包括锰、锝、铼。所述VIII族非贵金属包括铁、 钴、镍。所述金属组分优选为镓、锗、锡、锑、铋、铅、铜、银、锌、镉、 钒、钼、钨、锰、铁、钴、镍中的一种或几种，更优选为镓、锡、铜、银、 锌、钒、钼、锰、铁、钴中的一种或几种。

所述金属组分可以同时存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土中，也可以 存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意两种中，还可以存在于分子 筛、耐热无机氧化物和粘土的任意一种中。

该催化剂还可以含有稀土金属，所述稀土金属以金属和/或化合物的形式 存在。所述稀土金属可以同时存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土中，也 可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意两种中，还可以存在于分 子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意一种中。所述稀土金属选自镧系和锕系 稀土金属中的一种或几种，优选为镧、铈、镨、钕、钷、钐、铕、钆、铽、 镝、钬、铒、铥、镱、镥中的一种或几种，更优选为镧、铈、富镧混合稀土 金属或富铈混合稀土金属。以所述含金属组分的裂化催化剂的总量为基准， 以氧化物计，所述稀土金属组分的含量为0-50重量％，优选为0-15重量 ％。

该催化剂还可以含有磷组分，所述磷组分以磷的化合物，如磷的氧化物 和/或磷酸盐的形式存在。所述磷组分可以同时存在于分子筛、耐热无机氧化 物和粘土中，也可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意两种中， 还可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意一种中。以所述含金属 组分的裂化催化剂的总量为基准，以五氧化二磷计，所述磷组分的含量为0- 15重量％，优选0-8重量％。

其中所述分子筛的种类、耐热无机氧化物的种类和粘土的种类可选择的范 围与所述“金属组分以氧化态存在的催化剂”部分中所述范围相同。

该催化剂的制备方法包括将含有金属组分化合物、分子筛、耐热无机氧化 物和粘土的组合物与含还原气体的气氛接触，所述接触的温度和接触的时间 足以使所述金属组分的平均价态低于其最高氧化态，所述金属组分选自元素 周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB 族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种，组合物中 各组分的含量使最终催化剂中含有，以所述含金属组分的裂化催化剂的总量 为基准，1-90重量％的分子筛，2-80重量％的耐热无机氧化物，2-80重量％ 的粘土和以最高氧化态金属的氧化物计，0.1-30重量％的金属组分。

其中，所述含还原气体的气氛指纯的还原气体或含有还原气体和惰性气 体的气氛。

所述纯的还原气体的例子包括氢气、一氧化碳及含有1-5个碳原子的烃 类中的一种或几种，优选包括氢气、一氧化碳、甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、 戊烷及其各种异构体中的一种或几种。

所述惰性气体指不与所述组合物或金属化合物发生化学作用的气体，如 元素周期表零族气体、氮气、二氧化碳中的一种或几种。

所述含有还原气体和惰性气体的气氛的例子包括氢气、一氧化碳、含有 1-5个碳原子的烃类中的一种或几种与惰性气体中的一种或几种的混合物或炼 油厂中的干气(如催化裂化尾气，催化重整尾气，加氢裂化尾气或延迟焦化 尾气等)。

所述含还原气体的气氛中，还原气体的浓度没有特别限制。优选情况 下，所述含还原气体的气氛中，还原气体含量至少为10体积％，更优选为50 体积％。

所述接触的温度和接触的时间足以使所述金属组分的平均价态与其最高 价态的比值降低至0-0.95，优选为0.1-0.7。一般来说，所述接触的温度可 以是100-900℃，优选为400-700℃，接触的时间为0.1秒至10小时，优选 为1秒-5小时。所述接触可以是静态接触，即在一个密闭的容器中，将含有 还原气体的气氛与所述组合物接触。所述接触也可以是动态接触，即将所述 含有还原气体的气氛通过所述组合物的床层。所述接触的压力没有限制，既 可以在常压下进行，也可以在高于或低于常压下进行。含有还原气体的气氛 的用量为每克催化剂每小时不小于5毫升还原气体，优选每克催化剂每小时 不小于10毫升还原气体，更优选为每克催化剂每小时100-2000毫升还原气 体。

组合物中各组分的含量优选使最终催化剂中含有，以催化剂总量计，10- 60重量％的分子筛，10-50重量％的耐热无机氧化物，20-60重量％的粘土和 以最高氧化态金属的氧化物计，0.5-20重量％的金属组分。

所述含有金属组分化合物、分子筛、耐热无机氧化物和粘土的组合物可 以是现有的含有金属组分的裂化催化剂，也可以是在不含金属组分的裂化催 化剂中引入金属组分化合物后得到的组合物。

现有的含有金属组分的裂化催化剂的制备方法为本领域技术人员所公 知，在这里不再赘述。

在不含金属组分的裂化催化剂中引入金属组分化合物的方法也为常规的 方法。例如，可以采用下列方法在不含金属组分的裂化催化剂中引入金属组 分，制备所述含有金属组分化合物、分子筛、耐热无机氧化物和粘土的组合 物。

方法之一

(1)a.用含所述金属组分化合物的溶液浸渍分子筛、耐热无机氧化物、 耐热无机氧化物的前身物和/或粘土，然后干燥或不干燥；b.或者将含所述 金属组分化合物的溶液与分子筛、耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身 物和/或粘土混合，然后干燥或不干燥；c.或者将所述金属组分化合物与分 子筛、耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物和/或粘土进行物理混合； d.或者将含所述金属组分化合物的溶液与分子筛、耐热无机氧化物、耐热无 机氧化物的前身物和/或粘土混合，加入所述金属组分化合物的沉淀剂，将所 述金属组分沉积到分子筛、耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物和/或 粘土中，干燥或不干燥；e.或者将含所述金属组分化合物的溶液与分子筛、 耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物和/或粘土混合，将得到的浆液制 备成胶体；f.或者将不溶于水的所述金属组分化合物与分子筛、耐热无机氧 化物、耐热无机氧化物的前身物和/或粘土及去离子水混合，将得到的浆液制 备成胶体，干燥或不干燥；

(2)将引入所述金属组分化合物的分子筛、耐热无机氧化物、耐热无机氧 化物的前身物和/或粘土，或所述混合物，或胶体与去离子水及不含金属组分 化合物的分子筛、耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物和/或粘土打 浆，制备成固含量为10-60重量％，优选为20-50重量％的浆液，干燥得到 的浆液，焙烧或不焙烧。

方法之二

将分子筛、耐热无机氧化物和/或耐热无机氧化物的前身物、粘土及去离 子水打浆，制备成固含量为10-60重量％，优选为20-50重量％的浆液，干 燥得到的浆液，焙烧或不焙烧，然后，用含所述金属组分化合物的溶液浸渍 干燥后的固体，或者将所述金属组分化合物的溶液与干燥后的固体混合，然 后干燥，焙烧或不焙烧。

方法之三

将分子筛、耐热无机氧化物和/或耐热无机氧化物的前身物、粘土、去离 子水和所述金属组分化合物打浆，制备成固含量为10-50重量％，优选为20- 50重量％的浆液，干燥得到的浆液，焙烧或不焙烧。

如果催化剂中还含有稀土金属组分和/或磷组分，可以采用上面的方法单 独或与引入上述金属组分的同时引入稀土金属组分和/或磷组分，只是用稀土 金属化合物和/或磷化合物代替上述金属组分的化合物即可。所述稀土金属组 分和/或磷组分还可以是市售分子筛本身所带有的(如含稀土和/或磷的Y型 沸石或超稳Y沸石)。

其中，所述引入金属组分化合物后的干燥和浆液的干燥方法和条件为本 领域技术人员所公知，例如，干燥的方法可以是晾干、烘干、鼓风干燥、喷 雾干燥。浆液的干燥方法优选喷雾干燥的方法。干燥的温度可以是室温至400 ℃，优选为100-350℃。所述浆液干燥后的焙烧和浸渍金属化合物后的焙烧条 件也为本领域技术人员所公知，一般来说，所述浆液干燥后的焙烧和浸渍金 属化合物后的焙烧温度均为400-700℃，优选为400-650℃，焙烧时间至少为 0.5小时，优选为0.5-100小时，更优选为0.5-10小时。

所述耐热无机氧化物的前身物指在所述裂化催化剂制备过程中，能形成 所述耐热无机氧化物的物质中的一种或几种。如氧化铝的前身物可选自水合 氧化铝(如拟薄水铝石)和/或铝溶胶。氧化硅的前身物可选自硅溶胶，硅凝 胶和水玻璃中的一种或几种。无定形硅铝的前身物可选自硅铝溶胶，硅溶胶 和铝溶胶的混合物，硅铝凝胶中的一种或几种。其它耐热无机氧化物的前身 物可选自其氢氧化物，如锆、钛、碱土金属的氢氧化物、硼酸。

所述金属组分化合物可以是所述金属的可溶于水的化合物，也可以是难 溶于水和/或不溶于水的化合物，如元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金 属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族 金属、VIII族非贵金属的硝酸盐、氯化物、氢氧化物、氧化物中的一种或几 种，特别是镓、锡、铜、银、锌、钒、钼、锰、铁、钴的硝酸盐、氯化物、 氢氧化物、氧化物中的一种或几种。

所述稀土金属化合物可以是稀土金属的可溶于水的化合物，也可以是难 溶于水和/或不溶于水的化合物，如稀土金属的氯化物、硝酸盐、氢氧化物、 氧化物中的一种或几种。

所述磷化合物可以是所述磷的可溶于水的化合物，也可以是难溶于水和/ 或不溶于水的化合物，如磷酸、亚磷酸，铵的磷酸盐、碱金属的磷酸盐、磷 的氧化物、磷酸铝中的一种或几种。

3、不含金属组分的裂化催化剂

所述不含金属组分的裂化催化剂可以是任何不含金属的烃类裂化催化 剂，该裂化催化剂为本领域技术人员所公知。如含有分子筛、耐热无机氧化 物、含或不含粘土、含或不含磷的烃类裂化催化剂。其中，各组分的含量范 围也为本领域技术人员所公知。如工业牌号为ZCM-7的含超稳Y型沸石、高 岭土、氧化铝的催化剂。

4、催化剂与助剂的混合物

本发明提供的方法所述催化剂混合物还可以含有各种裂化助剂中的一种 或几种。所述裂化助剂可以是助燃剂、硫转移催化剂、辛烷值助剂中的一种 或几种。这些助剂在以前发表的各种专利和非专利文献中均有记载。如CN 1034222C、CN 1072109A、CN 1089362C所公开的助燃剂，CN 1286134A、 CN 1295877A、CN 1334316A所公开的硫转移催化剂，CN 1020280C、CN 1031409C所公开的辛烷值助剂等。

四、本发明的适用范围

本发明提供的方法适用于对任何烃油进行催化裂化，以提高重油的转化 能力，所述烃油中可以含有也可以不含有镍、钒、铁等金属杂质。本发明提 供的方法特别适合用于对金属杂质含量小于50ppm的含硫或不含硫烃油进行 催化裂化。本发明提供的方法尤其适合用于对金属杂质含量小于50ppm的含 硫烃油进行催化裂化，在提高重油转化能力的同时提高汽油馏份硫的脱除能 力。

所述烃油可以是原油及其各种馏份，特别是原油及沸程大于330℃的石油 馏份。如含硫或不含硫的常压渣油、减压渣油、减压瓦斯油，常压瓦斯油， 直馏瓦斯油，丙烷轻/重脱沥青油和焦化瓦斯油以及经过加氢处理的常压渣 油、减压渣油、减压瓦斯油、常压瓦斯油中的一种或几种。

下面以所述反应器为普通提升管反应器为例，对本发明做详细说明。使 用其它反应器也具有类似的效果，因此，不能理解为本发明所述方法中的反 应器只是提升管反应器。

实例中除非特别说明，所用换热器均为管壳式换热器，所用再生器均为 前置烧焦罐两段再生器；用于汽提的水蒸汽的用量占催化剂循环量的约0.4 重量％；用于置换气的惰性气体的通过量为每吨催化剂每分钟约为8立方 米；所用高岭土为苏州高岭土公司出品，其固含量为76重量％；所用拟薄水 铝石为山东淄博501厂出品，其固含量为62重量％；所用铝溶胶为齐鲁催化 剂厂出品，其Al2O3含量为21重量％；所用硅溶胶为齐鲁催化剂厂出品，其 SiO2含量为27重量％；金属组分的化合物均为化学纯。

                       实施例1

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

将高岭土、拟薄水铝石、浓度30重量％的硝酸钴水溶液混合，加入去离 子水，混合均匀，在快速搅拌下缓慢加入浓度为36.5体积％的盐酸，调节浆 液的pH值至2.0，加入含磷和稀土的HY沸石(工业牌号为MOY，晶胞常数 为24.59埃，Na2O含量为1.5重量％，以五氧化二磷计，磷含量为1.2重量 ％，稀土氧化物含量为8.5重量％，其中，氧化镧含量为4.5重量％，氧化 铈含量为1.1重量％，其它稀土氧化物含量为2.9重量％，齐鲁催化剂厂出 品)，混合均匀。去离子水的用量使得到的浆液的固含量为25重量％。高岭 土、拟薄水铝石、MOY沸石和硝酸钴水溶液的用量使高岭土干基重量、Al2O3、 MOY沸石干基重量和Co2O3的重量的比值为35.0∶34.0∶30.0∶1.0。

将得到的浆液在150℃的温度下喷雾干燥，在550℃下焙烧1小时。将得 到的催化剂装入固定床还原反应器中，在400℃温度下，通入氢气，氢气的通 入量为每克催化剂每分钟5毫升，使氢气与所述固体接触0.5小时，将反应 器的温度降至室温，卸下还原后的固体，得到本发明所述含金属组分的裂化 催化剂C1。催化剂C1的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态 与其最高价态的比值列于表1中。表1中催化剂组成由计算得到，金属组分 的含量以所述金属组分最高氧化态的氧化物计。

                       实施例2

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是，所述固体与氢气接触的温度为 500℃，接触时间为3小时，得到本发明所述含金属组分的裂化催化剂C2。催 化剂C2的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态 的比值列于表1中。

                       实施例3

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

用浓度为10重量％的六水硝酸钴水溶液浸渍高岭土，六水硝酸钴水溶液 和高岭土(干基)的重量比为1∶0.822，120℃烘干，600℃焙烧1小时，得 到含Co2O3 2.78重量％的高岭土。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是用含Co2O3 2.78重量％的高岭土 代替实例1所述高岭土，不加硝酸钴水溶液，得到本发明所述含金属组分的 裂化催化剂C3。催化剂C3的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均 价态与其最高价态的比值列于表1中。

                       实例4

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是，没有在固定床反应器中将固体 与氢气接触的过程，得到催化剂C4。C4的组成列于表1中。

                       实例5

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

按实例3的方法制备催化剂，不同的是，没有在固定床反应器中将固体 与氢气接触的过程，得到催化剂C5。C5的组成列于表1中。

表1 实例编号     1     2     3     4     5 催化剂编号     C1     C2     C3     C4     C5 分子筛种类     MOY     MOY     MOY     MOY     MOY 分子筛含量，重量％     30.0     30.0     30.0     30.0     30.0 耐热无机氧化物种类     Al2O3     Al2O3     Al2O3     Al2O3     Al2O3 耐热无机氧化物含量， 重量％     34.0     34.0     34.0     34.0     34.0 粘土种类    高岭土    高岭土    高岭土    高岭土    高岭土 粘土含量，重量％     35.0     35.0     35.0     35.0     35.0 金属组分种类     Co     Co     Co     Co     Co 金属组分含量，重量％     1.0     1.0     1.0     1.0     1.0 金属组分平均价态     +1.5     0     +1.5     +3     +3 金属组分平均价态与其 最高价态的比值     0.5     0     0.5     1     1 金属组分分布 均匀分布在催    化剂中 均匀分布在催    化剂中 均匀分布在粘     土中 均匀分布在催     化剂中 均匀分布在粘     土中

                         实施例6

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

(1)用浓度为7.0重量％的硝酸锌水溶液浸渍高岭土，硝酸锌水溶液和 高岭土(干基)的重量比为1∶0.940，120℃烘干，600℃焙烧1小时，得到 含ZnO 3.1重量％的高岭土。

(2)将NaY沸石(Na2O含量11重量％，硅铝比为5.6，长岭催化剂厂生 产)与浓度为0.15摩尔/升的氯化铵水溶液混合，混合的比例为每升氯化铵 水溶液20克NaY沸石，在60℃下进行离子交换1小时，过滤后的滤饼在550 ℃焙烧2小时。将其再按上述步骤交换和焙烧两次，得到氧化钠含量为0.3 重量％的HY沸石。

(3)按实例1的方法制备催化剂，不同的是用(1)制备的含ZnO的高 岭土代替实例1所述高岭土，不加硝酸钴，用(2)制备的HY沸石代替MOY； 所述含ZnO的高岭土、拟薄水铝石、HY沸石的用量使高岭土干基重量、 Al2O3、HY沸石干基重量和ZnO的重量的比值为25.0∶19.2∶55.0∶0.8；还原的 气氛为氢气含量50体积％和一氧化碳含量50体积％的氢气和一氧化碳的混 合气，混合气的用量为每克催化剂每分钟10毫升，所述固体与混合气接触的 温度为800℃，接触时间为3小时，得到本发明所述含金属组分的裂化催化剂 C6。催化剂C6的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最 高价态的比值列于表2中。

                         实施例7

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

用浓度为10重量％的硝酸铁水溶液浸渍高岭土，硝酸铁水溶液和高岭土 (干基)的重量比为1∶1.034，120℃烘干，600℃焙烧2小时，得到含Fe2O3 3.1重量％的高岭土。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是用上述含Fe2O3的高岭土代替实例 1所述高岭土，不加硝酸钴，用实例4中(2)制备的HY沸石代替MOY；所述 含Fe2O3的高岭土、拟薄水铝石、HY沸石的用量使高岭土干基重量、Al2O3、HY 沸石干基重量和Fe2O3的重量的比值为25.0∶19.2∶55.0∶0.8；还原的气氛为氢 气含量50体积％和一氧化碳含量50体积％的氢气和一氧化碳的混合气，混 合气的用量为每克催化剂每分钟6毫升，所述固体与混合气接触的温度为600 ℃，接触时间为0.5小时，得到本发明所述含金属组分的裂化催化剂C7。催 化剂C7的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态 的比值列于表2中。

                         实施例8

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

用浓度为20.0重量％的硝酸铜水溶液浸渍高岭土和二氧化钛的混合物， 硝酸铜水溶液、高岭土(干基)和二氧化钛的重量比为1∶0.871∶0.0223， 120℃烘干，600℃焙烧2小时，得到含CuO 8.68重量％的高岭土和二氧化钛 的混合物。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是用上述含CuO的高岭土代替实例1 所述高岭土，不加硝酸钴，用超稳Y沸石(工业牌号为DASY，晶胞常数为 24.45埃，Na2O含量为1.0重量％，齐鲁催化剂厂出品)代替MOY；含CuO的 高岭土、拟薄水铝石、DASY沸石的用量使高岭土干基重量、TiO2、Al2O3、 DASY沸石干基重量和CuO的重量的比值为39.0∶1.0∶26.2∶30∶3.8；还原的气 氛为氢气含量50体积％和一氧化碳含量50体积％的氢气和一氧化碳的混合 气，混合气的用量为每克催化剂每分钟5毫升，所述固体与混合气接触的温 度为400℃，接触时间为0.5小时，得到本发明所述含金属组分的裂化催化 剂C8。催化剂C8的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其 最高价态的比值列于表2中。

                         实施例9

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

用浓度为5.0重量％的硝酸锰水溶液浸渍高岭土，硝酸锰水溶液和高岭 土(干基)的重量比为1∶0.898，120℃烘干，550℃焙烧2小时，得到含 MnO2 2.63重量％的高岭土。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是用上述含MnO2的高岭土代替实例 1所述高岭土，不加硝酸钴；用DASY沸石和含磷和稀土的具有MFI结构的沸 石(工业牌号为ZRP-1，以五氧化二磷计，磷含量为2.0重量％，稀土氧化 物含量为1.0重量％，其中，氧化镧含量为0.53重量％，氧化铈含量为 0.13重量％，其它稀土氧化物含量为0.34重量％，Na2O含量小于0.1重量 ％，SiO2与Al2O3的摩尔比为60，齐鲁催化剂厂出品)代替MOY；含MnO2的高 岭土、拟薄水铝石、DASY沸石和ZRP-1沸石的用量使高岭土干基重量、 Al2O3、DASY沸石干基重量、ZRP-1沸石干基重量和MnO2的重量的比值为 37.0∶27.0∶30.0∶5.0∶1.0。还原的气氛为氢气含量80体积％和丙烷含量20 体积％的氢气和丙烷的混合气，混合气的用量为每克催化剂每分钟7.5毫 升，所述固体与混合气接触的温度为500℃，接触时间为1小时，得到本发明 所述含金属组分的裂化催化剂C9。催化剂C9的组成及金属组分的种类、分 布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表2中。

表2   实例编号     6     7     8     9   催化剂编号     C6     C7     C8     C9   分子筛种类     HY     HY     DASY  DASY/ZRP-1   分子筛含量，重量％     55.0     55.0     30.0     35.0   耐热无机氧化物种类    Al2O3    Al2O2   Al2O3/TiO2     Al2O3   耐热无机氧化物含量，重量％     19.2     19.2     27.2     27.0   粘土种类    高岭土    高岭土     高岭土     高岭土   粘土含量，重量％     25.0     25.0     39.0     37.0   金属组分种类     Zn     Fe     Cu     Mn   金属组分含量，重量％     0.8     0.8     3.8     1.0   金属组分平均价态     +1.4     +2.0     +0.6     +1.5   金属组分平均价态与其最高价态的比值     0.70     0.67     0.3     0.38   金属组分分布   均匀分布   在粘土中   均匀分布   在粘土中 分布在粘土和耐 热无机氧化物中   均匀分布在     粘土中

                         实施例10

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

用浓度为5.0重量％的钼酸铵((NH4)6Mo7O24·4H2O)水溶液浸渍高岭土和 硅藻土(固含量为85.0重量％，浙江省嵊州市华力硅藻土厂出品)的混合 物，120℃烘干，然后再用12.03公斤浓度为2.0重量％的硝酸银水溶液浸 渍，钼酸铵水溶液、高岭土(干基)、硅藻土(干基)和硝酸银水溶液的重 量比为1∶0.932∶0.155∶0.747，120℃烘干，600℃焙烧2小时，得到含MoO3 3.58重量％和Ag2O 0.90重量％的高岭土和硅藻土的混合物。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是用上述含MoO3和Ag2O的高岭土和 硅藻土代替实例1所述高岭土，不加硝酸钴，含MoO3和Ag2O的高岭土和硅 藻土、拟薄水铝石、MOY沸石的用量使高岭土和硅藻土干基重量、Al2O3、MOY 沸石干基重量、MoO3和Ag2O的重量的比值为32.0∶21.5∶45.0∶1.2∶0.3。还原 的气氛为氢气含量50体积％的氮气与氢气的混合，混合气的用量为每克催化 剂每分钟12.5毫升，所述固体与混合气接触的温度为650℃，接触时间为1 小时，得到本发明所述含金属组分的裂化催化剂C10。催化剂C10的组成及金 属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表3 中。

                         实施例11

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

在搅拌下，用浓度为2.0重量％的偏钒酸铵(NH4VO3)水溶液浸渍高岭土 和氧化镁的混合物，偏钒酸铵(NH4VO3)水溶液、高岭土(干基)和氧化镁的 重量比为1∶1.011∶0.027，120℃烘干得到的浆液，550℃焙烧2小时，得到 含MgO 2.46重量％，V2O5 1.48重量％的高岭土。

按实例1的方法制备催化剂，不同的是用上述含MgO和V2O5的高岭土代 替实例1所述高岭土，不加硝酸钴，用DASY沸石(规格同实例6)代替MOY 沸石；含MgO和V2O5的高岭土、拟薄水铝石、DASY沸石的用量使高岭土的干 基重量、氧化镁、Al2O3、DASY沸石干基重量和V2O5的重量的比值为 39.0∶1.0∶24.4∶35.0∶0.6；所述固体与氢气接触的温度为550℃，接触时间为 1小时，得到本发明所述含金属组分的裂化催化剂C11。催化剂C11的组成及 金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表3 中。

                         实施例12

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

用浓度为40重量％的氯化镓水溶液浸渍高岭土和拟薄水铝石的混合物， 氯化镓水溶液、高岭土(干基)和拟薄水铝石(干基)的重量比为1∶ 1.095∶0.314，120℃烘干，600℃焙烧2小时，得到含Ga2O3 13.1重量％的 高岭土和氧化铝的混合物。

将含Ga2O3的高岭土和氧化铝的混合物、硅溶胶与去离子水混合均匀，再 加入DASY沸石和ZRP-1沸石，混合均匀，去离子水的用量使得到的浆液的固 含量为25重量％，含Ga2O3的高岭土和氧化铝的混合物、硅溶胶、超稳Y沸石 和具有MFI结构的沸石的用量使高岭土干基重量、氧化铝、氧化硅、DASY沸 石干基重量ZRP-1沸石干基重量和Ga2O3的重量的比值为 35.0∶10∶13.2∶30∶5∶6.8。

将得到的浆液在150℃的温度下喷雾干燥，在550℃下焙烧2小时。将得 到的固体装入固定床还原反应器中，在600℃温度下通入氢气，氢气的用量为 每克催化剂每分钟15毫升，使氢气与所述固体接触2小时，使反应器的温度 降至室温，卸下还原后的固体，得到本发明所述含金属组分的裂化催化剂 C12。催化剂C12的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其 最高价态的比值列于表3中。

                         实施例13

本实施例说明本发明所述含金属组分的裂化催化剂及其制备方法。

将浓度为6.0重量％的氯化亚锡(SnCl2)水溶液、硅溶胶和高岭土混合 均匀，氯化亚锡水溶液、硅溶胶(干基)和高岭土(干基)的重量比为1∶ 0.191∶0.954，120℃烘干，550℃焙烧3小时，得到含SnO2 4.0重量％的高 岭土和氧化硅的混合物。

将含SnO2的高岭土和氧化硅的混合物、铝溶胶与去离子水混合均匀，再 加入DASY沸石和ZRP-1沸石，混合均匀，去离子水的用量使得到的浆液的固 含量为25重量％，含SnO2的高岭土和氧化硅的混合物、铝溶胶、DASY沸石和 ZRP-1沸石的用量使高岭土干基重量、氧化铝、氧化硅、DASY沸石干基重 量、ZRP-1沸石干基重量和SnO2的重量的比值为40.0∶20.0∶8.0∶25∶5∶2.0。 将得到的浆液在150℃的温度下喷雾干燥，在550℃下焙烧2小时。

将得到的固体装入固定床还原反应器中，在650℃温度下通入氢气，氢气 的用量为每克催化剂每分钟5毫升，使氢气与所述固体接触1小时，使反应 器的温度降至室温，卸下还原后的固体，得到本发明所述含金属组分的裂化 催化剂C13。催化剂C13的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价 态与其最高价态的比值列于表3中。

表3 实例编号     10     11     12     13 催化剂编号     C10     C11     C12     C13 分子筛种类     MOY     DASY   DASY/ZRP-I   DASY/ZRP-1 分子筛含量，重量％     45.0     35.0     35.0     30.0 耐热无机氧化物种类     Al2O3   Al2O3/MgO   Al2O3/SiO2   Al2O3/SiO2 耐热无机氧化物含量， 重量％     21.5     25.4     23.2     28.0 粘土种类   高岭土/硅藻土     高岭土     高岭土     高岭土 粘土含量，重量％     32.0     39.0     35.0     40.0 金属组分种类     Mo/Ag     V     Ga     Sn 金属组分含量，重量％     1.2/0.3     0.6     6.8     2.0 金属组分平均价态     +3.0/0     +2.3     +1.5     +2.2 金属组分平均价态与其 最高价态的比值     0.5/0     0.46     0.5     0.55 金属组分分布   均匀分布在粘       土中  均匀分布在粘土和  耐热无机氧化物中  分布在粘土和耐  热无机氧化物中  分布在粘土和耐  热无机氧化物中

                         实例14-18

下面的实例说明本发明提供的方法。

按照图1所示流程，对表4所列1#原料油进行催化裂化。其中，裂化反 应器9为小型提升管反应器，所用催化剂分别为催化剂C1-C5。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入 或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应 器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入 提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12 的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应 区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行通过出口 区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离 器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂 进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水 蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和 汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的 待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下， 将待生催化剂与来自管线21的过量空气接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线 22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或不 换热后的催化剂经管线25进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条 件下，再生后的催化剂来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管线5 排出。操作条件列于表5中。汽油中的硫含量采用气相色谱-原子发射光谱 法，在HP6890GC-G2350A AED气相色谱-原子发射光谱仪上测定。

                   对比例1-2(DB1-DB2)

下面的对比例说明参比方法。

分别按实例17和18的方法用相同的催化剂对相同的原料油进行催化裂 化，不同的是，进入还原器3的催化剂不与含还原气体的气氛接触，即不从 管线4通入含还原气体的气氛，操作条件列于表5中，结果列于表6中。

表4     原料油编号       1#       2#       3#     原料油名称   减压瓦斯油    常压渣油    减压瓦斯油     密度(20℃)，克/厘米3     0.9154     0.8906     0.873     粘度，毫米2/秒     50℃     34.14      -      -     100℃     6.96     24.84     8.04     沥青质，重量％     0.0     0.8     0.0     康氏残炭，重量％     0.18     4.3     0.15     S，重量％     2.0     0.13     0.07     金属杂质含量，ppm     0.4     40      -     馏程，℃     IBP     329     282     346     10％     378     370     411     50％     436     553     462     90％     501      -     523     95％     518      -      -     FBP     550      -     546

表5              实例编号     14     15     16     17     18     DB1     DB2             催化剂编号     C1     C2     C3     C4     C5     C4     C5 提升管反 应器9的 反应区 温度，℃     510     510     505     510     510     510     510 压力，兆帕     0.15     0.15     0.15     0.15     0.15     0.15     0.15 接触时间，秒     4     3.5     4     4     4     4     4 剂油比     4.5     5     5.5     4.5     4.5     4.5     4.5 出口区13的温度，℃     495     490     495     495     495     495     495 再生器20中的温度，℃     690     700     690     700     700     700     700 还原反应 器3 温度，℃     500     530     500     550     550      -      - 时间，分钟     20     30     30     30     30      -      - 压力，兆帕     0.13     0.13     0.13     0.13     0.13      -      - 含还原气体的气氛    氢气    氢气    氢气    氢气    氢气      -      - 含还原气体的气氛用 量，立方米/吨/分钟     6.5     7.5     7     7     7      -      - 雾化水蒸汽与预提升水蒸汽的总量 占烃油的百分数，重量％     5     10     5     5     5     5     5 是否进入换热器7换热     否     否     否     是     是     是     是 是否进入换热器24换热     是     是     是     是     是     是     是

表6   实例编号     14     15     16     17     18     DB1     DB2   催化剂编号     C1     C2     C3     C4     C5     C4     C5   产物组成，重量％   干气     3.62     3.43     3.73     3.98     4.03     4.19     4.25   液化气     12.43     12.92     12.62     13.09     13.42     13.29     13.06   汽油     49.42     49.33     49.34     48.32     48.16     46.35     46.10   柴油     25.75     25.74     25.31     25.39     24.88     23.79     23.31   重油     4.80     4.53     4.84     4.96     4.83     6.04     6.37   焦炭     3.98     4.05     4.16     4.26     4.68     6.34     6.91   汽油含硫量，毫克/升     310     270     300     340     330     1100     1140

从表6的结果可以看出，与参比方法相比，采用本发明提供的方法，汽 油和柴油含量明显提高，重油含量明显降低，汽油中的硫含量大幅度降低。

                         实例19-22

下面的实例说明本发明提供的方法。

按实例14的方法对烃油进行催化裂化，不同的是催化剂分别为实例6-9 制备的催化剂C6-C9，所述换热器7是热风加热炉，所述烃油为表4所示3# 原料油，操作条件也不同。操作条件列于表7中，结果列于表8中。

                        对比例3(DB3)

下面的对比例说明参比方法。

按实例22的方法用相同的催化剂对相同的原料油进行催化裂化，不同的 是，进入还原器3的催化剂不与含还原气体的气氛接触，即不从管线4通入 含还原气体的气氛。操作条件列于表7中，结果列于表8中。

表7      实例编号     19     20     21     22     DB3     催化剂编号     C6     C7     C8     C9     C9 提升管 反应器 9的反 应区  温度，℃     525     510     520     510     510  压力，兆帕     0.25     0.25     0.25     0.25     0.25  接触时间，秒     3.5     3.5     3.5     4     4  剂油比     5     4.5     5     5     5   出口区13的温度，℃     500     497     490     490     490   再生器20中的温度，          ℃     680     680     680     710     710 还原反 应器3 温度，℃     430     480     540     480      - 时间，分钟     30     15     3     30      - 含还原气体的 气氛     50％H2+     50％CO     50％H2+     50％CO     50％H2+     50％CO     80％H2+     20％丙烷      - 压力，兆帕     0.23     0.23     0.23     0.23      - 含还原气体的 气氛用量，立 方米/吨/分钟     6     6     8     7      - 雾化水蒸汽与预提升水 蒸汽的总量占烃油的百 分数，重量％     10     10     10     12     12 是否进入换热器7换热     是     是     否     是     是 是否进入换热器24换 热     是     是     是     是     是

表8     实例编号     19     20     21     22     DB3     催化剂编号     C6     C7     C8     C9     C9     产物组成，重量％     干气     3.96     3.48     3.86     3.96     3.18     液化气     13.02     12.36     12.12     12.42     12.42     汽油     49.09     49.71     49.3     49.28     48.79     柴油     25.24     25.6     25.16     25.22     24.35     重油     4.83     4.91     5.63     5.07     6.14     焦炭     3.86     3.94     3.93     4.05     5.12

从表8的结果可以看出，与采用参比方法相比，采用本发明提供的方法对 基本上不含硫的烃油进行催化裂化，裂化产物中汽油和柴油含量明显提高， 重油含量和焦炭含量明显下降。这说明本发明提供的方法同样适合用于不含 硫烃油的催化裂化，并且本发明提供的方法具有更强的重油裂化能力。

                         实例23-26

下面的实例说明本发明的方法。

按照图2所示流程，对表4所列1#原料油进行催化裂化。其中，裂化反 应器9为小型提升管反应器，所用催化剂分别为催化剂C10-C13。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入 或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应 器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入 提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12 的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应 区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。自管线30在提升管反应器9 的反应区和出口区13的结合处(基本上是占提升管反应器自上而下的30％的 高度处)注入冷激剂，冷激剂为馏程为121-250℃的常温粗汽油，冷激剂的用 量使反应物流在出口区13的反应温度降低至表9所列的温度。反应物流继续 上行与冷激剂混合，通过出口区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器 15。沉降器15中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称 作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生 催化剂与来自管线17的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产 物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分 离出各种馏份。汽提后的待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器 20中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线21的过量空气接触，脱除其 中的焦炭，烟气自管线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换 热器24换热，换热或不换热后的催化剂经管线25进入气体置换罐26，同时 在气体置换罐26中，加入相当于再生后催化剂5重量％的经管线2来自储罐 1的新鲜催化剂，在气体置换罐26中，用来自管线27的氮气置换出再生后的 催化剂和新鲜催化剂的混合物携带的含氧气体，废气经管线28排出，经气体 置换的催化剂经管线29进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条件 下，经气体置换的催化剂与来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管 线5排出。操作条件列于表9中，结果列于表10中。

表9              实例编号     23     24     25     26             催化剂编号     C10     C11     C12     C13 提升管反 应器9的 反应区 温度，℃     470     580     520     515 压力，兆帕     0.13     0.13     0.13     0.13 接触时间，秒     3.5     3     3.3     3.3 剂油比     6     8     7     7 出口区13的温度，℃     450     550     485     490 再生器20中的温度，℃     680     700     720     720 还原反应 器3 温度，℃     600     680     700     680 时间，分钟     30     30     30     30 压力，兆帕     0.12     0.12     0.12     0.12 含还原气体的气氛     80％H2+20％N2     H2     H2     H2 含还原气体的气氛用 量，立方米/吨/分钟     4.5     4.5     4.5     4.5 雾化水蒸汽与预提升水蒸汽的总量 占烃油的百分数，重量％     7     7     7     7 是否进入换热器7换热     是     是     是     是 是否进入换热器24换热     是     否     否     否

表10     实例编号     23     24     25     26     催化剂编号     C10     C11     C12     C13     产物组成，重量％     干气     3.41     4.12     3.81     4.02     液化气     12.33     13.20     12.94     12.82     汽油     48.16     48.63     48.26     48.07     柴油     26.79     25.26     26.53     25.76     重油     4.94     4.06     4.24     4.82     焦炭     4.37     4.73     4.22     4.51     汽油含硫量，毫克/升     100     150     130     180

                         实例27-29

下面的实例说明本发明的方法。

按照图2所示流程，对表4所示2#原料油含量为20重量％和1#原料 油含量为80重量％的混合油进行催化裂化。其中，裂化反应器9为小型提升 管反应器，所用催化剂分别是(1)C14，C14为含量为80重量％的牌号为 MLC-500的工业催化剂与含量为20重量％的实例1制备的催化剂C1的催化剂 混合物，所述牌号为MLC-500的工业催化剂含有稀土Y沸石、超稳Y沸石， 氧化铝、高岭土，稀土氧化物的含量为3.2重量％；(2)C15，C15为牌号为 CR022的工业催化剂，该催化剂含有含磷和稀土的氢Y沸石、超稳Y沸石、具 有MFI结构的沸石、氧化铝、高岭土，稀土氧化物的含量为3.0重量％，五 氧化二磷的含量为1.0重量％；(3)C16，C16为含量为95重量％的牌号为 HGY-2000R的工业催化剂与含量为5重量％的实例1制备的催化剂C1的催化 剂混合物，所述牌号为HGY-2000R的工业催化剂含有含稀土的Y型沸石、超 稳Y沸石，氧化铝、高岭土，稀土氧化物的含量为2.1重量％。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入 或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应 器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入 提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12 的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应 区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行，通过出 口区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分 离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化 剂进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的 水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物 和汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后 的待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度 下，将待生催化剂与来自管线21的过量空气接触，脱除其中的焦炭，烟气自 管线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换熟，换热 或不换热后的催化剂经管线25进入气体置换罐26，在气体置换罐26中，用 来自管线27的氮气置换出再生后的催化剂携带的含氧气体，废气经管线28 排出，经气体置换的催化剂经管线29进入还原反应器3，在还原反应器3 中，在还原条件下，经气体置换的催化剂与来自管线4的含还原气体的气氛 接触，废气经管线5排出。操作条件列于表11中，结果列于表12中。

                         对比例4(DB4)

下面的对比例说明参比方法。

按实例27的方法用相同的催化剂对相同的原料油进行催化裂化，不同的 是，进入还原器3的催化剂不与含还原气体的气氛接触，即不从管线4通入 含还原气体的气氛。操作条件列于表11中，结果列于表12中。

表11                   实例编号     27     DB4     28     29                  催化剂编号     C14     C14     C15     C16   提升管反   应器9的   反应区   温度，℃     515     515     510     510   压力，兆帕     0.18     0.18     0.18     0.18   接触时间，秒     2.3     2.3     2.5     2.5   剂油比     8     8     7     7     出口区13的温度，℃     500     500     495     495     再生器20中的温度，℃     700     700     700     700   还原反应   器3   温度，℃     530      -     520     520   时间，分钟     30      -     30     30   压力，兆帕     0.15      -     0.15     0.15   含还原气体的气氛   50％H2+50％     干气      - 50％H2+50％     干气   50％H2+50％     干气   含还原气体的气氛用量，立方米/   吨/分钟     4      -     4     4 雾化水蒸汽与预提升水蒸汽的总量占烃油的百分 数，重量％     13     13     13     13 是否进入换热器7换热     否     是     否     否 是否进入换热器24换热     是     是     是     是

表12     实例编号     27     DB4     28     29     催化剂编号     C14     C14     C15     C16     产物组成，重量％     干气     3.02     3.12     2.71     3.52     液化气     11.83     11.95     11.41     12.42     汽油     42.64     43.33     43.65     43.41     柴油     28.54     23.47     27.16     25.30     重油     6.22     7.96     7.44     7.62     焦炭     7.75     10.17     7.63     7.73     汽油含硫量，毫克/升     300     900     310     340

从表12的结果可以看出，与不经过还原过程的参比方法相比，采用本发明 提供的方法对含硫的烃油进行催化裂化，裂化产物中汽油和柴油含量明显提 高，重油和焦炭含量明显下降，汽油的硫含量大幅度降低。这进一步说明本发 明提供的方法具有更强的重油裂化能力和脱硫能力。