埋弧焊用焊剂
阅读：374发布：2020-05-12
专利汇可以提供埋弧焊用焊剂专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 的 埋弧焊 用焊剂，其特征在于，含有1 质量 ％以上、25质量％以下的 碱 土金属的 氧 化物， 水 玻璃结构中包含所述碱土金属的氧化物。所述碱土金属优选为Ca和Ba中的一者或两者。另外，优选依据JIS K 0068：2001测量的水分量，在刚干燥之后，为200ppm以下，经24小时吸湿后，为1000ppm以下。，下面是埋弧焊用焊剂专利的具体信息内容。
1.一种埋弧焊用焊剂，其特征在于，含有1质量％以上、25质量％以下的碱土金属的氧化物，
水玻璃结构中包含所述碱土金属的氧化物。
2.根据权利要求1所述的埋弧焊用焊剂，其特征在于，所述碱土金属为Ca和Ba中的一者或两者。
3.根据权利要求1或权利要求2所述的埋弧焊用焊剂，其特征在于，依据JIS K 0068：
2001测量的水分量，在刚干燥之后为200ppm以下，经24小时吸湿后为1000ppm以下。
4.根据权利要求1或权利要求2所述的埋弧焊用焊剂，其特征在于，是调配碱土金属原料和水玻璃，在600℃以上烧成而成的焊剂。
5.根据权利要求4所述的埋弧焊用焊剂，其特征在于，所述碱土金属原料是碱土金属的碳酸盐。
6.根据权利要求5所述的埋弧焊用焊剂，其特征在于，所述碱土金属的碳酸盐是CaCO3和BaCO3中的一者或两者。
埋弧焊用焊剂
技术领域
[0001] 本发明涉及埋弧焊用焊剂。
背景技术
[0002] 用于埋弧焊的焊剂，根据其形态，大致分为熔融型焊剂和烧成型焊剂。熔融型焊剂是通过以电炉等熔化各种原料，并加以粉碎而制造。另一方面，烧成型焊剂是通过用碱性硅酸盐等的粘合剂将各种原料加以结合，造粒后，经烧成而制造。
[0003] 另外，烧成型焊剂根据烧成温度分类，一般来说，以400～600℃烧成的，称为低温烧成型焊剂，以600～1200℃烧成的，称为高温烧成型焊剂。
[0004] 高温烧成型焊剂，焊道外观和熔渣剥离性等的焊接操作性优异。另一方面，高温烧成型焊剂，因为焊接金属的扩散氢量比熔融型焊剂和低温烧成型焊剂高，抗冷裂性差，所以在日本国内几乎不被使用。还有，在本说明书中所谓“焊接金属”是指实施了焊接时在焊接中熔融凝固后的金属。
[0005] 在这种状况下，在专利文献1中记载有能够减少焊接金属中的扩散氢量，并且能够防止因焊剂的粉化而引起的操作性降低的、抗吸湿性和抗粉化性优异的埋弧焊用烧成型焊剂。该埋弧焊用烧成型焊剂是如下的焊剂：在以使粒径高于300μm的比率为10质量％以下，且使粒径低于75μm的比率为30质量％以下的方式而调整的原料粉中加入粘结剂而混合后，经造粒、烧成而成的焊剂。另外，该埋弧焊用烧成型焊剂的特征在于，作为其成分组成，含有SiO2：30～70质量％、锰氧化物(MnO换算)：5～30质量％、MgO：3～30质量％、Al2O3：2～20质量％。
[0006] 【先行技术文献】
[0007] 【专利文献】
[0008] 【专利文献1】日本国特开2001－38486号公报
[0009] 专利文献1所述的埋弧焊用烧成型焊剂，虽然抗吸湿性优异，但是若与熔融型焊剂比较，则抗吸湿性要差一些。因此，该埋弧焊用烧成型焊剂与熔融型焊剂相比，扩散氢量处于稍高的倾向，另外，正因如此，有抗冷裂性差的倾向。
发明内容
[0010] 本发明鉴于所述状况而成，其课题在于，提供一种抗冷裂性优异的埋弧焊用焊剂。
[0012] 本发明者为了解决所述课题进行了锐意研究开发，其结果发现，通过在覆盖粉体表面的水玻璃结构中包含碱土金属的氧化物，则玻璃结构稳定化，可以将吸湿量抑制在与熔融型焊剂同等程度。而且还发现，由此能够减少扩散氢量，能够使抗冷裂性优异，从而完成了本发明。
[0013] 解决了所述课题的本发明的埋弧焊用焊剂，含有1质量％以上、25质量％以下的碱土金属的氧化物，在水玻璃结构中包含所述碱土金属的氧化物。
[0014] 如此，本发明的埋弧焊用焊剂，因为在覆盖粉体表面的水玻璃结构中包含碱土金属的氧化物，所以玻璃结构稳定化，可以将吸湿量抑制为与熔融型焊剂同等程度。就是说，通过在水玻璃的Si－O链中包含碱土金属的氧化物，则玻璃结构更稳定化，链端(－ONa、－OH)减少，因此吸湿量减少。由此，扩散氢量降低，抗冷裂性优异。
[0015] 本发明的埋弧焊用焊剂，优选所述碱土金属为Ca和Ba中的一者或两者。
[0016] 若是如此，则能够更确实地使抗冷裂性优异。
[0017] 本发明的埋弧焊用焊剂，优选依据JIS K 0068：2001测量的水分量，在刚干燥之后，为200ppm以下，经24小时吸湿后，为1000ppm以下。
[0018] 若是如此，则除了焊剂所含的水分量少之外，如前述吸湿量也少，因此能够进一步降低扩散氢量，能够使抗冷裂性优异。
[0019] 本发明的埋弧焊用焊剂，优选为调配碱土金属原料和水玻璃，在600℃以上烧成而成的焊剂。
[0020] 若是如此，则本发明的埋弧焊用焊剂，在600℃以上进行烧成时，能够使碱土金属与水玻璃反应而使覆盖粉体表面的水玻璃结构中包含碱土金属的氧化物，能够使玻璃结构稳定化。
[0021] 本发明的埋弧焊用焊剂，优选所述碱土金属原料是碱土金属的碳酸盐。
[0022] 另外，本发明的埋弧焊用焊剂，优选所述碱土金属的碳酸盐是CaCO3和BaCO3中的一者或两者。
[0023] 若是如此，则制造时的操作处理容易，同时能够得到低成本的埋弧焊用焊剂。
[0025] 图1是作为实施例的No.10的焊剂的SEM照片(倍率为400倍)。同图中，右下的比例尺表示10μm。
[0026] 图2表示作为比较例的No.29的焊剂的SEM照片(倍率为400倍)。同图中，右下的比例尺表示10μm。
[0027] 图3(a)是作为实施例的No.10的焊剂的SEM照片，(b)～(d)是在与(a)相同位置的通过EDS测量的X射线映射。还有，(b)是关于Na的X射线映射，(c)是关于Si的X射线映射，(d)是关于Ba的X射线映射。
[0028] 图4是作为实施例的No.10的焊剂的EDS光谱。
[0029] 图5(a)是作为比较例的No.29的焊剂的SEM照片，(b)～(d)是在与(a)相同位置的通过EDS测量的X射线映射。还有，(b)是关于Na的X射线映射，(c)是关于Si的X射线映射，(d)是关于Ba的X射线映射。
[0030] 图6是作为比较例的No.29的焊剂的EDS光谱。
具体实施方式
[0031] 以下，对于本发明的埋弧焊用焊剂(以下，有仅称为“焊剂”的情况)的一个实施方式详细地加以说明。
[0032] 本实施方式的焊剂是在600℃以上烧成而成的被称为高温烧成型焊剂的焊剂。
[0033] 本实施方式的焊剂，含有1质量％以上、25质量％以下的碱土金属的氧化物，在水玻璃结构中包含所述碱土金属的氧化物。
[0034] (碱土金属的氧化物：1质量％以上、25质量％以下)
[0035] 碱土金属的氧化物具有使玻璃结构稳定化的效果，为了发挥这一效果，需要在焊剂中含有1质量％以上。另一方面，若碱土金属的氧化物在焊剂中含有高于25质量％，则从水玻璃结构中被排除的游离的碱金属(Na、K等)增加，因此焊剂中的水分量变多。因此，扩散氢量变多，抗冷裂性会变差。因此，碱土金属的氧化物为1质量％以上、25质量％以下。从进一步提高所述效果的观点出发，碱土金属的氧化物优选为2质量％以上，更优选为3质量％以上。另外，从进一步提高抗冷裂性的观点出发，碱土金属的氧化物优选为24质量％以下，更优选为23质量％以下。
[0036] 还有，作为碱土金属可列举Ca、Sr、Ba、Ra。其中，在本实施方式中，作为碱土金属优选Ca和Ba中的一者或两者。即，本实施方式的焊剂中，作为碱土金属的氧化物，优选包含CaO和BaO中的一者或两者。若是如此，则能够更确实地使抗冷裂性优异。含有两种以上的碱土金属的氧化物时，所述碱土金属的氧化物的含量以合计量计为1质量％以上、25质量％以下。
[0037] (水玻璃结构中包含所述碱土金属的氧化物)
[0038] 通过在水玻璃结构中包含所述碱土金属的氧化物，能够使玻璃结构稳定化。若在水玻璃结构中不包含所述碱土金属的氧化物，则玻璃结构无法稳定化，因此焊剂的粉体吸湿，扩散氢量增加。因此，抗冷裂性差。水玻璃结构中是否包含所述碱土金属的氧化物，能够由能量色散型X射线分析(Energy Dispersive x-ray Spectrometry；EDS)进行的X射线映射等加以把握。还有，根据EDS，也能够分析碱土金属的元素的种类。
[0039] (焊剂的其他成分)
[0040] 在本实施方式中，ISO 14174：2012(Welding consumables-Fluxes for submerged arc welding and electroslag welding-Classification)或JIS Z 3352：
2010“埋弧焊用焊剂”等的关于埋弧焊用焊剂的标准所规定的“焊剂的化学成分的标识”所示的任何化学成分，都能够作为焊剂的其他成分含有。总之，本实施方式的焊剂，如果以所述标准所示的含量包含所述焊剂的其他的成分，则在600～1200℃进行高温烧成后，也能够得到本发明的效果。还有，作为焊剂的其他的成分，例如可列举从Fe、Fe－Si、Fe－Mn、SiO2、CaF2、MgO、MnO、Al2O3、TiO2、ZrO2、Na2O、K2O、Li2O、B2O3和CO2之中选择的任意一种或两种以上。
另外，作为焊剂的其他的成分，也包括碱性硅酸盐(例如，硅酸钠(水玻璃))等的粘结剂。如果在不妨碍本发明的效果的范围，则也可以含有这些。另外，作为焊剂的其他的成分，作为不可避免的杂质能够含有P、S、As和Ta等，可以在不妨碍本发明的效果的范围含有这些成分。
2010“埋弧焊用焊剂”等的关于埋弧焊用焊剂的标准所规定的“焊剂的化学成分的标识”所示的任何化学成分，都能够作为焊剂的其他成分含有。总之，本实施方式的焊剂，如果以所述标准所示的含量包含所述焊剂的其他的成分，则在600～1200℃进行高温烧成后，也能够得到本发明的效果。还有，作为焊剂的其他的成分，例如可列举从Fe、Fe－Si、Fe－Mn、SiO2、CaF2、MgO、MnO、Al2O3、TiO2、ZrO2、Na2O、K2O、Li2O、B2O3和CO2之中选择的任意一种或两种以上。
另外，作为焊剂的其他的成分，也包括碱性硅酸盐(例如，硅酸钠(水玻璃))等的粘结剂。如果在不妨碍本发明的效果的范围，则也可以含有这些。另外，作为焊剂的其他的成分，作为不可避免的杂质能够含有P、S、As和Ta等，可以在不妨碍本发明的效果的范围含有这些成分。
[0041] 作为焊剂的其他成分所列举的成分之中，在本实施方式的情况下，例如能够含有SiO2为5质量％以上、50质量％以下，CaF2为3质量％以上、45质量％以下，MgO为1质量％以上、30质量％以下，MnO为1质量％以上、25质量％以下，Al2O3为1质量％以上、35质量％以下。
[0042] (SiO2：5质量％以上、50质量％以下)
[0043] SiO2具有得到光滑的焊道形状的效果。若含有SiO2为5质量％以上、50质量％以下，则能够有效地发挥所述效果，为此，可以说该范围内是优选的形态。但是，本实施方式的焊剂中，即使分别脱离所述范围的上限和下限而含有SiO2，也能够得到优异的抗冷裂性，因此能够不用限定于所述范围而含有SiO2。但是，若高于所述范围的上限而含有SiO2，则熔渣的粘性变高，因此有熔渣剥离性劣化的倾向，另外，有熔渣的烧粘变得剧烈的倾向。从有效地发挥所述效果的观点和确保良好的熔渣剥离性的观点出发，优选含有5质量％以上、50质量％以下的SiO2。从进一步提高取得光滑的焊道形状的效果这一观点出发，SiO2优选为6质量％以上，更优选为7质量％以上。另外，从得到更良好的熔渣剥离性的观点出发，SiO2优选为48质量％以下，更优选为46质量％以下。还有，SiO2也包含例如从水玻璃等的粘结剂中被添加的成分。
[0044] (CaF2：3质量％以上、45质量％以下)
[0045] CaF2具有提高熔融渣的导电性、流动性和熔渣剥离性的效果，具有对熔融渣的高温粘性施加影响的作用。若含有CaF2为3质量％以上、45质量％以下，则能够使所述作用有效地发挥，因此在该范围内是优选的方式。但是，在本实施方式的焊剂中，即使分别脱离所述范围的上限和下限而含有CaF2，也能够得到优异的抗冷裂性，因此能够不用限定于所述范围而含有CaF2。还有，从进一步提高所述效果的观点出发，CaF2优选为4质量％以上，更优选为5质量％以上。从同样的观点出发，CaF2优选为43质量％以下，更优选为41质量％以下。
[0046] (MgO：1质量％以上、30质量％以下)
[0047] MgO是非常有助于熔渣剥离性的提高的成分，具有使熔渣剥离性良好的作用。若含有MgO为1质量％以上、30质量％以下，则能够使所述作用有效地发挥，因此处于该范围可以说是优选的方式。但是，本实施方式的焊剂中，即使分别脱离所述范围的上限和下限而含有MgO，也能够得到优异的抗冷裂性，因此能够不用限定于所述范围而含有MgO。从进一步提高所述效果的观点出发，MgO优选为2质量％以上，更优选为3质量％以上。从同样的观点出发，MgO优选为29质量％以下，更优选为28质量％以下。
[0048] (MnO：1质量％以上、25质量％以下)
[0049] MnO对于熔融渣的粘性和凝固温度造成影响，并且对于抗麻点性改善有着有效的作用。若含有MnO为1质量％以上、25质量％以下，则能够使所述作用有效地发挥，因此处于该范围可以说是优选的方式。但是，本实施方式的焊剂中，即使分别脱离所述范围的上限和下限而含有MnO，也能够得到优异的抗冷裂性，因此能够不用限定于所述范围而含有MnO。从进一步提高所述效果的观点出发，MnO优选为2质量％以上，更优选为3质量％以上。从同样的观点出发，MnO优选为24质量％以下，更优选为23质量％以下。
[0050] (Al2O3：1质量％以上、35质量％以下)
[0051] Al2O3是作用于熔渣的熔点的成分，具有保持焊道的焊趾部的直线性的效果和使熔渣剥离性提高的效果。若含有Al2O3为1质量％以上、35质量％以下，则能够使所述作用有效地发挥，因此处于该范围可以说是优选的方式。但是，本实施方式的焊剂中，即使分别脱离所述范围的上限和下限而含有Al2O3，也能够得到优异的抗冷裂性，因此能够不用限定于所述范围而含有Al2O3。从进一步提高所述效果的观点出发，Al2O3优选为2质量％以上，更优选为3质量％以上。从同样的观点出发，Al2O3优选为33质量％以下，更优选为31质量％以下。
[0052] 此外，也能够含有下述成分。
[0053] ·Na2O+K2O：6.5质量％以下，优选为0.5～6.5质量％
[0054] ·FeO：6.5质量％以下
[0055] ·ZrO2：0.70质量％以下，优选为0.05～0.70质量％
[0056] ·B2O3：3.0质量％以下，优选为0.1～3.0质量％
[0057] ·TiO2：6.0质量％以下，优选为0.2～6.0质量％
[0058] (依据JIS K 0068：2001测量的水分量)
[0059] 本实施方式的焊剂，优选依据JIS K 068：2001“化学制品的水分测量方法”测量的水分量，在刚干燥之后，为200ppm以下，经24小时吸湿后，为1000ppm以下。若是如此，则除了焊剂中包含的水分量少以外，如前述，因为吸湿量少，所以能够进一步降低扩散氢量，能够使抗冷裂性优异。还有，优选通过JIS K 0068：2001所规定的卡尔费休(Karl Fischer)滴定法(水分气化－电量滴定法)测量水分量。在水分量的测量时，为了尽可能排除粒度分布的影响，测量用的焊剂优选使用经20×30mesh筛选过的焊剂。作为水分量的测量条件，可列举使萃取温度为750℃，使萃取气体为大气。所谓“刚干燥之后”是指从干燥器中取出试验材后，在5分钟以内进行测量。作为干燥器的干燥条件，例如可列举250℃×1hr。所谓“24小时吸湿后”是指从恒温恒湿器中取出试验材后，在5分以内进行测量。作为恒温恒湿器的处理条件，例如可列举30℃、80％R.H.×24hr。
[0060] 所述焊剂的水分量越少越优选。例如，更优选刚干燥之后的水分量为100ppm以下，更优选24小时吸湿后的水分量为500ppm以下。
[0061] (焊剂的制造方法)
[0062] 本实施方式的焊剂，以使碱土金属的氧化物的成分组成为前述的范围的方式调配原料。具体来说，调配碱土金属原料为1质量％以上、25质量％以下。这时，能够根据需要调配SiO2、CaF2、MgO、MnO、Al2O3等。而后，将其与粘结剂一起混匀后，进行造粒、烧成。还有，作为粘结剂使用水玻璃时，其中所含的SiO2也包括在所述含量中。
[0063] 所述碱土金属原料，优选使用在混合全部的原料进行烧结时在600℃以上分解的原料。若是如此，则在600℃以上烧成时，能够使碱土金属与水玻璃发生反应在覆盖粉体表面的水玻璃结构中含有碱土金属的氧化物，能够使玻璃结构稳定化。烧成的上限温度例如为1200℃。
[0064] 另外，碱土金属原料优选为碱土金属的碳酸盐。此外，碱土金属的碳酸盐优选为CaCO3和BaCO3中的一者或两者。若是如此，则制造时的处理容易，同时能够得到低成本的焊剂。
[0065] 作为粘结剂，例如也能够使用聚乙烯醇。另外，造粒法没有特别限定，能够使用滚动式造粒机和挤压式造粒机等。
[0066] 而后，优选对于经过造粒的焊剂，使用除尘和球磨机等进行粗大粒的破碎等的整粒处理，使平均粒径为2.5mm以下。还有，造粒后的烧成，能够以回转炉、固定式箱式炉和带式焙烧炉等进行。这时的烧成温度，例如，能够为600℃以上，更具体地说，能够为600～1200℃。焊剂的平均粒径，例如能够使用JIS Z 8801－1：2006(试验用筛－第1部：金属制网筛)所规定的筛子，依据JIS Z 8815：1994(筛分试验方法通则)进行测量。
[0067] 在如此制造的焊剂中，含有碱土金属的氧化物为1质量％以上、25质量％以下，在水玻璃结构中包含所述碱土金属的氧化物。
[0068] (焊剂的用途)
[0069] 本实施方式的焊剂，可以用于多层焊、双面单层焊、单面单道焊等全部的施工方法。本实施方式的焊剂，吸湿量被抑制为与熔融型焊剂同等程度。因此，该焊剂能够降低扩散氢量，能够使抗冷裂性优异。
[0070] (埋弧焊的焊接方法和焊接条件)
[0071] 使用了本实施方式的焊剂的埋弧焊的焊接方法，不限定于特定的条件。作为焊接方法的一个实施方式，例如包括：用本实施方式的焊剂覆盖进行焊接的构件的焊接部分，具体来说就是使2张钢板的端面对接的部分的工序；以在该焊剂中插入有焊丝(电极)的前端的状态使电弧发生而进行焊接的工序，并按此顺序进行这些工序。
[0072] 作为使用本实施方式的焊剂的埋弧焊的焊接条件，电极数不受限定，从单电极到多电极(2～6电极等)都能够适用。另外，极性不受限定，能够适用于直流、交流。能够在焊接电流100～3000A，电弧电压10～100V，焊接速度10～600cm/min的范围适用。
[0073] (其他)
[0075] 【实施例】
[0076] 接下来，对于确认本发明的效果的确认实验进行说明。
[0077] 作为碱土金属原料，调配作为碱土金属的碳酸盐的CaCO3和BaCO3，与SiO2、CaF2、MgO、MnO和Al2O3等的粉体原料，作为粘结剂而调配水玻璃，混匀后，进行造粒、烧成。还有，造粒使用挤压造粒机进行。对于经造粒的焊剂，使用除尘和球磨机进行粗大粒的破碎等的整粒处理，使平均粒径为2.5mm以下。烧成使用回转炉进行。烧成的条件为850℃×1hr。如此，得到表1所示组成的焊剂。
[0078] 对于如此制造的No.1～35的焊剂，进行刚干燥之后的水分量的测量、24小时吸湿后的水分量的测量、刚干燥之后的扩散氢量的测量、抗冷裂性的确认。另外，对于熔渣剥离性和焊道外观也随之一起进行评价。这些测量、确认和评价以如下方式进行。
[0079] ＜刚干燥之后的水分量的测量＞
[0080] 为了尽可能排除粒度分布的影响，试验材的焊剂使用以20×32mesh筛选过的焊剂。
[0081] 用干燥器使试验材在250℃下经1小时干燥。干燥结束后，从干燥器中取出试验材之后，在5分钟以内，在750℃的大气气氛中，通过依据JIS K 0068：2001“化学制品的水分测量方法”的卡尔费休法(KF法(水分气化－电量滴定法))，测量焊剂所包含的水分量。
[0082] ＜24小时吸湿后的水分量的测量＞
[0083] 为了尽可能排除粒度分布的影响，试验材的焊剂使用由20×32mesh筛选过的焊剂。
[0084] 用干燥器使试验材在250℃下干燥1小时后，在恒温恒湿器中，以气温：30℃、相对湿度：80％的气氛保持24小时(吸湿处理)使焊剂吸湿。吸湿结束后，从恒温恒湿器中取出试验材，在5分钟以内，在750℃的大气气氛中，通过依据JIS K 0068：2001“化学制品的水分测量方法”的卡尔费休法(KF法(水分气化－电量滴定法))，测量焊剂所包含的水分量。
[0085] ＜刚干燥之后的扩散氢量的测量＞
[0086] 熔敷金属的扩散氢量，依照AWS A4.3(GC)进行测量。
[0087] 还有，试验材的焊剂，进行250℃×1hr的预干燥，使用相当于AWS A5.17 EH14的φ4.0mm的焊丝进行焊接。
[0088] 关于焊接条件，以电流525A、电压29V、焊接速度42cm/min进行，极性为直流电极接正(Direct Current Electrode Positive；DCEP)，焊剂散布高度和焊丝突出长度以30mm进行。焊接的钢板使用ASTM A36。
[0089] ＜抗冷裂性的确认＞
[0090] 抗冷裂性的评价通过窗形拘束焊接裂纹试验进行。
[0092] 还有，试验材的焊剂，进行250℃×1hr的预干燥，组合的焊丝使用相当于AWS A5.17 EH14的φ4.0mm的焊丝。
[0093] 焊接条件，以电流525A、电压29V、焊接速度42cm/min进行，极性为DCEP，焊剂散布高度和焊丝突出长度以30mm进行。焊接的钢板的板厚为50mm，坡口形状为V形坡口，坡口角度60°，钝边10mm，预热和层间温度为25℃以下。
[0095] 关于抗冷裂性，以无冷裂纹的为合格，有冷裂纹低的为不合格。
[0096] ＜熔渣剥离性的评价＞
[0097] 熔渣剥离性，通过熔渣除去的容易度和有无烧粘进行评价。具体来说，熔渣自然剥离，无烧粘的为“5”，自然剥离，但烧粘的发生数量在单位焊接长度(1m)下有3处以下的为“4”，无法自然剥离，烧粘的发生数量在单位焊接长度(1m)下有3处以下的为“3”，无法自然剥离，烧粘的发生数量在单位焊接长度(1m)下有4～9处的为“2”，无法自然剥离，烧粘的发生数量在单位焊接长度(1m)下有10处以上的为“1”。关于熔渣剥离性，将评价为5至3的判断为优选的形态。
[0098] ＜焊道外观的评价＞
[0099] 焊道外观主要是关于焊道的焊波和光泽的评价，通过目视观察焊接部进行。其结果是，焊道的焊波不乱且焊道有金属光泽的为“5”，焊道焊波的混乱的发生数量在单位焊接长度(1m)下为1处以下且焊道有金属光泽的为“4”，焊道焊波的混乱的发生数量在单位焊接长度(1m)下有1处以下但焊道无金属光泽的为“3”，焊道焊波的混乱的发生数量在单位焊接长度(1m)下有2～4处且焊道无金属光泽的为“2”，焊道焊波的混乱的发生数量在单位焊接长度(1m)下为5处以上且焊道无金属光泽的为“1”。关于焊道外观，将评价为5到3的判断为优选的形态。
[0100] 表1中，显示焊剂的成分组成和所述测量、确认和评价的结果。
[0101] 【表1】
[0102]
[0103] 如表1所示，确认到No.1～28、32、33的焊剂，无冷裂纹，抗冷裂性优异(实施例)。这些焊剂的刚干燥之后的水分量均在200ppm以下，24小时吸湿后的水分量均为1000ppm以下，扩散氢量均为5.0mL/100g以下。其中，No.1～12、14、15、18、19、22、23、26、27的焊剂，因为在优选的范围含有SiO2、CaF2、MgO、MnO、Al2O3，所以不仅抗冷裂性优异，而且熔渣剥离性和焊道外观也优异。即，可确认这些焊剂不仅适合重视抗冷裂性的情况，也适合重视熔渣剥离性和焊道外观的情况。
[0104] 相对于此，确认到No.29～31、34、35的焊剂有冷裂纹，抗冷裂性差(比较例)。
[0105] 具体来说，No.29～31的焊剂，因为不包含碱土金属的氧化物(CaO、BaO)，所以为抗冷裂性差的结果。
[0106] No.34、35的焊剂，因为碱土金属的氧化物过多，所以为抗冷裂性差的结果。
[0107] 在此，图1中显示作为实施例的No.10的焊剂的扫描型电子显微镜(Scanning Electron Microscope；SEM)照片。另外，图2中显示作为比较例的No.29的焊剂的SEM照片。
[0108] 比较图1与图2可知，图1所示的No.10的焊剂，粉体表面被玻璃状的析出物覆盖。
[0109] 另外，图3中显示作为实施例的No.10的焊剂的SEM照片(同图中为(a))，和同一位置的通过EDS测量的X射线映射(同图中为(b)～(d))。还有，同图中，(b)表示关于Na的X射线映射，(c)表示关于Si的X射线映射，(d)表示关于Ba的X射线映射。
[0110] 如图3所示，由于在与水玻璃成分的Na、Si相同的位置上存在Ba，所以可知Ba被摄入到水玻璃结构中。
[0111] 此外，图4中显示作为实施例的No.10的焊剂的EDS光谱。如图4所示，作为碱土金属可检测出Ba。
[0112] 图5中显示作为比较例的No.29的焊剂的SEM照片(同图中为(a))，和在相同位置的通过EDS测量的X射线映射(同图中为(b)～(d))。
[0113] 还有，同图中，(b)表示关于Na的X射线映射，(c)表示关于Si的X射线映射，(d)表示关于Ba的X射线映射。
[0114] 如图5所示，由于在与水玻璃成分的Na、Si相同的位置上不存在Ba，所以可知Ba未被摄入到水玻璃结构中。
[0115] 此外，图6中显示作为比较例的No.29的焊剂的EDS光谱。如图6所示，未检测到碱土金属的Ba。
[0116] 本申请基于2017年3月31日申请的日本专利申请(特愿2017－069912)，其内容在此作为参照编入。
[0117] 【产业上的可利用性】
[0118] 本发明的埋弧焊用焊剂，抗冷裂性优异，以软钢和低合金钢等为首而对各种埋弧焊有用。
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