圆锯片
阅读：43发布：2020-05-11
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圆据片
技术领域
背景技术
[0002] 圆锯片作为一种切割工具，包括圆板状的圆锯本体和设于圆锯本体外周的多个刀齿。刀齿的材质通常为超硬合金，或是例如多晶体金刚石的硬质合金，且表面涂有一层涂层。在多数的刀齿上还设置有与被加工材料相适应的前角倾斜角、研角。圆锯片被安装在加工装置上，通过旋转切削进行材料加工。被加工材料切断面上的波浪纹的发生是由各种原因引起的，比如，侧面向心角的角度，加工时刀齿的振动，和圆锯本体的刚性。日本专利第3170498号公报公开了一种圆锯片，为了使被加工材料切断面的表面粗度变小，从刀齿上就能显示出侧面具有特殊的形状。而前述刀齿的振动通常是来自圆锯片安装在轴上与法兰盘接触面的振动，或者是旋转时由于加工装置的原因旋转轴所发生的振动。尤其是在一些新兴国家采用的加工装置，圆锯片的旋转轴或法兰盘的接触面的振动，大部分是每旋转一周振动大的地方就会出现一次，即在圆锯片的侧面处产生很大的振动，因此就会导致被加工材料切断面的波浪纹大的情况。
发明内容
[0003] 本发明克服了现有技术的不足，提供一种即使旋转轴发生振动，切断面粗度也能控制到很小的圆锯片。
[0004] 为达到上述目的，本发明采用的技术方案为：一种圆锯片，包括圆板状圆锯本体和设于所述圆锯本体外周的多个刀齿，其特征在于：所述刀齿包括长刀齿和短刀齿，所述长刀齿的侧面向心线长大于等于4mm，所述短刀齿的侧面向心线长小于4mm，所述长刀齿的数量占所述刀齿总数的2-15%,且为2个以上。
[0005] 本发明一个较佳实施例中，进一步包括所述长刀齿具有以所述圆锯本体半径线为基准，角度为0° -1.0°的侧面向心角。
[0006] 本发明一个较佳实施例中，进一步包括任一所述短刀齿的侧面向心线长为l_2mm。
[0007] 本发明解决了背景技术中存在的缺陷，本发明的圆锯片，所述长刀齿能使旋转轴振动所导致的被加工材料切断面的波浪纹变小，且将相对廉价的短刀齿和相对高成本的长刀齿组合设置，具体为长刀齿的数量占刀齿总数的2-15%，使得被加工材料切断面的波浪纹减小到与全部刀齿都采用长刀齿的切割状态相同或相似的效果。换句话说，只用占全部刀齿2-15%的长刀齿就能达到专业人员不能预料到的效果。这样的圆锯片刀齿构成，即使旋转轴或者法兰盘接触面发生振动，进而导致圆锯片侧面发生振动，也能使被加工材料切断面的波浪纹大大的减小并且圆锯片材料成本低廉。附图说明[0008] 下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
[0009] 图1是本发明实施形态I的圆锯片的平面图；
[0010] 图2是图1的II部的放大示意图；
[0011] 图3是图1的II1-1II线断面图；
[0012] 图4是图3的IV部的放大示意图；
[0013] 图5是图1的V - V线断面图；
[0014] 图6是图5的VI部的放大示意图；
[0015] 图7是使用本发明的圆锯片进行材料加工的加工模式图；
[0016] 图8是图7珊部的刀齿侧面振动长度和切断面波浪纹间关系的模式图；
[0017] 图9是侧面向心角为1°的长刀齿其侧面向心线长变化时，被加工材料的送入速度和被加工材料切断面的波浪纹量间的关系图；
[0018] 图10是侧面向心角为O. 5°的长刀齿其侧面向心线长变化时，被加工材料的送入速度和被加工材料切断面的波浪纹量间的关系图；
[0019] 图11是使用本发明的圆锯片加工材料时，刀齿侧面振动长度和被加工材料切断面的波浪纹量的关系图；
[0020] 图12是实施形态4的圆锯片的长刀齿结构示意图；
[0021] 图13是实施形态4的圆锯片的短刀齿结构示意图；
[0022] 图中：10、圆锯片，12、圆锯本体，14、刀齿，16、嵌合孔，U1、圆锯本体的厚度，20、刀齿安装部，22、顶点部，Fn、旋转方向，24、刀齿安装面，26、外周倾斜面，26a、第一外周倾斜面，26b、第二外周倾斜面，28、圆弧面，29、沟槽，N、转速，A、刀齿侧面振动长度，D1、外径，D2、孔径；
[0023] 30、长刀齿，32、前角面，34、侧面，36、侧面切刃，38、外周逃逸面，39、外周切刃，L1、侧面向心线长，R1、侧面向心角，Tl、长刀齿的刃厚，S1、侧面向心量；
[0024] 40、短刀齿，42、前角面，44、侧面，46、侧面切刃，48、外周逃逸面。49、外周切刃，L2、侧面向心线长，R2、侧面向心角，T2、短刀齿的刃厚，S2、侧面向心量；
[0025] W、被加工材料，F、送料速度，X、波浪纹，Y、圆锯片每旋转一周的波浪纹X的距离，Y、波浪纹的角度；
[0027] C、圆锯片的中心轴，H1、假想平面，H2、假想平面，J1、半径线，J2、半径线。
具体实施方式
[0028] 现在结合附图和实施例对本发明作进一步详细的说明，这些附图均为简化的示意图，仅以示意方式说明本发明的基本结构，因此其仅显示与本发明有关的构成。
[0029] 需要说明的是，图3是图1的II1-1II线断面图，具体的说，包括圆锯片的中心轴C和长刀齿30的尖端分别被投影到假想平面Hl上的断面结构示意，II1-1II线包含在假想平面Hl中。图4是图3中显示的被投影到假想平面Hl上的长刀齿30的放大示意图。图5是图1的V - V线断面图，具体的说，包括圆锯片的中心轴C和短刀齿40的尖端分别被投影到假想平面H2上的断面结构示意，V - V线包含在假想平面H2中。图6是图5中显示的被投影到假想平面H2上的短刀齿40的放大示意图。[0030] 下面根据图1-10来说明本发明的实施形态I。
[0031] 如图1、2所示，一种圆锯片10，整体呈与圆锯或者侧边铣刀相同的圆板状。圆锯片10包括由圆板状台金形成的圆锯本体12以及设于圆锯本体12外周的多个刀齿14。圆锯片10的中心处，在轴方向上形成贯通的圆形的嵌合孔16。如图3、图4所示，圆锯本体的厚度Ul根据其本身的弯曲性而定，当圆锯片10的外径Dl为400mm时，圆锯本体的厚度Ul可以为2. 5-8mm,比如3. 2臟。
[0032] 圆锯片10，如图2所示，圆锯本体12的外周设有多个刀齿安装部20，刀齿安装部20由圆锯本体12沿径向向外突出而形成，呈山峰状。各刀齿安装部20成等中心角间隔设置。刀齿安装部20的顶点部22，沿径向向外突出，而且设置在刀齿安装部20沿圆锯片10的旋转方向Fn侧边的位置。
[0033] 刀齿安装部20，如图2所示，顶点部22的内周侧处有刀齿安装面24，在外周处有外周倾斜面26。外周倾斜面26，处于沿旋转方向Fn前方一侧的刀齿安装部20的顶点部22和后方一侧相邻的刀齿安装部20之间。而且外周倾斜面26由从圆锯本体12的径向内侧延伸出的第一外周倾斜面26a和以比第一外周倾斜面26a大的倾斜角在径向内侧延伸出的第二外周倾斜面26b组成。第二外周倾斜面26b与刀齿安装面24之间，在径向内部处形成凹进去的圆弧面28。刀齿安装面24上形成可安置刀齿14的呈阶梯状的空缺。各刀齿安装部20之间形成沟槽29。图2中没有显示的，即使在圆锯本体12上有切入板内部的防震槽或者有从沟槽29开始面向径方向内部的外周部有各种防震槽也是可以的。
[0035] 如图2所示，刀齿14被固定在刀齿安装面24处，例如用焊剂固定。刀齿14由长刀齿30和短刀齿40组成。长刀齿，短刀齿40是矩形状的由诸如超硬合金、金属陶瓷的硬质材料构成的硬质刀头，或者诸如多结晶金刚石的高硬度烧结体构成的高硬度刀头。长刀齿30如图2所示,拥有前角面32，侧面34，侧面切刃36，外周逃逸面38，外周切刃39。前角面32与旋转方向Fn前方的外周倾斜面26是相对的。侧面34与厚度方向呈垂直相交状态。侧面切刃36处于前角面32与侧面34交叉的位置。外周切刃39，处于前角面32与外周逃逸面38交叉的位置。长刀齿30如图2、图3所示的那样，从圆锯本体12开始沿径向向外部突出的同时，也向圆锯本体12的厚度方向即圆锯片的中心轴C方向突出。如图3、4所示的那样，长刀齿的刃厚Tl范围在2. 6-10mm,比如外径Dl为400mm时，长刀齿的刃厚Tl为4. 4mm。短刀齿40的基本构成与长刀齿30是一样的。如图2, 5,6所不的那样,拥有前角面42，侧面44，侧面切刃46，外周逃逸面48以及外周切刃49。短刀齿的刃厚T2范围在2. 6-10mm,外径为400mm时，短刀齿的刃厚T2为4. 4mm。
[0036] 长刀齿30，如图4所示，侧面34从外周切刃39的位置开始面向径向内部，以半径线Jl为基准形成侧面向心角Rl，拥有侧面向心量SI。长刀齿30，拥有大于等于4mm的侧面向心线长LI，且优选的范围是4-12mm，如此在加工的过程中被加工材料W切断面的波纹量能控制的较小，且圆锯片10的价格较低廉。当长刀齿30的侧面向心线长LI不足4mm时，上述切断面的波纹量很难变小；当侧面向心线长LI在12mm以上时，圆锯片10就很难得到廉价的价格。根据以上来看，为得到较小的切断面波纹量和较为低廉的价格，侧面向心线长LI最好的范围在4_8mm。[0037] 下面对半径线J1、侧面向心角Rl以及侧面向心线长LI具体进行说明。
[0038] 如图4所示，外周切刃39和圆锯片的中心轴C通过假想平面Hl可以观察到。两条半径线Jl包含在假想平面Hl中，且为分别由外周切刃39的轴方向两端开始指向圆锯片的中心轴C，并与圆锯片的中心轴C垂直相交的假象线。侧面向心角R1，是长刀齿30的两个侧面34分别以半径线Jl为基准，由外周切刃39的轴方向两端开始面向径向内部，所具有的倾斜的角度。侧面向心线长LI，是长刀齿30的侧面34从外周切刃39至侧面34径向内端的沿半径线Jl方向的长度。
[0039] 长刀齿30，如图4所示拥有0° -1.0°的侧面向心角R1。当长刀齿30的侧面向心角Rl小于0°，即角度值为负值时，如图7所示的旋转轴100与法兰盘接触面105发生振动时，相对于图8所示的被加工材料W的波浪纹X来说切削阻力就会变大或者有烧糊的可能。当长刀齿30的侧面向心角Rl的角度大于1.0°时，侧面向心角Rl过大，这样的话被加工材料W的波浪纹X与侧面34的接触面积就会变小，被加工材料W的切断面的波浪纹可能就不会变小。鉴于以上，长刀齿30的侧面向心角Rl的角度范围希望在O. 2° -0.8°，但是优选在 O. 3° -0.7°。
[0040] 短刀齿40，如图6所示侧面44从外周切刃49的位置开始面向径向内部，以半径线J2为基准形成侧面向心角R2，并拥有侧面向心量S2。短刀齿40，拥有小于4mm的侧面向心线长L2。优选全部的短刀齿40都拥有l-2mm的侧面向心线长L2。当短刀齿40的侧面向心线长L2未满Imm时，加工过程中容易磨损，进而造成寿命显著降低。当侧面向心线长L2在2mm以上时，圆锯片10的成本较高。短刀齿40，拥有0° -1.0°的侧面向心角R2。当短刀齿40的侧面向心角R2小于0°，即角度值为负值时，图7所示的旋转轴100与法兰盘接触面105之间就会产生振动。因此相对于图8所示的被加工材料W的波浪纹X来说，就很可能产生切削的阻力。
[0041] 在这里，短刀齿40的半径线J2，侧面向心角R2以及侧面向心线长L2与上述长刀齿30的半径线J1，侧面向心角Rl以及侧面向心线长LI是同样定义的。换句话说，如图6所示的，半径线J2包含有外周切刃49和圆锯片的中心轴C。通过假想平面H2可以看到，从外周切刃49的轴方向两端开始分别有一条正交于圆锯片的中心轴C的假想线，即半径线J2。侧面向心角R2，是以半径线J2为基准，短刀齿40的侧面44从外周切刃49的轴方向任一端开始分别面向径向内部的一个倾斜角度。侧面向心线长L2，是以半径线J2为基准，短刀齿40的侧面44从外周切刃49的轴方向的任一端开始向径向内部的长度。上述的外周切刃49即短刀齿40的尖端。
[0042] 如图1所示，长刀齿30的数量占长刀齿30和短刀齿40的总数的2_15%，而且要在2个以上。长刀齿30的数量在不满刀齿14总数的2%时，通过长刀齿30加工的被加工材料W切断面的波纹量就会很难变小。还有，长刀齿30的数量如果大于刀齿14总数的15%时，圆锯片10的价格成本就很难降低。圆锯片10的刀齿14，由6个长刀齿和66个短刀齿，共72个齿构成。各长刀齿30，中心角可以成间隔不等的配置，但优选中心角成等间隔配置。中心角成等间隔配置的情况下，在加工过程中，同旋转轴100相接触的法兰盘接触面105振动时体现在加工面上的被加工材料W的波浪纹X就不会到处都是，被加工材料W的波浪纹X就能比各长刀齿30的中心角非等间隔配置的情况变的更小。
[0043] 圆锯片10被安装在加工装置中旋转工作，所述加工装置如图7所示，包括从电动马达(没有图示）开始沿水平方向延伸的旋转轴100。在旋转轴100上，设置有夹持圆锯片10的法兰盘103。法兰盘103与圆锯片10的圆锯本体12相连接，拥有一个法兰盘接触面105。在加工装置中安装圆锯片10时，如图1，7所示的圆锯片10利用锁紧螺母107将圆锯本体12通过其嵌合孔16安装在旋转轴100上。工作时，所述电动马达带动旋转轴100转动，进而带动圆锯片10在旋转方向Fn达到所规定的转速N。被加工材料W被以一定送料速度F进行切割，同圆锯片10相接触的部分会被切断。
[0044] 接下来，对利用圆锯片10来切割被加工材料W时，长刀齿30所起的作用进行说明。图8显示的是，伴随着旋转轴100与法兰盘接触面105的振动，在刀齿侧面出现振动长度的状态时，切割被加工材料W时产生的波浪纹X的模式图。如图8所示，圆锯片10在加工装置的旋转轴100与法兰盘盘接触面105处会发生振动，因此就会在刀齿侧面出现刀齿侧面振动长度A。在这里，如果假设圆锯片10全部都是由短刀齿40构成的话，短刀齿40的外周切刃49，在圆锯片10旋转时相对于被加工材料W来说以波浪纹X的轨迹进行切削。换句话说，只用短刀齿40构成的圆锯片，伴随着刀齿侧面振动长度A会产生波浪纹X。此波浪纹X拥有与刀齿侧面振动长度A同等程度的高度，这就被定义为被加工材料W切断面的波浪纹量。本实施形态中，圆锯片10，拥有短刀齿40和长刀齿30。因此，圆锯片10在旋转的时候，拥有侧面向心线长LI的长刀齿30，以平坦的波浪纹X进行切割所以被加工材料W切断面的波浪纹量就会变小。
[0045] 波浪纹X的形状，如图7、8所示的那样，圆锯片10的转速N、被加工材料W的送入速度F，以及旋转轴100与法兰盘接触面105的振动，为影响圆锯片10刀齿侧面振动长度A的三要素。如上所述，相对于被加工材料W而言，短刀齿40的外周切刃49在圆锯片10每旋转一周，就会出现一个与波浪纹X近似的切削轨迹。因此，圆锯片每旋转一周的波浪纹X的距离Y (mm),与送入速度F (m/min)及圆锯片10的转速N (rpm)的关系,满足“Y= (FX1000)/N”。还有，波浪纹X的最大高度，与刀齿侧面振动长度A—样高。这时，圆锯片每旋转一周的波浪纹X的距离Y为底边，以刀齿侧面振动长度A为高度，构成如图8所示的三角形。将该三角形的底角角度定义为波浪纹的角度Y，满足“ Y = 2A/Y”。根据以上，长刀齿30的侧面向心角R1，比波浪纹的角度Y更小，所以被加工材料W切断面的波浪纹量也能变小。
[0046] 根据以上，参考波浪纹的角度Y与长刀齿30的侧面向心角Rl的关系，圆锯片10工作时，转速N优选1000-5000rpm。
[0047] 还有，参考波浪纹的角度Y和长刀齿30的侧面向心角R I的关系，被加工材料W的送入速度F为5-120m/min。当送入速度F不足5m/min时被加工材料W切断面的波浪纹量变小，但是加工速度会变慢。送入速度F在大于120m/min时，被加工材料W切断面的波浪纹量就会变大。进一步参考加工速度和被加工材料W切断面的波浪纹量，被加工材料W的送入速度F优选20_80m/min。
[0048] 接下来，对长刀齿30的侧面向心线长LI和被加工材料W切断面的波浪纹量间关系进行说明。设定圆锯片10的刀齿侧面振动长度A为O. 3mm，长刀齿30的侧面向心角R I为1°，分别选取侧面向心线长LI为1mm、2mm、4mm、8mm、和12mm的情况,测定被加工材料W切断面的波浪纹量随送入速度F变化的趋势。测定结果如图9所示。
[0049] 接下来，设定圆锯片10的刀齿侧面振动长度A为O. 3mm,长刀齿30的侧面向心角Rl为O. 5° ,分别选取侧面向心线长LI为1mm、2mm、4mm、8mm、和12mm的情况,测定被加工材料W切断面的波浪纹量随送入速度F变化的趋势，其结果如图10所示。
[0050] 如图9,10所示，当侧面向心线长LI为1mm、2mm时,送入速度F在0-20m/min的范围内，被加工材料W切断面的波浪纹量会显著变大。由于本发明中被加工材料W的送入速度F优选20m/min以上,所以圆锯片10的的侧面向心线长LI设定为是不适合的。另一方面，当圆锯片10的侧面向心线长LI为4mm,侧面向心角Rl为1° ,并以30m/min的送入速度F对被加工材料W进行加工时，被加工材料W切断面的波浪纹量会急速上升到O. 08mm以上。还有，侧面向心角Rl为O. 5°，并以25m/min的送入速度F对被加工材料W进行加工时，被加工材料W切断面的波浪纹量会急速上升到O. 04mm以上。因此，长刀齿30在被加工材料W的送入速度F选择20m/min以上时,就能得到令人满意的4mm以上的侧面向心线长LI。还有，使用侧面向心角Rl为O. 5°的长刀齿30比使用侧面向心角Rl为1.0°的长刀齿30，被加工材料W切断面的波浪纹量更小。
[0051] 上述实施形态I中一个具体的实施例1 :
[0052] 圆锯片10，外径Dl :400mm、圆锯本体的厚度Ul: 3. 2mm、孔径D2 :75mm、刀齿安装部20的数量：72个。
[0053] 长刀齿30，长刀齿30的数量为6个、长刀齿的刃厚Tl :4. 4mm、侧面向心线长LI ：8mm、侧面向心角Rl :1°。各长刀齿30被设置成中心角分别为60度的等中心角间隔式样。
[0054] 短刀齿40，短刀齿40的数量为66个、短刀齿的刃厚T 2:4. 4mm、侦愐向心线长L2 ：2mm、侧面向心角R2 :1°。
[0055] 将实施例1的圆锯片10的刀齿侧面振动长度A分别设定为O. 22mm和O. 35mm,使用该圆锯片10对被加工材料W进行加工测试，测定刀齿侧面振动长度A与被加工材料W切断面的波浪纹量之间的关系，测定条件如下：
[0056] 被加工材料W为两块厚度为15mm的贴合有密胺板的MDF (中密度纤维板）重叠而成，因此总厚度达到30mm。贴合有密胺板的MDF是先将木材小片与粘结剂混合并热压成MDF,再于MDF表面热压密胺薄板而成。
[0057] 加工装置，法兰盘103的直径：120mm、圆锯片10的转速N: 3600rpm、被加工材料W的送入速度F :39m/min。
[0058] 测定结果如图11所示，用黑圆表示测定值。由图11可知，刀齿侧面振动长度A如为O. 22mm,被加工材料W切断面的波浪纹量为O. 03mm。刀齿侧面振动长度A为O. 35mm的话，被加工材料W切断面的波浪纹量就会变为O. 08mm。
[0059] 针对实施例1，设置如下7个比较例：
[0060] 比较例I到4，与实施例1的区别之处在于：圆锯片10具有72个刀齿14，各刀齿14的侧面向心线长：2mm、侧面向心角：1°。比较例I到4的刀齿侧面振动长度A分别为O. 10mm、0. 15mm、0. 45mm、0. 52mm。在与实施例1相同的测定条件下，使用比较例1-4的圆锯片10分别对与被加工材料W进行加工测试，测定刀齿侧面振动长度A与被加工材料W切断面的波浪纹量之间的关系，测定结果如图11所示，用X表示测定值，用直线表示圆锯片10刀齿侧面振动长度A与被加工材料W切断面的波浪纹量的关系。
[0061] 比较例5，与实施例1的区别之处在于：圆锯片10具有72个刀齿，各刀齿14的侧面向心线长：6. 5mm、侧面向心角：1°，刀齿侧面振动长度A :0. 50mm。在与实施例1相同的测定条件下，使用比较例5的圆锯片10对被加工材料W进行加工测试，测定刀齿侧面振动长度A与被加工材料W切断面的波浪纹量之间的关系，测定结果如图11所示，用黑三角表示测定值，用直线表示圆锯片10刀齿侧面振动长度A与被加工材料W切断面的波浪纹量的关系。
[0062] 比较例6-7，与实施例1的区别之处在于：圆锯片10具有72个刀齿14，各刀齿14的侧面向心线长：6. 5mm、侧面向心角：40'，比较例6和比较例7的刀齿侧面振动长度A分别为O. 04mm和O. 52mm。在与实施例1相同的测定条件下，使用比较例6_7的圆锯片10分别对被加工材料W进行加工测试，测定刀齿侧面振动长度A与被加工材料W切断面的波浪纹量之间的关系，测定结果如图11所示，用黑四角形表示测定值，用直线表示圆锯片10刀齿侧面振动长度A与被加工材料W切断面的波浪纹量的关系。
[0063] 如图11所示，比较例I中，被加工材料W切断面的波浪纹量为O. 08mm。比较例2中，被加工材料W切断面的波浪纹量为O. 06mm。比较例3中，被加工材料W切断面的波浪纹量为0.24mm。比较例4中，被加工材料W切断面的波浪纹量为O. 28mm。根据以上，全部刀齿14的侧面向心线长为2mm时就等同于全为短刀齿40，由于旋转轴100与法兰盘接触面105的振动，随着刀齿侧面振动长度A的变大，被加工材料W切断面的波浪纹量就会变大。
[0064] 如图11所示，比较例5中，被加工材料W切断面的波浪纹量为O. 10mm。比较例6中，被加工材料W切断面的波浪纹量为O. 01mm。比较例7中，被加工材料W切断面的波浪纹量为O. 08mm。比较例5_7中，全部刀齿14的侧面向心线长度在4mm以上，随着旋转轴100和法兰盘接触面105的振动，即使刀齿侧面振动长度A变大，被加工材料W切断面的波浪纹量也还是比比较例I至4的小。但是，全部刀齿14均为侧面向心线长4mm以上的长刀齿30的话，所构成的圆锯片10成本不低。
[0065] 另一方面，实施例1中长刀齿30的数量为6个，占全部72个刀齿的2-15%，这时被加工材料W切断面的波浪纹量与圆锯片10全部刀齿14采用长刀齿30构成时的效果相近。换句话说，长刀齿30的数量只要达到是圆锯片10全部刀齿14数量的2-15%，就能得到意想之外的效果。这样构成的圆锯片10，能够使被加工材料W切断面的波浪纹量大幅度变小而且价格也便宜。
[0066] 如上所述，本实施形态的圆锯片10，即使在旋转轴100与法兰盘接触面105处发生振动时，被加工材料W切断面的波浪纹量也会变得十分小，而且圆锯片10价格廉价。虽然长刀齿30，短刀齿40是由诸如多结晶金刚石的高价材料形成的，与短刀齿40相比，长刀齿30非常的贵，但由于长刀齿30的数量仅仅占刀齿14总数的2-15%，因此构成的圆锯片10还是非常廉价的。
[0067] 本发明的圆锯片，不仅仅限于上述实施形态，还可以为如下的其他实施形态。
[0068] 实施形态2 ：
[0069] 与实施形态I的不同之处仅在于：在长刀齿30，短刀齿40的前角面设置倾斜角。由于设定了前角面倾斜角，被加工材料W切断面的波浪纹量就会进一步的变小，得到很平滑的切断面。特别是随着旋转轴100与法兰盘接触面105的振动，刀头侧面振动长度A变大时也还能够得到理想的切断面。
[0070] 实施形态3 ：
[0071] 与实施形态I的不同之处仅在于：长刀齿30的外周切刃39，短刀齿40的外周切刃49处设计研角。由于设计了研角，被加工材料W切断面的波浪纹量也会进一步的变小，进而也能得到很平滑的切断面。
[0072] 实施形态4 ：
[0073] 与实施形态I的不同之处仅在于：如图12所示，圆锯片10的长刀齿30在外周切刃39的两端处设置倒角。如图13所示，圆锯片10的短刀齿40在外周切刃49的两端处也设置倒角。
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