一直以来，在造纸工序中，为脱去湿纸中的水分而使用压榨装置。 在压榨装置中，形成了纸层的湿纸在压榨压区通过压榨毛毯脱水。另外， 压榨装置通常都由多个压榨压区构成。
图5为压榨装置中压榨压区的概略图。
该压榨压区包括一对压榨辊P’、P’和夹持湿纸W’的一对压榨毛毯 11’、11’，在压榨辊P’、P’的加压部，向压榨毛毯11’、11’和湿纸W’ 施加压力，湿纸W’的水分被榨出，由压榨毛毯11’、11’吸收。
但是，从加压部中央(压区部)到出口，由于向湿纸W’和压榨毛 毯11’、11’所施加的压力急剧释放，因而在此部分，压榨毛毯11’、11’ 的体积急剧膨胀。其后果是在压榨毛毯11’、11’中产生负压，进而，由 于湿纸W’是由细纤维组成，还伴有毛细管现象，因此会出现压榨毛毯 11’、11’所吸收的水分再次移到湿纸侧的现象，即再湿现象。
作为防止此再湿现象的毛毯，有例如在特开2004-143627号公报(专 利文献1)中公开的压榨毛毯。这是在由基层、湿纸侧毛层、压榨侧毛 层组成的毛毯中，在湿纸侧毛层中设置了亲水性无纺布的压榨毛毯，因 此利用该亲水性无纺布的亲水作用，水分向亲水性无纺布的转移的作 用、保持被转移水分的作用得以发挥，因此能有效地抑制再湿现象。
另外，在造纸用压榨毛毯中，为维持从湿纸中挤出水分的功能(挤 水性)，加压压缩的毛毯在除去压力时不会扁平化而能恢复功能(耐压 缩疲劳性)、通过使毛毯变得平滑来提高湿纸平滑性的功能(平滑性) 以及耐脱毛和摩损性等也受到重视。
作为具有这样功能的毛毯，例如在特开平8-302584号公报(专利 文献2)中公开了含有具有芯鞘结构的纤维的压榨毛毯，所述芯鞘结构 由二组分材料构成。
在该压榨毛毯中，作为毛层纤维，使用由低熔点的鞘材料和高熔点 的芯材料组成的二组分材料，通过对压榨毛毯进行加热硬化处理使低熔 点的鞘材料软化而在毛层内形成基质(matrix)，从而提高压榨毛毯的 排脱水性能，而且能增强抵抗压缩的能力。
再有，为适应最新的高速造纸机械，使用了由挤水性和平滑性优良 的织布制成的压榨毛毯。该织布的经丝(毛毯的CMD方向的丝)和纬 丝(同样地MD方向的丝)均由单丝织成(特开2000-170086号公报， 专利文献3)。

但是，专利文献1和2的压榨毛毯具有容易遭受来自压榨装置的反 复压缩疲劳的问题。
而且，如专利文献2的压榨毛毯，在毛层中使用二组分材料时，由 于毛毯制造时的热压榨的影响，引起芯材料的机械强度降低，发生化学 性老化，结果是在压榨毛毯的使用中较多地发生纤维断丝，脱毛、磨损 增加，更换期变短。
而且已经知道，专利文献3的压榨毛毯与使用现有捻线的毛毯相 比，由于针刺而使毛纤维与织布的固着性变差，所以毛毯的脱毛、磨损 性显著变差。
因此，期望一种在抑制再湿现象的同时，均衡地具备耐压缩疲劳性、 平滑性、耐脱毛和磨损性等功能的压榨毛毯。
考虑到上述问题，本发明的目的是提供一种在抑制再湿现象的同 时，平滑性、耐磨损性、耐压缩疲劳性优良的造纸用压榨毛毯。
本发明通过一种造纸用压榨毛毯来解决上述问题，所述压榨毛毯由 基体以及包括湿纸侧层和压榨侧层在内的毛层构成，其特征在于前述湿 纸侧层包括湿纸接触侧毛层和基体侧毛层，前述基体侧毛层含有由芯成 分和鞘成分构成的芯鞘复合纤维，所述芯成分由绝对粘度在80mPa·s 以上的高分子量尼龙组成，所述鞘成分由比该芯成分的熔点低的尼龙组 成，前述湿纸接触侧毛层由不合前述芯鞘复合纤维的尼龙层组成。
这里所说的绝对粘度在80mPa·s以上，是指将0.5g尼龙溶解于 100ml 95％的硫酸中，在25℃温度下测定的绝对粘度，可使用振动式 粘度计测定。
前述基体侧毛层中的前述芯鞘复合纤维的含量优选为10％～60％。
还可以将前述基体侧毛层做成多层结构，从前述基体侧毛层的压榨 侧到湿纸侧，前述芯鞘复合纤维的含量逐步增加。
而且，前述基体优选为经丝(毛毯的CMD方向的丝)和纬丝(同 样地MD方向的丝)都由单丝织成的织布。
本发明中，芯鞘复合纤维的鞘成分熔融而使基体侧毛层变得致密。 结果是压榨侧层的水分因前述基体侧毛层成为屏障而很难向湿纸侧移 动，所以可以抑制再湿现象。
同时，前述芯鞘复合纤维的芯成分的粘度大，即使用高分子量尼龙， 使毛毯的耐脱毛和磨损性以及耐压缩疲劳性提高，结果是获得了以下效 果：毛毯的寿命(life)延长，因此毛毯的更换次数减少；由于因脱毛、 磨损而脱落的毛附着于湿纸的情况减少，因此纸制品品质改善；维持了 湿纸接触面的平滑性等等。
而且，基体侧毛层由芯鞘复合纤维构成，湿纸接触侧毛层由不含芯 鞘复合纤维的尼龙层构成，所以均衡地具备平滑性、耐脱毛和磨损性、 耐压缩疲劳性。
而且，将由单丝织成的织布用作基体可使织布的透水性得到改善， 所以可形成挤水性和脱毛、磨损性优良的毛毯。
附图说明
图1为本发明的压榨毛毯的实施方案的截面图。
图2为本发明的压榨毛毯的另一个实施方案的截面图。
图3为用于确认本发明的压榨毛毯效果的装置的概要图。
图4为用于确认本发明的压榨毛毯效果的装置的概要图。
图5为造纸机械的压榨装置的概略说明图。

以下对本发明的造纸用压榨毛毯进行详细的说明。
图1是本发明的压榨毛毯10的CMD方向的截面图。
另外，“机械方向(MD)”是造纸机移动压榨毛毯的经向，“垂直机 械方向(CMD)”是与造纸机移动压榨毛毯的方向相垂直的纬向。
如图1所示，压榨毛毯10具有基体30、湿纸侧毛层20、压榨侧毛 层23，湿纸侧毛层20包括湿纸接触侧毛层21、在该湿纸接触侧毛层 21内侧设置的基体侧毛层22。
湿纸接触侧毛层21、基体侧毛层22、压榨侧毛层23由短纤维(staple fiber)构成，基体侧毛层22和压榨侧毛层23通过针刺法(needle punching)分别与基体30的湿纸侧和压榨侧缠绕成一体，湿纸接触侧 毛层21通过针刺法与基体侧毛层22缠绕成一体。
在本发明的压榨毛毯10中，基体侧毛层22含有由芯成分和鞘成分 构成的芯鞘复合纤维41的短纤维，所述芯成分由温度25℃时其绝对粘 度在80mPa·s以上的高分子量尼龙组成，所述鞘成分由比该芯成分的 熔点更低的尼龙组成，湿纸接触侧毛层21由不合芯鞘复合纤维41的现 有的尼龙纤维42的短纤维构成。
这里所说的温度25℃时绝对粘度在80mPa·s以上，是指将0.5g 尼龙溶解于100ml 95％的硫酸中，在25℃温度下测定的绝对粘度，这 可使用振动式粘度计来测定。
另外，在图1中，为方便起见，芯鞘复合纤维41被夸张地表示。
以前，将具有由二组分材料构成的芯鞘结构的纤维在压榨毛毯的毛 层中使用时，对于芯成分的粘度，即分子量未曾考虑过。在本发明中， 芯成分采用与常规相比高粘度，即高分子量的尼龙，并且，将由该芯鞘 复合纤维构成的层设置在基体侧毛层，即湿纸接触侧毛层的内侧，由此 可均衡地具备平滑性、耐脱毛和磨损性、耐压缩疲劳性。
芯鞘复合纤维41的芯成分中所用的尼龙为在温度25℃时的绝对粘 度在80mPa·s以上的高分子量尼龙，并且，采用其熔点比鞘成分的熔 点更高的尼龙。由于使芯成分的尼龙具有高粘度(80mPa·s以上)，所 以提高了毛毯的耐脱毛和磨损性以及耐压缩疲劳性。认为这是因为，高 分子量尼龙的分子链变长，所以由分子链之间的缠绕效果决定的机械特 性(强度、摩擦和磨损等耐久性)提高。使用绝对粘度在80mPa·s 以下(中等粘度)的尼龙时，所获得的耐脱毛和磨损性以及耐压缩疲劳 性效果不充分。
芯成分中优选使用的尼龙优选为高分子量尼龙6、高分子量尼龙 66、高分子量尼龙46、高分子量尼龙610、高分子量尼龙612等。详细 地说，优选ε己内酰胺的聚合(尼龙6)、六亚甲基二胺己二酸盐的缩 聚(尼龙66)、1，4-丁二胺己二酸盐的缩聚(尼龙46)、六亚甲基二胺 癸二酸盐的缩聚(尼龙610)、六亚甲基二胺十二烷二酸盐的缩聚(尼 龙612)等通过尼龙盐的缩聚获得的尼龙，还可以例举出通过DSC(差 示扫描热分析计)测定的熔点在200℃以上的脂肪族尼龙。这些高分子 尼龙在0.5g/100ml 95％硫酸中的绝对粘度优选在80mPa·s以上。另 外，这些高分子量尼龙采用公知的聚合方法制备，或者将聚合的尼龙片 置于不含氧的120～200℃的惰性气体环境中，采用固相聚合方法(例 如特表2002-529604号)制备。
芯鞘复合纤维41的鞘成分中所用的尼龙比芯成分中所用的尼龙熔 点低。鞘成分中优选使用的尼龙的例子有尼龙6/12、尼龙6/610、尼龙 66/6、尼龙66/12、尼龙66/610等二元共聚尼龙，尼龙6/66/12、尼龙 6/66/610等三元共聚尼龙。另外，已经熟知，这些共聚尼龙的熔点根据 其组成(共聚成分的重量％)不同而变动，本发明中可使用的共聚尼龙 的熔点限于180℃以下。
在压榨毛毯的制备工序中进行热压榨时，鞘成分熔融，由此引起芯 鞘复合纤维41纤维收缩，与此相伴，基体侧毛层22和湿纸接触侧毛层 21变得致密，因此毛毯表面平滑性提高。
基体侧毛层22和湿纸接触侧毛层21变得致密后，当压榨毛毯10 脱离压区压力时，由于致密层形成了屏障而使压榨侧毛层23中的水分 难以移动，因此有效抑制了再湿现象。
本发明中，湿纸接触侧毛层21中不含有芯鞘复合纤维41，而由通 常的尼龙纤维42构成，只在基体侧毛层22的结构中含有芯鞘复合纤维 41。因此均衡地具备平滑性、耐脱毛和磨损性、耐压缩疲劳性。若在湿 纸接触侧毛层21中含有芯鞘复合纤维41，则鞘成分熔融，毛毯表面接 触区域增加，所以平滑性优良，但由于鞘成分的共聚尼龙的机械强度较 低，所以耐脱毛和磨损性恶化，耐久性变差。
基体侧毛层22优选由将芯鞘复合纤维41和常规的尼龙纤维42按 一定比例混纺所得的纤维构成，由此可更加均衡地具备平滑性、耐磨损 性、耐压缩疲劳性。此时，混纺比例优选为，芯鞘复合纤维41的含量 为60％～10％，尼龙纤维42的含量为40％～90％。
芯鞘复合纤维41的含量不到10％时，毛毯表面的平滑性变差，无 法获得足够的抑制再湿现象的效果。
另一方面，芯鞘复合纤维41的含量超过60％时，毛毯的平滑性、 耐磨损性优良，因此可有效抑制再湿现象，但基体侧毛层22容易压缩 疲劳，因此有易扁平化的倾向。
还可将基体侧毛层22做成多层结构，从基体侧毛层22的压榨侧到 湿纸侧，芯鞘复合纤维41的含量逐步增加，由此可进一步提高平滑性和 耐磨损性。
图2显示了基体侧毛层22为第1层22a和第2层22b的两层结构 时的实施方案，第1层22a的芯鞘复合纤维41的含量比第2层22b多。
采用这样的结构，基体侧毛层22和湿纸接触侧毛层21的致密性进 一步提高。也就是说，基体侧毛层22与单层时相比，平滑性和脱毛、 磨损性进一步提高，同时由于致密层为两层结构，再湿性也进一步改善。
与此相反，若从基体侧毛层22的压榨侧向湿纸侧，芯鞘复合纤维 41的含量逐步减少，则成为与上述结构相反的结构，因此与基体侧毛 层22为单层时相比，平滑性和脱毛、磨损性以及再湿性变差。
另外，图2中的湿纸接触侧毛层21做成了两层，但也可以由3层 以上构成。
另外，芯鞘复合纤维41的芯部和鞘部的体积比没有特别的限制， 可在5∶1～1∶5的范围，优选为1∶1。
另外，作为构成湿纸接触侧毛层21、压榨侧毛层23的尼龙纤维42， 以及与芯鞘复合纤维41混纺的尼龙纤维42，尼龙6、尼龙66、尼龙46、 尼龙610、尼龙612等均适合。
对于基体30，如图1和图2所示，经丝31(毛毯的CMD方向的 丝)和纬丝32(同样地MD方向的丝)由单丝织成，由此获得的织布 可优选使用，但是作为织物编织形式，也可使用(2/1，1/2)、(3/1，1/3)、 (5/1，1/5)等二重编织或三重编织，或者(一重编织+二重编织)、(二 重编织+二重编织)等层叠编织。单丝的粗细为直径0.1mm～0.6mm， 编织的纱线密度可使用10～100根/25mm。
另外，本发明不限于此，可适当地采用将MD方向的丝材和CMD 方向的丝材不进行编织而进行堆积的构成，将薄膜、编织品、细的带状 体缠绕成螺旋形所获得的较宽的带状体构成等等各种构成。另外，基体 30的原材料还可使用羊毛等天然纤维，耐磨损性、耐疲劳性、拉伸特 性、防污性等优良的聚酯或尼龙6、尼龙66等合成纤维。
另外，芯鞘复合纤维41的纤度，对于在造纸机的压榨部分前段使 用的领纸毛毯可为15～25分特(dtex)范围，而对于在造纸机的压榨 部分中段使用的第二压榨毛毯和第三压榨毛毯可为10～20分特(dtex) 范围。
另外，在造纸机的压榨部分后段使用的第四压榨毛毯和靴式压榨毛 毯中，可使用5～20分特(dtex)范围。
另外，尼龙纤维42的纤度，在造纸机的压榨部分前段使用的领纸 毛毯的湿纸侧毛层20中，可使用10～25分特(dtex)范围，在压榨侧 毛层23中可使用15～25分特(dtex)范围。
另外，在造纸机的压榨部分中段使用的第二压榨毛毯和第三压榨毛 毯的湿纸侧毛层20中，可使用10～15分特(dtex)范围的纤度，在压 榨侧毛层23中，可使用10～20分特(dtex)范围的纤度。
在造纸机的压榨部分后段使用的第四压榨毛毯和靴式压榨毛毯中 的湿纸侧毛层32中，可使用5～15分特(dtex)范围的纤度，在压榨 侧毛层23中，可使用5～20分特(dtex)范围的纤度。
实施例
通过以下实施例，具体说明本发明的造纸用压榨毛毯的第一实施方 案。但是，本发明并不限定于这些实施例。
芯鞘复合纤维的制备；
准备精制的尼龙6(己内酰胺：熔点220℃)和共聚尼龙6/12(己 内酰胺/月桂内酰胺：熔点140℃)，分别投入单独的带有脱挥口的挤压 机中，然后在挤压机中除去挥发性物质，将熔融的芯材尼龙6以及鞘材 共聚尼龙6/12以熔融状态用定量齿轮泵定量，供给每个芯鞘复合纺丝 喷嘴。经过芯鞘复合纺丝喷嘴，纺成丝的芯鞘复合纤维在风筒中冷却， 同时加油，以自然拉伸比卷绕，然后经拉伸卷缩加工后切为定长，制成 芯鞘复合纤维的短纤维。
另外，制造芯鞘复合纤维时可使用“东洋精密工业制造的 MODEL-EMF”纺丝装置。该装置中，可使用挤压机和Nelson式多步 拉伸机以及卷绕机。
本实施例中制备了两种芯鞘复合纤维的短纤维，芯材使用高分子量 尼龙6(25℃时的绝对粘度为85mPa·s，熔点为220℃)和中分子量 尼龙6(25℃时的绝对粘度为70mPa·s，熔点为220℃)两种，鞘材 料使用共聚尼龙6/12(熔点140℃)，芯部和鞘部的体积比为1∶1。使用 高分子量尼龙6作为芯材的为复合纤维A，使用中分子量尼龙6作为芯 材的为复合纤维B。
另外，本实施例的绝对粘度85mPa·s和绝对粘度70mPa·s的 数值用通用的测定手段(乌氏粘度法)测定的相对粘度(ηr)表示时， ηr＝4.5以及3.0。另外，绝对粘度80mPa·s相当于ηr＝4.0。
造纸用压榨毛毯的制备；
实施例、比较例中很多条件相同，全部毛毯的基本构成如下所示。
·基体：织布A[取240dtex的尼龙单丝，每2根捻在一起(下捻)， 将该下捻线每2根捻在一起(上捻)，将获得的捻线作为MD方向的丝 材和CMD方向的丝材而织成，(3/1，1/3)二重编织]：平方米克重300g/m2 ：织布B[将1100dtex的尼龙单丝作为MD方向的丝材和CMD 方向的丝材而织成，(3/1，1/3)二重编织]：平方米克重300g/m2
·毛层：湿纸接触侧毛层中(17dtex的尼龙6纤维，以及17dtex 的复合纤维A或B的短纤维)的基重为120g/m2：基体侧毛层(第1 层)中(17dtex的尼龙6纤维，以及17dtex的复合纤维A或B的短 纤维)的基重为120g/m2：基体侧毛层(第2层)中(17dtex的尼龙6 纤维，以及17dtex的复合纤维A的短纤维)的基重为120g/m2：压 榨侧毛层中(17dtex的尼龙6纤维的短纤维)的基重为100g/m2
·刺针密度：700次/cm2
·热压榨：将刺针后的毛毯以2m/min的速度反复5次通过1对热 轧光辊(辊温度为160℃，压榨压力为50kg/cm)，获得具有0.5g/cm3 以上密度的毛毯。
实施例1～7及比较例1～7的毛毯的构成显示于表1和表2中。
(表1)
  实施例   1   2   3   4   5   6   7   8   湿纸接触侧   毛层   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   基体侧毛层   复合A   复合A   复合A   复合A   复合A   复合A   复合A   复合A
  (第1层)   60％   40％   10％   60％   40％   70％   70％   60％   基体侧毛层   (第2层)   尼龙   尼龙   尼龙   复合A   40％   复合A   10％   尼龙   复合A   40％   尼龙   基体   基体A   基体A   基体A   基体A   基体A   基体A   基体A   基体B   压榨侧毛层   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙
(表2)
  比较例   1   2   3   4   5   6   7   8   湿纸接触例   毛层   复合A   60％   复合B   40％   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   基体侧毛层   (第1层)   尼龙   尼龙   复合A   5％   尼龙   复合A   5％   复合A   10％   复合A   40％   尼龙   基体侧毛层   (第2层)   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   复合A   5％   复合A   40％   尼龙   尼龙   基体   基体A   基体A   基体A   基体A   基体A   基体A   基体A   基体B   压榨侧毛层   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙   尼龙
使用上述实施例以及比较例的造纸用压榨毛毯，通过以下条件、方 法，进行再湿现象评价以及耐压缩疲劳性、耐脱毛和磨损性、平滑性评 价。
再湿现象评价；
采用图3和图4所示的装置进行再湿现象评价。
首先，在图3和图4所示的装置中，图中P为压榨辊，110为上侧 毛毯，10为下侧毛毯，SC为吸引管，SN为淋洗喷嘴。
另外，上述实施例以及比较例在每个装置中都作为下侧毛毯10使 用。此时，作为上侧毛毯，使用与比较例4所示的毛毯相同的压榨毛毯。
另外，在图3、图4所示的装置中，毛毯的行进速度均为500m/min， 压榨压力均为100kg/cm。
在图3所示的装置中，脱离压区压力的湿纸被放置于下侧毛毯10 上运送。因此，脱离压区压力后，在下侧毛毯10的装载和运送位置(压 榨出口1)测量湿纸的湿度，可获得发生再湿现象的湿纸的含水量数据。
与此相反，在图4所示的装置中，下侧毛毯10与压榨辊接触的面 积大，脱离压区压力的湿纸与毛毯10，110接触的时间非常短。此时， 在刚刚脱离压区压力的位置(压榨出口2)测量湿纸的湿度，获得没怎 么发生再湿现象的湿纸的含水量数据。
在此，求得用图3的装置获得的含水量数据与用图4的装置获得的 相应数据的差，进行再湿现象评价。此时，若两者之差不到0.5％，则 认为未发生再湿现象(评价“良”)。另一方面，若两者之差为0.5％以 上而不到1.0％，则认为发生少许再湿现象(评价“尚可”)，若在1.0％ 以上则认为发生再湿现象(评价“不良”)。
反复压缩疲劳试验；
提供150kg/cm2的10Hz脉冲荷重，重复20万次，进行压缩疲劳 试验。压缩疲劳性以(试验后密度/制成时密度)之比表示，不到1.40 时评为“优”，1.40以上1.49以下评为“良”，超过1.50评为“不良”。
Taber脱毛、磨损试验；
基于JIS1023-1992，采用Taber磨耗试验机，测量从造纸用毛毯脱 落的纤维量，由此进行耐脱毛和磨损性评价。在旋转的转台上放置圆盘 状试验片，再在试验片上应用大阻力旋转辊，测量纤维的脱落量(脱毛、 磨损量)。(荷重1kg，轮盘CS-17，旋转数5000次，单位mg)
脱毛、磨损量不到50mg评为“优”，50mg以上99mg以下评为 “良”，超过100mg评为“不良”。
表面粗糙度测定；
在Taber脱毛、磨损试验前，对制成的毛毯测定十点平均粗糙度 Rz(μm)(JIS-B0601)，进行毛毯表面的平滑性评价。
表面粗糙度不到30μm评为“优”，30μm以上70μm以下评为 “良”，超过71μm评为“不良”。
各试验的测定结果及评价显示于表3中。
(表3)


如表3的实施例1～5所示，已确认本发明的造纸用压榨毛毯在抑 制再湿现象的同时，还均衡地具备耐压缩疲劳性、耐脱毛和磨损性、平 滑性等性能。
发现在湿纸接触侧毛层由芯鞘复合纤维构成的比较例1、2中，毛 毯表面的平滑性优异，但耐脱毛和磨损性差，耐久性差。还确认它们的 再湿评价良好，但压榨出口处的水分(1和2)都很高，挤水性差。
还发现在基体侧毛层的芯鞘复合纤维的含量不到10％的比较例3， 5以及不含芯鞘纤维的比较例4中，虽然具有耐压缩疲劳性性能，但不 能抑制再湿现象。
另外，在从基体侧毛层的压榨侧向湿纸侧，芯鞘复合纤维的含量逐 步减少的比较例6中，虽然具有耐压缩疲劳性、耐脱毛、磨损性、平滑 性全部性能，但不能抑制再湿减少。原因被认为是，含有较多芯鞘复合 纤维的基体侧毛层(第2层)与湿纸接触侧毛层的距离被分隔开，所以 基体侧毛层和湿纸接触侧毛层的致密性变差，以致压榨毛毯在脱离压区 压力时，基体侧毛层(第1层)中的水分透过湿纸接触侧毛层，使湿纸 再湿。
还发现，在芯鞘复合纤维的芯成分中使用中分子量尼龙的比较例7 与使用高分子量尼龙的实施例相比，耐压缩疲劳性变差。还确认，因为 实施例8使用由单丝织成的织布作为基体B，所以与基体A使用由单丝 捻线织成的织布的实施例1相比，压榨出口处的水分(1和2)都较低， 挤水性优异。
产业上的利用可能性
如上所述，在本发明中，芯鞘复合纤维的鞘成分熔融而使基本侧毛 层变得致密，结果，压榨侧层的水分因基本侧毛层成为屏障而难以向湿 纸侧移动，所以可抑制再湿现象。
同时，前述芯鞘复合纤维的芯部分的粘度大，即使用高分子量尼龙， 使毛毯的耐脱毛和磨损性以及耐压缩疲劳性提高，结果是获得了以下效 果：毛毯的寿命(life)延长，因此毛毯的更换次数减少；由于因脱毛、 磨损而脱落的毛附着于湿纸的情况减少，因此纸制品品质改善；维持了 湿纸接触面的平滑性等等。
进而，基本侧毛层由芯鞘复合纤维构成，湿纸接触侧毛层由不含芯 鞘复合纤维的尼龙层构成，由此均衡地具备平滑性、耐脱毛和磨损性、 耐压缩疲劳性。
进而，将由单丝织成的织布用作基体可使织布的透水性得到改善， 所以可形成挤水性和脱毛、磨损性优良的毛毯。