权利要求

금속관 부분의 폭발용접방법

제1도는 폭발용접을 위해 준비된 2개의 포개어 끼워진 관 단부의 횡단면도.

제2도는 용접후 제1도의 관단부의 횡단면도.

본 발명은 폭발물로 금속 용접하는 기술에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 예를들어 주요오일 및 가스배관의 건설에서 사용되는 대구경 강관 부분의 폭발용접에 의한 결합에 관한 것이다.

미국특허 제3,024,526호의 필립척 및 보이스에 의해서, 그리고 미국특허 제3,137,937호의 코완 및 홀쯔만에 의해서, 인접 폭발 장입물의 개시에 의하여 지지된 금속층의 결합의 활용이 기재되어 있으므로, 이 분야의 기술자들이 이 기술을 금속관부분의 용접에 적용시키려고 상당히 노력해 왔다. 이 노력을 반영하여 다수의 특허가 인가되어 있다. 이 특허의 몇개를 요약 검토하는 것은 본 발명을 유도한 배경을 파악하는 데 도움이 될 것이다.

미국특허 제3,140,537(폽 오프(popoff))호에는 예를 들어 관의 라이닝 내의 제1 금속관의 외벽과 제2 금속관의 내벽을 결합하기 위한 공정이 기재되어 있다. 폽 오프는 그 관을 동심적으로 함께 배치되며, 폭발 장입물을 관의 길이에 걸쳐서 내측에 배치하며 폭발물을 폭발한다. 이 폭발 에너지는 관을 함께 결합한다. 이 공정에서, 구속 및 지지물이 결합지역의 파손 및 부풀음을 방지하기 위해 외측관 주위에 구비된다. 미국특허 제3,263,323,2호(마헬, 등)에는 2개의 포개어 끼워진 관 단부에 원주상 폭발 용접 조인트를 만들기 위한 방법이 제공된다. 마헬 등은 관의 1단부를 예각으로 넓혀서 다른 관의 직선단부에 넓힌 부분 내에 배치한다. 폭발물의 연속적인 층이 플랜지 주위에 배치되며 견고한 지지대가 폭발물에 인접한 관내에 위치한다. 폭발물이 폭발하면, 플랜지는 상대의 관을 향해 이동되며 거기에 용접된 후 대는 후퇴하게 된다. 양자택일로, 상대 조의 내측관의 내측으로 경사진 부분이 제공될수 있다. 이 경우 폭발물의 내측 밴드와 외측지지대가 사용된다. 마헬 등에 의한 예에서는 단지 180°의 비교적 소구경관관이 용접되지만, 마헬 등은 폭발물의 개시점 위치로부터 180°위치에서 원주방향으로 이동하는 충격파의 합치점에서 관에 손상을 줄 수 있는 문제가 있음을 인식했다. 마헬 등은 이점에 보강 금속의 부가층을 구비했다. 미국특허 제3,455,017호(존닥(Zondag))에는, 넓힌 관 단부와 맞대기(butted) 및 슬리이브관 단부를 요접하는 것이 단일, 원주상 외측 폭발장입물을 사용하여 기재되어 왔다. 충돌하는 원주상 충격파의 다중의 효과에 의해 유발되는 손상의 문제를 피하기 위해, 존닥은 용접 폭발물에 임의 각도로 배치된 폭발속도가 낮은 폭발물 스트립에 의해 용접 폭발물 장입을 개시하는 것을 제안했다. 이것은 폭발물을 관 주위보다 관을 따르는 방향으로 전파시키려는 것을 촉진하며 관이 파손되는 것을 방지한다. 미국특허 제3,535,767호(도헬티 및 높)에는 인접하여 중첩되며 관부분과 밀첩하게 접촉하는 동시에 개시된 내측 및 외측 폭발장입물이 기재되어 있다. 이 방법에는 지지 맨드렐 또는 대 대신에 동일 또는 반대균형 폭발력의 지지가 제안되고 있다. 미국특허 제3,744,119호(한손, 등)에는 동시에 개시된 내측 및 외측 폭발장입물을 사용하여 평행, 이간된 관 부분을 용접시키는 방법이 기재되어 있다. 중공실린더 형태의 폭발 장입물은 그 전연부 및 원통형 장입물의 전체 원주의 주위의 다수의 점에서 개시된다. 이것은 폭발파의 전부(front)가 폭발물로부터 관의 종축에 주로 평행한 방향으로 이동하여 충돌하는 충격파 전부를 제거하게 한다. 미국특허 제3,819,103호(호웰 등)에는 금속 슬리이브 또는 칼러에 의해 맞대기 관부분, 단일 외부 원주상 폭발물 링 장입물 및 가동 내측 맨드렐의 용접이 기재되어 있다. 폭발장입물은 전체 폭발링 장입물 주위에 배치된 다수의 송풍캡에 의해 개시되며 동시에 폭발한다. 미국특허 제3,910,478호(호웰 등)에는 맞대기 및 슬리이브 관부분의 용접이 기재되어 있다. 단일 외측 폭발장입물은 맞대기 관을 둘러싸는 금속 슬리이브 상방으로 폭발하며 내측맨드렐은 인접 슬리이브를 사용한다. 용접 폭발장입물은 1차 장입물이 그 중앙지점에서 용접 장입물 주위에 배치되며 그 속으로 쑥 들어가는 주요 용접 폭발 장입물보다 높은 폭발속도를 가진 제2의 폭발링 1차 장입물에 의해 개시된다. 고속 1차 장입물에 의한 용접 장입물의 개시는 원주상으로 충돌하는 충격파에 의해 유발된 응력을 최소화하거나 피하기 위한 것이다.

전술한 기특한 발명 중 어느것도 배관 공업과 정부기관의 표준, 특히 24인치(61cm) 이상의 대구경 관의 용접의 요구조건을 모두 만족시키는 용접을 제공할 수 있는 금속관 부분의 용접을 위한 편리하고, 안전하여 경제적인 방법을 제공하는데 관련된 문제를 충분히 해결하지는 못했다. 흑한 지역과 같은 심한 기후조건하에서 종종 대구경관의 폭발용접에 관련된 실제상의 문제는 소구경관의 용접과 관련된 문제보다 물론 많다. 전술한 많은 방법이 소구경관의 용접에 사용되지만, 이 방법은 대구경, 벽이 두꺼운 관에 용이하게 사용될 수는 없다. 따라서, 대구경 배관 부분은 종래의 비-폭발 용접 방법에 의해 접합되어 왔다. 이 방법들은 특히 원거리지역, 흑한기후 또는 거친 지역에 건설될때 대단히 고가의 건설비를 필요하게 한다. 배관공업이 찾은 것은 최소의 준비시간 또는 보조장치로 사용될 수 있으며 경제적으로 건설할 수 있는 용이하게 채용된 폭발용접 방법이다. 동시에 종래의 용접방법에 의해 발생한 것 이상의 용접의 품질이 요구된다. 본 발명의 방법은 이 모든 요구를 충족시킨다.

본질적으로 본 발명의 용접방법은 심한 조건의 기후 또는 지역하에서 대구경 배관의 폭발용접에 필수적인 것으로 보이는 하기 특징을 고려한 것이다.

a) 통상 길이가 20피이트 이상의 용접하기 위한 대구경 관부분은 단순한 조립을 위해 준비된 형태로 배관 건설현장에 도착해야 한다. 배관부분의 모든 특수한 가공, 형상 처리 또는 표면준비는 배관 공장에서 행해져야 하며 더 이상 형상처리 또는 다른 준비가 건설 현장에서 요구되지 않아야 한다.

b) 용접된 접속을 발생하기 위해 사용되는 폭발장입물 또는 패키지는 사용준비가 된 형태이어야 하며 단일, 단순한 개시수단의 접속을 제외한 더 이상의 조립체를 요구하지 않아야 한다. 폭발 패키지는 염가이어야 한다.

c) 폭발 용접 장입물을 개시하기 위한 수단은 간단하고, 안전하며, 용이하고, 신뢰성이 있으며 편리하여야 한다.

c) 용접 장입물은 배관재료를 파손 또는 약화시킴이 없이 높은 품질의 용접을 생산하여야 한다.

본 발명의 용접 방법은 본질적으로 하기 단계로 구성된다. 즉,

a) 2개의 금속관 부분의 단부리 암 수가 쪼개어 끼워지는 관계로 배치하고, 암관단부는 관벽이 예각으로 외부로 넓어지며 수관단부는 상기 암 부분의 원주내에 접촉되며,

b) 상기 넓어진 암부분의 외부 표면에 대해 용접 폭발물의 제1 연속 밴드를 구비하고, 상기 용접 폭발물이 실질적으로 경사진 또는 단이져서 두껍다가 가늘어지는 횡단면을 갖고,

c) 2개의 폭발밴드가 실질적으로 동심적이며 포개어 끼워진 구역의 반대측부에 인접한 위치이며, 상기 제 용접 폭발밴드가 실질적으로 경사진 또는 단이져서 두껍다가 가늘어진 횡단면을 가지며,

d) 상기 용접 폭발 밴드 장입물의 폭발을 위한 개시수단은 상기 밴드장입물내 용접 폭발물의 폭발 속도보다 50%이상 큰 폭발 속도를 갖는 높은 폭발성의 신장된 코오드 형상의 장입물을 가지며, 상기 신장된 높은 폭발성 개시 장입물은 상기 넓어진 관지역의 좁은 직경에 최근 접한 각 밴드 용접 폭발 장입물의 두꺼운 단부와 접촉하고,

e) 폭발 충격파 전부가 상기 암 플랜지 부분을 함께 구동가기 위하여 관 축에 대해 큰 각도로 부가된 위치에서 관 주위에 동시적으로 조로 이동되며 상기 인접 수관 단부가 용접 조인트를 형성하도록 각 장입물상의 단일 인접점에서 상기 용접 폭발 장입물을 동시에 폭발시킨다.

선택적으로, 폭발 장입물은 전색재료(tamping material)로 커버된다.

종래 기술, 예를 들어 미국특허 제3,455,017호, 제3,744,119호 및 제3,910,478호에서 알 수 있듯이, 원주상 폭발 장입물을 사용하는 탱크, 관 같은 원주형상의 용접과 연관된 주요한 어려움은 충돌하며 원주상으로 이동하는 충격파의 결과로 발생하는 불완전한 용접과 금속에 기인하는 손상이다. 이런 손상을 피하기 위해 낮은 폭발속도 폭발물(미국특허 제3,455,017호)의 각이 진스트립에 의해 용접 폭발장입물을 개시하는 것과, 장입물의 원주 주위에 세트되며 동시에 폭발되는 (미국특허 제3,744,119호) 다수의 개시기에 의해 폭발밴드 장입물의 단부를 개시하거나 그 각 단부로부터 거리가 동일한 점에서 쑥들어간 형상인 2개 이상의 동일거리로 이간된 개시기(미국특허 제3,190,478호)에 의해 개시되는 고속의 폭발물의 열에 의해 폭발밴드 장입물을 개시하는 것이 제안되어 왔다. 특히, 미국특허 제3,910,478호는 원주상 충격파 전부의 정면충돌을 방지하기 위해 폭발물의 개시하는 폭발속도는 약 20% 내지 약 35%, 즐겨 30%로 용접 장입물의 속도보다 커야 한다 본 발명에서는 관 축에 대해 대단히 큰 각도로 관 주위를 이동하는 용접 폭발장입물에서 충격 전부를 발생하는 고속의 폭발 개시 장입물에 의해 폭발 용접 장입물이 개시되는 개량된 배관 용접 방법을 제공하기 위해 공지 기술의 이점이 취해진다. 종료점에서, 충격 전부는 대단히 큰 각도에서 만나며 임의의 충돌하는 원주상 충격파 전부의 손상 효과는 감소된다.

이하 첨부도면을 참고로 본 발명을 상세히 설명한다. 제1도에서, (1)은 말하자면, 48인치(122cm)구경의 수강관 부분(2)의 표면이 청소된 단부를 표시한다. 관(2)이 벽 두께는 약 0.75인치(1.9cm)이다. (3)은 관(2)와 벽 두께가 유사한 암 관 부분(4)의 팽창되거나 넓혀지며 청소된 단부다. 넓혀진 단부(3)은 수관단부(1)이 넓혀진 단부(3)의 내측 청소된 표면(5)에 대해 끼워질때 약 5°내지 8°, 즐겨 6°의 예각이다. 경시진 웨지형상인 또는 단이진 횡단면의 밴드장입물은 넓어진 단부(3)의 외측면과 접촉되게 위치한다. 장입물(6)에 횡단이 유사한 폭발물(7)의 제2 동등밴드 장입물은 폭발장입물(6)밑의 위치에서 관 단부(1)의 내면과 접촉하게 위치한다. 장입물(6), (7)의 전연부는 관(2), (4)의 단부와 정렬된다. 예를들어 패키지 모래의 형태인 패키지 전색 재료(14)가 장입물(6), (7)의 정부에 대해 놓인다. 장입물(7)은 예를들어 지지 스포우크(spoke)(8)에 의해 관 단부(1)의 내면에 대한 위치로 유지된다. 폭발 장입물(6)의 두꺼운 단부에 그것과 원주상으로 접촉하여 코오드상 폭발 장입물(9)이 있다. 유사한 코오드상 폭발 장입물(10)은 폭발 장입물(7)의 상응하는 단부와 원주상 접촉을 개시한다. 코오드상 장입물(9)(10)의 폭발 속도는 폭발 장입물(6), (7)의 폭발속도보다 50%이상 크다. 코오드상 장입물(9), (10)에 인접한 점에 연결되어, 각기 예를들어 "노넬"(등록상표)에너지 전송코오드의 길이 또는 표준 폭발 코오드의 길이인 전송수단(11), (12)가 개시한다. 양자 택일로, 코오드상 장입물(9), (10)은 폭발 브리지 와이어(bridge wire)형식같은 분리 인접 급속 전기 폭발기에 의해 개시된다. 개시수단(11), (12)는 예를들어 전기 송풍캡인 공동 폭발기(13)에 결합된다. 밴드장입물(6), (7)은 폭발물 제조업자에 의해 거기에 부착된 개시수단(11), (12)과 코오드상 장입물(9)(10)과 함께 사전 조립된 유닛내에 마련된다. 장입물(7)은 휘일의 형태로 수관단부(1) 내에 정확히 맞추어제조된다. 장입물(6)은 넓어진 단부(3)의 외부 원주와 동등한 길이의 가요성 벨트의 형태로 제조되며 테이프, 접촉시멘트 등에 의해 거기에 고정하기 위해 준비된다.

배관건설의 현장에서 사용하기 위해, 코오드상 개시장입물(10)과 거기에 부착된 개시 전송수단(12)을 갖는 준비된 용접 폭발 장입물(7)은 관(2)의 청소된 단부(1)에 근접하며 원주내에 끼워진다. 단부(1)가 넓혀진 부분(3)에 의해 중첩되도록 외측으로 넓혀진 청소된 단부(3)를 갖는 제2의 유사한 크기의 관(4)는 관 단부(1)의 전연부에 접촉된다. 코오드상 개시장입물(9)과 거기에 부착된 개시 전송수단(11)을 갖는 준비된 폭발장입물(6)은 내측 장입물(7) 하방에 놓이게 넓혀진 단부(3)의 외부 원주 주위에 맞추어진다. 동등길이의 개시 전송 수단(11), (12)과 첨가된 코오드상 장입물(9), (10)에 접속된 점은 각 관(4)의 외부 및 내부를 따라서 단일 폭발기(13)에 접속되는 넓혀진 단부(3)로부터 먼 단부로 통과된다. 미리 패키지된 전색재료(14), (15)는 장입물(6), (7)상방에 고정된다. 폭발기(13)를 점화하면, 에너지 충격파는 개시 전송 수단(11), (12)을 따라서 동시에 전송되며 거기에 도착되어 동시에 코오드상 폭발장입물(9), (10)을 폭발시킨다. 코오드상 장입물(9), (10)이 실질적으로 장입물(6), (7)을 갖는 폭발물보다 큰 폭발속도를 가지므로, 용접장입물(6), (7)의 폭발전부는 관축을 따라서 보다 관 주위로 급속히 전파한다. 그래서, 폭발전부는 관축에 대해서 큰 각도로 경사진다. 종료점, 개시점의 정반대에서, 장입물(6), (7)의 폭발전부는 폭발전부의 정면충돌의 손상효과를 감소시키기 위해 큰 각도로 만난다.

이 분야의 기술자는 알 수 있는 바와같이, 코오드상 장입물(10)에 사용되는 폭발물의 폭발속도는 장입물(6), (7)의 동시 폭발 중에 관상의 동일 및 반대균형력을 유지하며 관내부의 보다 짧은 원주상 거리에 대해 보상하기 위해 코오드상 장입물(9)의 것보다 느린 계산된 값을 갖게 용이하게 준비되어야 한다. 이렇게 준비된 적당한 코오드상 개시기는 미국특허 제3,730,096호에 기재된 중공 폭발 퓨우즈다. 장입물(6)이 폭발하면, 플랜지의 청소된 단부(3)는 장입물(7)로부터 폭발력에 의해 외부로 동시에 구동된 청소된 관단부(1)의 외부 원주에 대해 내부로 구동된다. 이 힘은 플랜지 단부(3)와 공 단부(1)를 갖는 금속이 관(1)의 전체원주와 실질적으로 제2도와 같이 응접접합을 형성하기 위해 접촉지역의 전체길이에 걸쳐 함께 용접되도록 작용한다. 임의의 패키지, 포장물 또는 지지물과 모든 폭발물은 모두 폭발로 소비되거나 또는 종래 방법에 의해 용이하게 청소될 수 있는 형태로 남는다.

용접 장입물(6), (7)에 대해 사용된 폭발물의 양과 종류는 용접된 금속의 형식, 그 강도특성, 그 용융온도, 그 두께 등에 따라 결정된다. 금속과 폭발물의 성분에 대한 지식으로부터, 소정의 결과를 얻기 위해 용접현장에서 충분한 압력을 발생하기 위해 장입형식이 선택될 수 있다. 금속 용접에서 유용하게 발견된 전형적인 폭발물은 아마톨(amatol)(TNT 및 질산 암모늄의 혼합물), ANFO(질산암모늄 연료오일 혼합물), 슬러리, 니트로글리세린베이스 다이나마이트 및 젤라틴, 과 시이트 폭발물이다. 이 용접 폭발물은 일반적으로 약 3,000 내지 5,000미터/초 범위의 폭발속도를 가진다. 용접 장입물을 개시하기 위해 채용된 코오드상 장입물은 용접 장입물 폭발의 폭발속도보다 50%이상 큰 대단히 고속의 폭발속도를 갖는 즐겨 폭발코오드의 폭발재료를 가진다. 코오드상 개시 장입물의 폭발속도가 용접 폭발 장입물의 폭발 속도보다 50% 이상 크지 않으면, 주로 원주상 충격파의 전파와 개시점으로부터 180°점에서 충돌하는 충격파의 손상 효과에 기인하여 불만족스런 결과가 발생된다. 8,000미터 초 이상의 폭발 속도를 갖는 종래의 미국특허 제3,730,096호에 기재된 것 같은 높은 폭발속도 중공 코오드는 단지 폭발공장의 용접 폭발장입물의 단부를 따라서 고정되거아 병합되며 저에너지 폭발코오드 또는 "노넬"(등록상표)에너지 전송코오드 같은 개시 전송수단에 용이하게 연결된다. 또한 용접 폭발장입물에 대한 개시수단과 같은 중공형식의 폭발코오드를 채용함으로써 기대하지 않던 이점도 얻어진다. 이 중공형식의 코오드의 길이가 연성(soft) 금속판상에 배치되며 각 단부에서 동시에 개시될때 폭발파가 만나는 점(다우트 리치 효과)은 금속판상에 남은 흔적에 의해 표시되는 것과 같이 중복된다. 즉, 종래의 견고한 코어 폭발 코오드가 사용될때 단일 마아크 대신에 2개의 이간된 마아크 또는 흔적이 금속판상에 남는다. 따라서 만나는 충격파로부터의 에너지를 보다 넓게 분포 또는 소산시켜서 폭발이 발생되는 금속상의 손상효과가 감소되는 것이 중공형식 코오드의 본질이다.

하기 예는 본 발명의 방법을 사용하여 시험현장에서 표준 48인치(122cm)구경 강관 부분의 2개의 단축된 부분의 용접을 서술하고 있다.

[예]

대용량 오일배관의 건설에 사용되는 형식의 대구경관의 2개 부분이 용접을 위해 선택된다. 관은 외경이 48인치(122cm)며 벽두께가 0.72인치(1.83cm)다. 제1관 부분(암)의 1단부단의 11.5인치(29.2cm)길이는 수평관벽에 대해 약 6°의 각도로 외부로 넓혀진다. 제2(암)관 부분의 1단부는 청소되며 제1부분의 넓혀진 암단부내에 끼워져서 넓혀진 부분의 내측면과 수단부의 외측 전연부 사이에서 원주상 접촉을 한다. 이 결과, 수단부 넘어의 넓혀진 부분이 5인치(12.7cm)가 중첩된다. 약 4,000미터/초의 폭발속도를 가진아마톨(80% 질산 암모늄과 20% TNT)로부터 제조된 용접 폭발 장입물은 각각 약 24파운드(10.9kg)인 2개의 연속적인 링을 형성하기 위해 조립된 만곡된 카아드판 콘테이너로 준비된다. 링은 1인치(2.54cm) 두께×2.5(6.4cm)인치 폭에서 0.75인치(1.91)두께×2.5인치(6.4cm)폭으로 단이진 장방형 횡단면을 갖는다. 총계 폭은 5인치(12.7cm)이며 총계 길이는 1개 링에 대해 암관부분의 외측 원주와 다른 것에 대한 수관부분의 내측원주에 맞추어지게 제조된다.

제1 외측 폭발용접 장입물은 관체에 최근접한 장입물의 가장 두꺼운 단부로 암 관부분의 플랜지의 외측 원주주위에 충분히 고정된다. 제2 내부 폭발용접 장입물은 외측 장입물에 의해 장입물이 상방으로 놓여진 위치에서 제2 관부분의 수단부의 내측원주주위에 고정되며, 두꺼운 단부는 관 단부와 정렬된다. 각 장입물 패키지의 두꺼운 단부의 중간부를 따라서 길이의 피이트당 110그레인의 PETN(미터당 360그레인의 PETN)의 폭발물을 가진 높은 폭발속도 폭발코오드의 개시 길이가 고정된다. 외부 플랜지와 인접한 장입물과 함께 사용된 개시 코오드의 폭발속도(VOD)는 8450미터/초다. 내측, 수 단부와 인접한 장입물과 함께 사용된 코오드의 VOD는 외부코오드의 루우프와 비교하여 내부코오드의 루우프의 13.7%짧은 거리에 대해 보상 하기 위해 외부 코오드의 VOD는 외부 코오드의 VOD보다 적은 13.7% 또는 7430미터/초로 조정된다. 평균속도가 요구치가 되도록 급속 및 완속코오드의 부분을 접촉하여 감소된 VOD가 달성된다. 높은 VOD폭발(개시)코오드의 각 길이에 대해 플랜지 단부로부터 먼 관부분 단부에 도달하기에 충분히 긴 표준 폭발코오드의 길이에 접속된다. 높은 VOD개시 코오드에의 표준 폭발코오드 길이의 접속점의 위치도 내측 및 외측 용접 장입물의 개시가 정확히 중첩된 위치에서 발생하도록 놓인다. 이 표준 폭발코오드의 부착된 길이는 암 관 부분의 개방단부로 유도되고, 결합되며 공동으로 송풍캡에 부착된다. 내부 및 외부 용접 폭발 장입물은 폭발물에 대한 전색효과를 제공하기 위해

인치 두께와 폭발장입물과 같은 폭의, 카아드 판 콘테이너에 패키지된 건조 모래층으로 커버된다. 송풍 캡이 점화하면 에너지는 내부 및 외부 응접 장입물의 동시 단부 개시를 순차로 유발하는 높은 VOD중공개시 코오드를 오프시키기 위해 표준 폭발코오드를 경유하여 전송된다. 응접 장입물의 폭발에 의해 발생된 에너지 파 전부는 주로 장입물의 폭을 가로지르는 방향으로 그리하여 실질적으로는 관 종축에 평행한 방향으로 진행하며 중첩된 관 부분이 연속적인 용접 접합부를 발생하도록 함께 구동되게 한다. 도시된 용접 지역의 절단부의 시험은 플랜지 부분의 상방에 놓인 5인치(12.7cm)길이의 충분히 용접된 지역은 관의 원주주위에 신장된 지역의 3인치(7.6cm)길이다. 각 암 및 수지역의 단부로부터 대략 1인치(2.54cm)길이 부분은 단부효과와 폭발의 낮은 효율에 기인하여 완전히 결합되지 않는다. 가능한 원주상 충돌 충격파 전부에 의해 유발된 불완전한 용접 또는 구조적 손상의 증거에 대하여, 관은 높은 VOD중공 코오드의 최초 개시점으로 180°점에서 조심스럽게 시험되었다. 이런 손상은 하나도 발견되지 않았다. 용접도 파괴 또는 분리에 대한 저항이 유사란 재료의 종래의 전기 아아크 용접과 비교되었다. 수개의 시험기술에 의해 폭발 용접은 우수한 것으로 판정되었다. 폭발 용접의 대단한 강도 때문에, 본 발명의 폭발 방법에 의해 조립된 임의의 배관은 오일 및 가스 배관에서 통상 실패하는 종방향 파괴 및 누설에 대한 저항이 개량된 것을 나타낸다.

그래서, 종래의 많은 방법과는 달리, 본 발명의 용접 방법은 실행되기 위해 내측 또는 외측대 또는 맨드렐과 같은 기계적 저항체를 요구하지 않는다. 용접 접속을 발생하도록 금속부를 함께 구동하기 위해 내측 및 외측 균형 폭발력을 이 방법은 채택한다. 용접될 금속표면은 약 6°내지 8°의 예각이 그 면 사이에 한정되도록 조립된다. 사용된 개시 방법 때문에, 용접 폭발물의 파 전부는 첨가된 위치에 관측에 대해 큰 각도로 유지되어 불균형 및 충돌하는 원주상 충격파의 손상효과는 감소 또는 방지된다. 현장의 장입물의 조립 및 개시 방법의 단순화는 신속하고, 안전하며 경제적인 작동을 가져온다.