| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 61 | 一种新的橡胶密封垫压缩应力性能测试装置及方法 | CN201710891102.0 | 2017-09-27 | CN107907407A | 2018-04-13 | 彭芳乐; 陈凯华; 史文政; 崔秀峰 |
| 本发明涉及一种新的橡胶密封垫压缩应力性能测试装置及方法，该测试装置包括底板、端面封板以及用于盛放橡胶密封垫试样的沟槽上模块和沟槽下模块，端面封板设置两块并对称设置在底板两端，端面封板与底板形成容纳空间，沟槽下模块和沟槽下模块依次置于容纳空间中，橡胶密封垫试样位于沟槽下模块和沟槽下模块之间并相互接触，沟槽上模块和沟槽下模块两侧端面与端面封板贴合密封，沟槽上模块通过滑动机构在所述的端面封板内上下滑动。与现有技术相比，本发明由于端面封板约束作用，橡胶密封垫试样不会发生纵向变形，测试结果更加符合实际工程应用。 | ||||||
| 62 | 一种弹性体压缩应力软化及瞬时永久变形的表征方法 | CN201410020833.4 | 2014-01-17 | CN103776709B | 2016-08-31 | 王兆波; 魏东亚; 赵静; 杜芳林 |
| 本发明为一种弹性体压缩应力软化和瞬时永久变形的定量表征方法，为弹性体在循环压缩下的应力软化和瞬时永久变形的评价提供了一种有效方法。其定量表征方法为，a.将圆柱状样品在万能拉伸试验机上进行单轴循环压缩测试，采用同样速度反复地、连续地压缩和放松试样，获得循环压缩应力－应变曲线；b.从压缩应力－应变曲线上，读出每次压缩至特定压缩应变时的压缩应力，即获得循环压缩模式下的应力软化定量数据；c.圆柱状样品初始高度为h0，压缩至规定压缩应变时高度为hs；根据应力－应变曲线上每个压缩周期中应力降为零时的残留应变，计算试样瞬时高度h1；瞬时压缩永久变形记为K，计算公式为：。 | ||||||
| 63 | 一种计算双筋加强正六边形蜂窝轴向压缩应力的方法 | CN201510510945.2 | 2015-08-19 | CN105205207A | 2015-12-30 | 何强; 马大为; 朱领忠; 任杰; 姚建勇 |
| 本发明提供一种计算双筋加强正六边形蜂窝轴向压缩应力的方法，包括：步骤1、基于双筋加强正六边形蜂窝的几何构型，计算其四个附加平面单元所吸收的总弯曲变形能；步骤2、计算四个附加平面单元所吸收的总薄膜变形能；步骤3、基于能量守恒，根据前述步骤得到的总弯曲变形能和总薄膜变形能，计算双筋加强正六边形蜂窝受轴向压缩下的轴向压缩应力。利用本发明的方法，不局限于预测其准静态力学性能及解释其变形机制上，基于能量守恒原理，运用超折叠单元理论计算其轴向压缩应力。该计算方法具有解析表达式简单、精度高、可靠性高的优点，可以快速判断不同胞元尺寸的蜂窝吸能装置的吸能能力。 | ||||||
| 64 | 一种弹性体压缩应力软化及瞬时永久变形的表征方法 | CN201410020833.4 | 2014-01-17 | CN103776709A | 2014-05-07 | 王兆波; 魏东亚; 赵静; 杜芳林 |
| 本发明为一种弹性体压缩应力软化和瞬时永久变形的定量表征方法，为弹性体在循环压缩下的应力软化和瞬时永久变形的评价提供了一种有效方法。其定量表征方法为，a.将圆柱状样品在万能拉伸试验机上进行单轴循环压缩测试，采用同样速度反复地、连续地压缩和放松试样，获得循环压缩应力－应变曲线；b.从压缩应力－应变曲线上，读出每次压缩至特定压缩应变时的压缩应力，即获得循环压缩模式下的应力软化定量数据；c.圆柱状样品初始高度为h0，压缩至规定压缩应变时高度为hs；根据应力－应变曲线上每个压缩周期中应力降为零时的残留应变，计算试样瞬时高度h1；瞬时压缩永久变形记为K，计算公式为： | ||||||
| 65 | 带有具有压缩应力的保形沉积导电层的深沟槽电容器 | CN201210037422.7 | 2012-02-16 | CN102709311A | 2012-10-03 | 田磊; 斯科特·威尔逊·巴里; 应学军 |
| 本申请案涉及带有具有压缩应力的保形沉积导电层的深沟槽电容器。提供一种高密度深沟槽MIM电容器结构，其中例如Poly-SixGe1-x的半导体材料的导电-压缩-保形施加的层穿插在MIM电容器层内以抗衡由此类MIM电容器层形成的抗拉应力。导电-压缩-保形施加的材料层的所述穿插适于在高密度深沟槽MIM电容器硅装置的制造过程期间抗衡硅晶片的凸状(向上)弯曲以借此帮助最大化每晶片此类装置的生产合格率。 | ||||||
| 66 | 能够使不锈钢焊接接头焊趾处产生压缩应力的药芯焊丝 | CN201110026374.7 | 2011-01-25 | CN102091884B | 2012-07-25 | 徐连勇; 赵森; 荆洪阳; 韩永典 |
| 本发明公开了一种能够使不锈钢焊接接头焊趾处产生压缩应力的药芯焊丝，由药芯和钢带构成，药芯按照重量百分比包括金属镍粉50％～65％，金属锰粉2％～5％，金属钼粉4％～6％，稀土硅粉1％～3％，余量为铁粉，还可添加金属钛粉4％～7％，金属铌粉2％～5％；钢带采用SPCC冷轧低碳钢钢材。本发明选用低相变点药芯焊丝熔修技术改善焊接接头焊趾处的疲劳性能，通过在焊趾处产生压缩应力，提高焊缝的疲劳性能，延长疲劳寿命，与传统的TIG熔修对操作人员的高水平技术要求和局部机械加工法的巨大工作量相比，对操作人员的技术水平要求降低，同时避免焊后加工的附加工序，提高生产效率。 | ||||||
| 67 | 具有压缩应力的强度分布的有涂膜的表面涂敷切削工具 | CN200580001666.8 | 2005-07-15 | CN100509224C | 2009-07-08 | 森口秀树; 福井治世; 今村晋也; 山口浩司; 饭原顺次 |
| 根据本发明的表面涂敷切削工具(1)包括基础材料(2)和在基础材料(2)上形成的涂膜(3)。涂膜(3)作为在基础材料(2)上的最外层并且具有压缩应力。该压缩应力发生变化以使得在涂膜(3)的厚度方向上具有强度分布。强度分布特征在于：在涂膜的表面上的压缩应力从涂膜的表面向着位于涂膜的表面与涂膜的底面之间的第一中间点连续地提高以及压缩应力在第一中间点上达到相对最高点。 | ||||||
| 68 | 一种橡胶径向密封压缩永久变形及压缩应力的测试方法 | CN202211341429.8 | 2022-10-28 | CN115728139A | 2023-03-03 | 庞明磊; 孙岩; 陈青香; 王登霞; 刘坤; 杨敬亭; 崔俞; 杜明欣; 宫志欣 |
| 本发明涉及橡胶材料性能测试技术领域，具体涉及一种橡胶径向密封压缩永久变形及压缩应力的测试方法。该方法利用可拆卸工装，测试橡胶径向密封压缩永久变形及压缩应力。该方法测试数据更佳准确、稳定、可靠，并且使用环境广泛，包括高温环境、温湿环境、光照环境、油介质环境等。 | ||||||
| 69 | 准脆性水泥基材料压缩应力-应变全曲线测试装置及其测试方法 | CN202211244705.9 | 2022-10-12 | CN115683815A | 2023-02-03 | 刘金涛; 戴晓升; 钱如胜; 顾春平; 孔德玉 |
| 本发明公开了一种准脆性水泥基材料压缩应力‑应变全曲线测试装置及其测试方法，装置包括竖向加载机构、变形测量机构、控制采集机构；变形测量机构包括具有用于测量混凝土试件变形的引伸计和具有用于测量底板与顶板间位移的LVDT位移计；控制采集机构包括具有用于控制液压伺服试验机的控制器以及用于采集压力传感器、引伸计和LVDT位移计信号的采集仪。本发明可以消除由于试件受压开裂或横向变形造成应变计和试件之间的滑移而产生的误差和由于试件与加载平面之间不完全贴合而产生的误差，采用碟形弹簧作为吸能装置，避免了试件脆性破坏时机构弹性能的瞬间加载，加载速率可控，可测试试件在准动态下的力学性能。 | ||||||
| 70 | 一种利用数值模拟修正热压缩应力应变曲线的方法 | CN202210621533.6 | 2022-06-02 | CN115017697A | 2022-09-06 | 王志彪; 姜嘉赢; 张皓; 陈阳; 田高峰 |
| 本发明公开了一种利用数值模拟修正热压缩应力应变曲线的方法，可以解决传统方法由于试样存在温度梯度和摩擦，导致难以准确计算材料应力应变曲线的问题。首先通过实验获取热压缩过程载荷位移数据及试样温度梯度，然后利用数值模拟计算试样应变分布，再根据弹塑性变形理论计算中间截面各点的轴向应力，积分获得中间截面理论载荷，该理论载荷应与实验获得的载荷相等，由此可以计算得到修正后的应力应变曲线。本发明提供的方法考虑了热压缩变形时的温度梯度，利用实验、数值模拟和理论计算相结合的方法，对应力应变曲线进行了修正，计算结果更准确。 | ||||||
| 71 | 包含具有压缩应力AlGaAsP层的垂直共振腔表面放射激光二极管(VCSEL) | CN202010691407.9 | 2020-07-17 | CN112242642B | 2022-04-12 | 黄朝兴; 金宇中; 戴文长 |
| 一种包含具有压缩应力AlGaAsP层的垂直共振腔表面放射激光二极管(VCSEL)，包括GaAs基板、下DBR层、下间隔层、主动区、上间隔层及上DBR层。下DBR层或上DBR层分别包含多层的低折射率层及多层的高折射率层，下DBR层、下间隔层、上间隔层或上DBR层包含AlxGa1‑xAs1‑yPy，其中AlxGa1‑xAs1‑yPy的晶格常数大于GaAs基板的晶格常数，借此适度减少因为晶格不匹配而产生过大的压缩应力或避免长晶时产生拉伸应力，从而减少VCSEL磊芯片变形翘曲或制造时发生破片的机会，或避免VCSEL磊晶层因累积过大的压缩应力或因长晶时产生拉伸应力，其中拉伸应力越大越容易引起缺陷或差排，过多的缺陷或差排会使VCSEL的可靠度不佳。 | ||||||
| 72 | 包含具有压缩应力AlGaAsP层的垂直共振腔表面放射激光二极管(VCSEL) | CN202010691407.9 | 2020-07-17 | CN112242642A | 2021-01-19 | 黄朝兴; 金宇中; 戴文长 |
| 一种包含具有压缩应力AlGaAsP层的垂直共振腔表面放射激光二极管(VCSEL)，包括GaAs基板、下DBR层、下间隔层、主动区、上间隔层及上DBR层。下DBR层或上DBR层分别包含多层的低折射率层及多层的高折射率层，下DBR层、下间隔层、上间隔层或上DBR层包含AlxGa1‑xAs1‑yPy，其中AlxGa1‑xAs1‑yPy的晶格常数大于GaAs基板的晶格常数，借此适度减少因为晶格不匹配而产生过大的压缩应力或避免长晶时产生拉伸应力，从而减少VCSEL磊芯片变形翘曲或制造时发生破片的机会，或避免VCSEL磊晶层因累积过大的压缩应力或因长晶时产生拉伸应力，其中拉伸应力越大越容易引起缺陷或差排，过多的缺陷或差排会使VCSEL的可靠度不佳。 | ||||||
| 73 | 多通道宽应变宽温域高安全性的推进剂压缩应力测试装置 | CN201910080305.0 | 2019-01-28 | CN109870356A | 2019-06-11 | 闫东峰; 谢侃; 魏志军; 白龙; 王宁飞 |
| 本发明涉及一种多通道宽应变宽温域高安全性的推进剂压缩应力测试装置，属于材料力学性能测试技术领域。多通道宽应变宽温域高安全性的推进剂压缩应力测试装置，包括：可更换减速装置、保温箱、安全箱、多通道传感器、多通道测试平台和材料试验机压杆。所述可更换减速装置用于控制材料试验机压杆上下移动；安全箱位于保温箱外侧；多通道测试平台置于保温箱底部；测试数据通过多通道传感器采集。本发明能够同时适用于低应变率(0～1/s)和中应变率(1～100/s)测试，且能够保证无系统误差。 | ||||||
| 74 | 一种具有低成本高压缩应力层的磷铝硅酸盐玻璃 | CN201910221340.X | 2019-03-22 | CN109836037A | 2019-06-04 | 梁新辉; 陈招娣; 林文城; 洪立昕 |
| 本发明涉及玻璃材料技术领域，具体涉及一种具有低成本高压缩应力层的磷铝硅酸盐玻璃，包含：SiO2 65～75%；Al2O3 8～16%；Na2O 11～18%；K2O 0～5%；P2O5 1～4%；B2O3 0～3%；ZnO 0～1%；SnO2 0～0.4%；其中，(CaO+MgO+SrO+BaO)≤0.1%；所述玻璃强化后离子交换层深≥60μm；所述玻璃的平均线热膨胀系数＜90×10-7/℃。在60℃草酸溶液中浸泡6hrs后单位面积重量损失率≤0.15mg/cm3。所述玻璃采用高SiO2成分，降低MgO、ZnO、Li2O、SnO2等成分，实现低成本和高压缩应力层的优势。 | ||||||
| 75 | 在离子交换后的热处理之后保留了高压缩应力的玻璃组合物 | CN201780027998.6 | 2017-05-02 | CN109311728A | 2019-02-05 | 郭晓菊; J·C·莫罗 |
| 可离子交换玻璃含有SiO2、Na2O、MgO，以及任选地，Li2O和ZrO2中的至少一种。这些玻璃还不含B2O3、K2O、CaO、和P2O5中的至少一种。这些玻璃可以经离子交换以实现至少约40μm(或者最高至约50μm)的压缩层深度，以及至少约950MPa(在一些实施方式中至少1000MPa、和在其他实施方式中至少约1100MPa)的最大表面压缩应力。经过离子交换的玻璃当后续经过热处理时，在玻璃的表面处保留了至少约600MPa的压缩应力，以及在一些实施方式中，至少约750MPa。当暴露于强酸时，玻璃还展现出高水平的耐用性。 | ||||||
| 76 | 一种在导热垫应用中减小压缩应力的方法和装置 | CN201710026832.4 | 2017-01-14 | CN108323090A | 2018-07-24 | 郭瑜 |
| 本发明提供了一种将散热器与导热垫及电子组件装配时用以减小导热垫压缩应力的方法。在散热器上与导热垫接触的表面具有与对应电子器件上表面正面对的第一接触面，以及具有至少一个与第一接触面倾斜的面、或者具有至少一个从接触区域的中央部位到边缘的沟槽、或者附着有低表面能的材料。当具有该特征的散热器对导热垫产生压缩时，可以促进导热垫材料的横向运动并向接触区域外部扩展，因此减小导热垫产生的压缩应力。 | ||||||
| 77 | 氮化膜的制作方法及氮化膜的压缩应力控制方法 | CN201510089810.3 | 2015-02-27 | CN104882361B | 2018-02-02 | 李庚垠; 罗斗贤; 张準硕; 赵炳哲; 柳东浩; 朴周焕; 金颍俊 |
| 本发明涉及利用原子层沉积法而稳定地维持膜质并能够容易调整压缩应力的氮化膜制作方法，执行包括以下四个步骤的单位周期至少一次以上，从而在所述基板上形成具有压缩应力的氮化膜，所述四个步骤，包括：第1步骤，将源气体供应到基板上，所述源气体的至少一部分被吸附到所述基板上；第2步骤，将第1净化气体供应到基板上；第3步骤，将包含氮气(N2)的应力调整气体及包含氮气(N2)以外的氮成分(N)的反应气体，以等离子状态同时供应到所述基板上，从而在所述基板上形成单位沉积膜；及第4步骤，将第2净化气体供应到基板上。 | ||||||
| 78 | 包括压缩应力的局部化区域的玻璃制车辆顶棚和机动车辆 | CN201280040480.3 | 2012-10-12 | CN103732482B | 2017-05-17 | A.埃尼翁; P.弗勒堡 |
| 本发明涉及一种机动车辆顶棚，其具有两条纵向边缘和两条横向边缘，相对于中间纵向平面对称，所述顶棚包括玻璃窗单元，所述玻璃窗单元包括至少一块矿物玻璃板，所述板包括压缩边缘应力的边界，所述板包括所述边界内的压缩应力的至少两个局部化区域，所述区域相对于所述对称平面对称地放置，且每个压缩应力的局部化区域距纵向边缘少于30cm。 | ||||||
| 79 | 一种计算四边手性新型蜂窝轴向压缩应力的方法 | CN201510513011.4 | 2015-08-19 | CN105117542A | 2015-12-02 | 何强; 任杰; 马大为; 朱领忠; 姚建勇 |
| 本发明提供一种计算四边手性新型蜂窝轴向压缩应力的方法，包括以下步骤：步骤1、基于四边手性胞元蜂窝的几何构型，计算一个叠缩单元所吸收的总能量；步骤2、计算四个附加平面单元所吸收的总能量；步骤3、基于步骤1、2所计算得到的叠缩单元所吸收的总能量以及四个附加平面单元所吸收的总能量，根据能量守恒原理计算四边手性胞元蜂窝受轴向压缩下的轴向压缩应力。本发明的方法中，基于能量守恒定理，结合超折叠单元理论，给出了一种计算其轴向压缩应力的理论方法，并且运用有限元仿真技术对四边手性胞元蜂窝受轴向压缩进行模拟，从而验证理论计算方法的正确性。 | ||||||
| 80 | 油井水泥高温高压压缩应力应变系统及其测试方法 | CN201010277841.9 | 2010-09-10 | CN102401769B | 2013-12-04 | 桑来玉; 丁士东; 汪晓静; 常连玉; 初永涛 |
| 本发明涉及一种油井水泥高温高压压缩应力应变系统，系统包括水泥压缩测试组件，电源及压力控制单元，温控单元，信号控制处理单元和管路；利用本发明能够模拟井底养护的温度压力，并在此温度压力下连续测量油井水泥石的压缩应力，并记录温度压力曲线，压缩应力应变曲线。有利于直观测试和对比不同水泥浆体系的抗压缩性能，有利于进行水泥浆配方的设计，得到满足现场施工需求的水泥浆体系。 | ||||||
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