| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 161 | 一种基于固定翼鸭舵的双旋稳定弹的气动外形设计方法 | CN201710008058.4 | 2017-01-05 | CN106886625B | 2020-04-14 | 张衍儒; 肖练刚; 田丰; 陈昌; 周华; 王婧; 邱奕 |
| 本发明公开了一种基于固定翼鸭舵的双旋稳定弹的气动外形设计方法，通过分别计算固定翼鸭舵的舵面积SC、俯仰舵角设定值δZ和压心到弹体质心的距离XC后，根据其形成的约束条件求取升阻比KL/D的最大值；再根据固定翼鸭舵内部与外部的摩擦力矩、电磁阻矩和气动力矩之间的力矩平衡关系，确定滚转舵角设定值δy和尾翼斜切角；在所述滚转舵角设定值δy和所述尾翼斜切角确定的情况下,调节所述升阻比KL/D，实现迫击炮的姿态调整。 | ||||||
| 162 | 一种复杂外形低轨航天器气动特性的快速预测方法 | CN201610286877.0 | 2016-05-03 | CN105975677B | 2019-10-22 | 靳旭红; 黄飞; 程晓丽; 王强; 俞继军 |
| 一种复杂外形低轨航天器气动特性的快速准确预测方法，首先，构建一个足够大的计算域，航天器位于该计算域内部，并在其边界产生一个试验粒子；然后，跟踪和模拟该试验粒子之后的运动轨迹和碰撞过程，直到其飞出计算域或撞到飞行器表面，若试验粒子和表面碰撞，计算其与物体表面的动量、能量交换并继续跟踪该试验粒子；最后，重复上述过程直至试验粒子数足够大，以保证计算结果收敛，统计出飞行器飞行环境下的气动特性规律，进而进行飞行器设计。 | ||||||
| 163 | 包括气动外形和确定其前缘上入射气流特性的系统的帆船 | CN201811442806.0 | 2018-11-29 | CN110008492A | 2019-07-12 | 奥利维尔·索尔尼克; 吉勒斯·斯蒂德; 蒂埃里·勒纳尔 |
| 本发明涉及包括气动外形和确定其前缘上入射气流特性的系统的帆船。为了能够精确地确定沿着气动外形的前缘的不同区域处的滞止点的位置，一种系统包括：分布在前缘(14)的任一侧并且虚拟地形成呈简单折线形式的彼此间隔开的图案(M1至M5)的压力传感器(16)的排(S1至S5)；以及连接至压力传感器(16)的计算机(20)。计算机(20)沿着图案(M1至M5)中的每一个确定相应滞止点位置，滞止点位置由曲线横坐标(a1至a5)、并且由基于来自对应排(S1至S5)中的压力传感器(16)的相应高度数据评估的高度(z1至z5)来限定，对于滞止点位置，基于由对应排(S1至S5)中的压力传感器(16)提供的压力测量结果而内插的压力P*处于最大值。 | ||||||
| 164 | 围护结构以及设于围护结构外表面的气动外形调整器 | CN201810646401.2 | 2018-06-21 | CN108869192A | 2018-11-23 | 马盛骏 |
| 本发明公开一种围护结构以及设于围护结构外表面的气动外形调整器，所述气动外形调整器呈能够环绕所述围护结构的网格状结构，所述网格状结构包括多个网格单元，至少部分所述网格单元具有斜边，流体经过所述斜边时攻角改变。该气动外形调整器改变了流体的气动外形，使得阻力系数变小，则围护结构在迎流面和背面两侧的压差会降低，从而降低顺向阻力；且由于阻力系数变小，也可以降低横向的涡激共振振幅，减小振动。 | ||||||
| 165 | 一种探空火箭气动外形优化目标函数的确定方法 | CN201510574018.7 | 2015-09-10 | CN105160108B | 2018-05-11 | 江振宇; 彭科; 张士峰; 胡凡; 向敏 |
| 为克服探空火箭气动外形设计优化过程现有目标函数确定方法在优化效率与优化结果性能上的不足，本发明提供一种探空火箭气动外形优化目标函数的确定方法。本发明以气动阻力沿弹道所致动量损失最小为出发点，提出了包含以下步骤的探空火箭气动外形优化目标函数确定方法：(1)给出火箭上升段初始弹道数据；(2)初始弹道数据预处理，确定弹道特征点；(3)计算各特征点加权系数；(4)以弹道特征点加权阻力系数最小作为探空火箭气动外形优化目标函数。本发明显著提高了探空火箭气动外形优化的效率、改善了优化结果的性能，适用于各类探空火箭、各个设计阶段的外形设计，且可推广应用于其它飞行器气动外形优化的目标函数确定问题。 | ||||||
| 166 | 一种风力机叶片气动外形与主机运行特性耦合优化方法 | CN201611232260.7 | 2016-12-28 | CN106677979B | 2018-02-16 | 郭小锋; 施兰枚; 聂守宏; 杨树峰; 孙千涛 |
| 本发明公开了一种风力机叶片气动外形与主机运行特性耦合优化方法，步骤如下：步骤S1，构造风力机叶片的全局弦长分布模型；步骤S2，构造风力机叶片的全局扭角分布模型；步骤S3，构造控制变量X；步骤S4，构造叶片弦长C、叶片弯矩M和风轮对塔筒的推力T的约束条件；S5，构造目标函数F(X)；S6，构造含有若干个粒子的粒子群，并对各粒子群进行迭代优化处理，得到最优叶片外形。本发明使用贝塞尔曲线表征叶片，实现叶片气动外形的全局参数化表达；在选取最优叶片时，叶片年发电量的计算充分考虑不同风速情况下实际发电量，优化设计中同时实现了叶片外形和主机运行特性的设计，可实现设计叶片与目标主机的最佳匹配，提高叶片在低风速区域的气动性能，避免叶片早期失速的发生。 | ||||||
| 167 | 一种高超声速返回舱外形气动热数值计算网格生成方法 | CN201510036662.9 | 2015-01-23 | CN104615812B | 2017-11-07 | 张亮; 李齐; 江娟; 施家桐; 姜宝森; 耿云飞; 陈智; 苗文博; 张学军; 程晓丽 |
| 一种高超声速返回舱外形气动热数值计算网格生成方法：首先根据来流条件和高超声速返回舱大底半径计算驻点热流和参考热流，并确定返回舱物面法向第一层网格高度；其次在返回舱几何母线上布置网格点；采用双曲方法生成内层网格；最后利用前距、后距和网格高度生成外层网格的外边界，并采用椭圆方法生成外层网格，本发明给出了具体的网格生成流程和网格生成过程中关键参数的取值范围，实现了返回舱外形气动热预测高质量网格的定量化生成技术，可最大程度降低人为因素的影响，充分保证返回舱外形气动热预测的数值模拟精度。 | ||||||
| 168 | 一种基于固定翼鸭舵的双旋稳定弹的气动外形设计方法 | CN201710008058.4 | 2017-01-05 | CN106886625A | 2017-06-23 | 张衍儒; 肖练刚; 田丰; 陈昌; 周华; 王婧; 邱奕 |
| 本发明公开了一种基于固定翼鸭舵的双旋稳定弹的气动外形设计方法，通过分别计算固定翼鸭舵的舵面积SC、俯仰舵角设定值δZ和压心到弹体质心的距离XC后，根据其形成的约束条件求取升阻比KL/D的最大值；再根据固定翼鸭舵内部与外部的摩擦力矩、电磁阻矩和气动力矩之间的力矩平衡关系，确定滚转舵角设定值δy和尾翼斜切角；在所述滚转舵角设定值δy和所述尾翼斜切角确定的情况下,调节所述升阻比KL/D，实现迫击炮的姿态调整。 | ||||||
| 169 | 一种气动外形约束下分布式三维阵的阵列布局优化方法 | CN201611029973.3 | 2016-11-15 | CN106779161A | 2017-05-31 | 李海林; 吴紫剑; 汪飞; 周建江; 马守磊; 曹爱华 |
| 本发明公开了一种气动外形约束下分布式三维阵的阵列布局优化方法，采用低副瓣约束方法，划定约束的副瓣区域进行副瓣的约束，基于PSO‑凸混合优化算法的思想，给出了MOBPSO‑凸的混合优化算法，并对阵列的共极化平均功率和工作阵元个数两个目标同时进行优化，并采用约束初始阵元个数的方法来提高算法寻优的多样性，使其阵列布局能够在较少工作阵元的前提下实现较优的方向图综合性能。 | ||||||
| 170 | 基于改进并行DE算法的飞行器气动外形优化设计方法 | CN201310378597.9 | 2013-08-27 | CN103440377B | 2016-08-10 | 李妮; 任志明; 苏泽亚; 龚光红 |
| 本发明是一种基于改进并行DE算法的飞行器气动外形优化设计方法，用于飞行器气动外形优化设计。本发明在模式池中集成不同的DE算法模式，扩展了DE模式选择范围，还新增一种动态参数的模式，该模式可对大范围的未知解空间进行更为有效地搜索。在迭代过程中，经过变异操作和交叉操作产生测试向量；把种群中个体编码还原为对应飞行器外形，将CFD计算分析过程引入个体适应度评价阶段，作为对新一代个体进行选择的依据，使得设计结果分析过程与参数修改过程有效结合，缩短了设计周期；经选择操作产生子代群体。鉴于飞行器气动外形设计过程计算量大的特点，本发明引入了并行计算机制，从而大大降低算法运行时间，提高设计效率。 | ||||||
| 171 | 一种探空火箭气动外形优化目标函数的确定方法 | CN201510574018.7 | 2015-09-10 | CN105160108A | 2015-12-16 | 江振宇; 彭科; 张士峰; 胡凡; 向敏 |
| 为克服探空火箭气动外形设计优化过程现有目标函数确定方法在优化效率与优化结果性能上的不足，本发明提供一种探空火箭气动外形优化目标函数的确定方法。本发明以气动阻力沿弹道所致动量损失最小为出发点，提出了包含以下步骤的探空火箭气动外形优化目标函数确定方法：(1)给出火箭上升段初始弹道数据；(2)初始弹道数据预处理，确定弹道特征点；(3)计算各特征点加权系数；(4)以弹道特征点加权阻力系数最小作为探空火箭气动外形优化目标函数。本发明显著提高了探空火箭气动外形优化的效率、改善了优化结果的性能，适用于各类探空火箭、各个设计阶段的外形设计，且可推广应用于其它飞行器气动外形优化的目标函数确定问题。 | ||||||
| 172 | 一种高超声速返回舱外形气动热数值计算网格生成方法 | CN201510036662.9 | 2015-01-23 | CN104615812A | 2015-05-13 | 张亮; 李齐; 江娟; 施家桐; 姜宝森; 耿云飞; 陈智; 苗文博; 张学军; 程晓丽 |
| 一种高超声速返回舱外形气动热数值计算网格生成方法：首先根据来流条件和高超声速返回舱大底半径计算驻点热流和参考热流，并确定返回舱物面法向第一层网格高度；其次在返回舱几何母线上布置网格点；采用双曲方法生成内层网格；最后利用前距、后距和网格高度生成外层网格的外边界，并采用椭圆方法生成外层网格，本发明给出了具体的网格生成流程和网格生成过程中关键参数的取值范围，实现了返回舱外形气动热预测高质量网格的定量化生成技术，可最大程度降低人为因素的影响，充分保证返回舱外形气动热预测的数值模拟精度。 | ||||||
| 173 | 检验风轮叶片修复后气动外形的模具、制作方法及检验方法 | CN201310750812.3 | 2013-12-31 | CN103759621A | 2014-04-30 | 庄岳兴; 庄凡 |
| 本发明涉及一种检验风轮叶片修复后气动外形的模具、模具制作方法及运用该模具检验修复状况的方法，该制作模具的方法主要是对应叶片的坏损处，在完好的叶片或原始整体叶片模具上找出的对应该坏损处的位置，以该位置作为制模区域，制模区域的大小依据叶片修复区域的大小而定，并该制模区域为基础制作一个检验模具。由于该检验模具符合坏损处于坏损前的标准外形，且体积、重量都比较小，因此可以方便地将其搬运到叶片的修复区域以检验被修复的叶片其修复处的气动外形，从而指导修复作业人员做出精确的判断和修复工作的调整，使叶片修复后的气动外形满足设计要求，最大限度地满足叶片气动性能的要求，提高在高空直接修复叶片的工作效率，降低修复成本。 | ||||||
| 174 | 基于改进并行DE算法的飞行器气动外形优化设计方法 | CN201310378597.9 | 2013-08-27 | CN103440377A | 2013-12-11 | 李妮; 任志明; 苏泽亚; 龚光红 |
| 本发明是一种基于改进并行DE算法的飞行器气动外形优化设计方法，用于飞行器气动外形优化设计。本发明在模式池中集成不同的DE算法模式，扩展了DE模式选择范围，还新增一种动态参数的模式，该模式可对大范围的未知解空间进行更为有效地搜索。在迭代过程中，经过变异操作和交叉操作产生测试向量；把种群中个体编码还原为对应飞行器外形，将CFD计算分析过程引入个体适应度评价阶段，作为对新一代个体进行选择的依据，使得设计结果分析过程与参数修改过程有效结合，缩短了设计周期；经选择操作产生子代群体。鉴于飞行器气动外形设计过程计算量大的特点，本发明引入了并行计算机制，从而大大降低算法运行时间，提高设计效率。 | ||||||
| 175 | 围护结构以及设于围护结构外表面的气动外形调整器 | PCT/CN2018/111364 | 2018-10-23 | WO2019242179A1 | 2019-12-26 | 马盛骏 |
一种围护结构以及设于围护结构外表面的气动外形调整器(50)，气动外形调整器呈能够环绕围护结构的网格状结构，网格状结构包括多个网格单元，至少部分网格单元具有斜边，流体经过斜边时攻角改变。气动外形调整器改变了流体的气动外形，使得阻力系数变小，则围护结构在迎流面和背面两侧的压差会降低，从而降低顺向阻力；且由于阻力系数变小，也可以降低横向的涡激共振振幅，减小振动。 |
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| 176 | 飞蝶气动与外形及武器系统 | CN201420481512.X | 2014-08-26 | CN203975231U | 2014-12-03 | 魏伯卿 |
| 飞蝶气动与外形及武器系统，包括一个圆盘形飞蝶舱、和安装在圆盘形飞蝶舱四周舱内的高效推进器、及安装在圆盘形飞蝶舱四周舱内的武器系统，飞蝶的驾驶舱安装在飞蝶舱上盖正中央；其特征在于：圆盘形飞蝶舱上盖为以圆盘形飞蝶舱圆中心轴为对称的椭圆弧形，飞蝶舱下底为以圆盘形飞蝶舱圆中心轴为对称的较平坦的“W”形；圆盘形飞蝶舱四周舱内均布有多个水平对称安装的高效侧推进器，圆盘形飞蝶舱四周舱内还均布有多个垂直对称安装的高效下推进器；安装在飞蝶舱上盖正中央的飞蝶驾驶舱，可以绕圆盘形飞蝶舱圆中心轴旋转，在圆盘形飞蝶舱四周舱内均布有多套武器系统。 | ||||||
| 177 | 气动密封胶外形尺寸检查工具 | CN202222907165.X | 2022-11-02 | CN218723721U | 2023-03-24 | 周谦; 边毅; 刘向龙; 柯隆; 王朝鹏 |
| 本实用新型公开了一种气动密封胶外形尺寸检查工具，涉及一种尺寸检查工具，目的是快速、准确且简便地对气动密封胶的外形尺寸进行检查，采用的技术方案是：气动密封胶外形尺寸检查工具，包括基体，基体设置至少三个呈直角的阴角；第一阴角的两个面分别为第一标准面和第一贴靠面，第一阴角的转角处设置挡块，挡块与第一贴靠面形成第一基准角；第二阴角的两个面分别为第二标准面和第二贴靠面，第二贴靠面靠近第二标准面的位置设置与第二标准面平行的；第三阴角的两个面分别为第三标准面和第三贴靠面，分界线将第三标准面分隔为合格区与不合格区，分界线与第三贴靠面平行。本实用新型用于对气动密封胶的最小高度、最大高度和最高点位置进行检查。 | ||||||
| 178 | 一种常规外形产品快速气动装夹治具 | CN202023107918.6 | 2020-12-22 | CN214519570U | 2021-10-29 | 刘文明; 路观宝; 韩标武; 徐远强; 向章毅 |
| 本实用新型涉及一种常规外形产品快速气动装夹治具。常规的方形产品没有专门的定制夹具对产品进行可靠夹持，导致操作不便，存在加工效率和品质低，良品率低的问题。本实用新型包括底板，所述的底板上设置气缸，所述的气缸连接一个锥形拉杆，所述的气缸驱动锥形拉杆作上下活动，所述的锥形拉杆上端形成较大的锥形体，所述的锥形体上套装定位夹头，定位夹头固定在定位夹头固定板上，所述的定位夹头上开有形变槽，所述的锥形体插入所述的定位夹头内能使定位夹头外扩产生形变。将产品定位摆放于定位夹头上，由气缸带动锥形拉杆，向下运动，撑开定位夹头到与产品内壁贴合以达到紧固与定位的作用。本实用新型提升工作效率和装夹速度，提升产品品质。 | ||||||
| 179 | 一种采用混合翼身的飞行器气动外形 | CN201220207832.7 | 2012-05-11 | CN202609085U | 2012-12-19 | 李沛峰; 张彬乾; 陈真利; 沈冬; 林宇; 褚胡冰; 王元元 |
| 一种采用混合翼身的飞行器气动外形。以所述混合翼身飞行器一侧气动外形为例，沿机体展向分别为中央机体、过渡段和外翼段，并且所述的过渡段位于中央机体与外翼段之间，并且中央机体、过渡段和外翼段的面积比为1∶0.350：0.554。由于本实用新型采取的技术方案，使阻力发散马赫数Madd=0.83，最大升阻比Kmax＝25，比翼身融合布局提高8.7％，使本实用新型比翼身融合布局具有更高的气动效率和良好的升阻性能。本实用新型的纵向力矩静稳定为裕度3％，基本达到了巡航飞行时的自配平设计要求。同时，本实用新型具有更大的装载空间。 | ||||||
| 180 | 一种适用于飞行器复杂气动外形的几何约束及权函数简捷计算方法 | CN201711445317.6 | 2017-12-27 | CN108197368A | 2018-06-22 | 黄江涛; 刘红阳; 周铸; 余永刚; 余雷; 张培红; 余婧; 郑传宇 |
| 本发明公开了一种适用于飞行器复杂气动外形的几何约束及权函数简捷计算方法，采用全新的复杂气动外形优化设计几何约束的评估方法和基于灵敏度多点优化权函数选择的方法，准确方便地计算出任意复杂外形的厚度、容积等几何约束，兼容离散表面多块对接网格、离散表面非结构网格等；权函数选择能够充分利用已有权函数数据的有效信息，具有权系数选择指导性，从而充分挖掘基于灵敏度优化技术的设计潜力。 | ||||||
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