| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 141 | 一种适用于超声速靶机兼顾多速域性能的新概念翼型 | CN201910158141.9 | 2019-03-03 | CN109878757B | 2022-03-29 | 白俊强; 李立; 屈峰; 马世伟; 张煜; 杨一雄 |
| 本发明提供的适用于超声速靶机兼顾多速域性能的新概念翼型，翼型前缘半径为0.13％C，最大厚度为5％C，最大厚度位置25.8％C，最大弯度1.26％C，最大弯度位置24.9％C，后缘厚度0.17％C。本发明的特点是：首先，其在超声速状态时，在保证升阻比的前提下提升了可使用升力系数，可有效增强超声速靶机的超声速机动特性；其次，其在跨声速状态下，升阻比特性和可使用升力系数均得到了一定改善，能够提升超声速靶机在跨声速状态巡航时的升阻特性和机动动作时的过载性能；此外，其在低速状态下的可使用最大升力系数、失速性能和升阻比也都得到了提升，从而满足超声速靶机在起降阶段的性能需要。 | ||||||
| 142 | 融合低速翼型的冯卡门乘波体设计方法 | CN201811233185.5 | 2018-10-23 | CN109279043B | 2020-06-30 | 丁峰; 柳军; 刘珍; 吴世超; 陈韶华; 张文浩 |
| 本发明提供一种融合低速翼型的冯卡门乘波体设计方法，其乘波体下表面采用基于绕尖头冯卡门曲线回转体基准流场进行设计，得到冯卡门乘波面，乘波体上表面采用低速翼型上型线进行设计，得到融合低速翼型的上表面。在相同的亚声速来流条件下，具有融合低速翼型上表面的冯卡门乘波体相较于具有自由流上表面的冯卡门乘波体，前者的上表面负压区压力比后者的更小，与此同时，两者下表面压力基本相同，从而使得前者的上、下表面压力差大于后者的，进而使得前者的“升阻比”比后者的更大，即前者比后者具有更优良的低速升阻比性能。本发明提高了冯卡门乘波体低速升阻比性能，更有利于该类乘波体应用于宽速域飞行器设计。 | ||||||
| 143 | 一种用于低雷诺数翼型优化的方法 | CN201811522292.X | 2018-12-13 | CN109783858A | 2019-05-21 | 王超; 姚爱霞; 吴尚卿; 丁志超 |
| 一种用于低雷诺数翼型优化的方法，根据任务要求，在Matlab软件上编译CST函数，用CST函数将翼型参数化，输入CST函数中的参数，得到CST函数对应的翼型的几何外形，将翼型的几何外形导入ICEM软件，利用ICEM宏录制功能，完成对翼型的有限元网格划分，得到网格文件；在Fluent软件中进行宏录制即对飞行工况、气动计算条件进行设置，将网格文件导入Fluent软件，完成气动计算，得到翼型升力系数、升阻比；对步骤(3)得到的翼型升力系数、升阻比进行判断，若翼型升力系数、升阻比均满足任务要求，则保留翼型的几何外形对应的CST函数；否则调整CST函数中的参数；得到了气动效率高的翼型，提高了飞行器的飞行性能。 | ||||||
| 144 | 一种适用于湍流工况的小型风力机翼型气动稳健优化设计方法 | CN201811200177.0 | 2018-10-16 | CN109376418A | 2019-02-22 | 唐新姿; 李鹏程; 王效禹; 袁可人 |
| 本发明公开了一种适用于湍流工况的小型风力机翼型气动稳健优化设计方法，属于风力机技术领域。本发明在设计中采用非嵌入式概率配置点法实现不确定参数湍流强度的定量表征。通过改进的Hick-Henne型函数参数化方法、拉丁超立方试验方法和CFD数值计算方法，建立设计变量、不确定参数及翼型最大升阻比之间的kriging代理模型。在此基础上，以不确定湍流工况下风力机翼型最大升阻比均值最大和标准差最小为目标，建立稳健优化数学模型。利用非嵌入式概率配置点法、kriging代理模型、以及NSGA-II优化算法进行风力机翼型优化设计。本发明提高了翼型最大升阻比并减小了其波动幅度，提高了风能捕获效率、增强了湍流工况下气动稳健性；同时减少了稳健优化设计的计算工作量，提高了优化效率，为湍流工况下风力机翼型优化设计提供了重要参考。 | ||||||
| 145 | 一种垂直轴风力机偏航系统及其制作方法及具有其的风能船 | CN201410523201.X | 2014-10-08 | CN104343633A | 2015-02-11 | 莫海路; 莫鲁路; 莫安路; 莫蓉 |
| 本发明公开了一种垂直轴风力机偏航系统及其制作方法及具有其的风能船，通过设置桨叶(400)偏航系统，使桨叶(400)旋转到任何位置时都处于最佳迎角，升阻比最大，风能利用系数最高。 | ||||||
| 146 | 基于弯曲激波理论的宽域智能变体飞行器设计方法 | CN202211059376.0 | 2022-08-30 | CN115238395A | 2022-10-25 | 郑晓刚; 尤延铖; 朱呈祥 |
| 基于弯曲激波理论的宽域智能变体飞行器设计方法，包括以下步骤：1)根据飞行包线，将宽域智能变体飞行器的气动设计分为最小阻力状态、最优升阻比状态以及最大升力状态，其中最小阻力状态对应助推爬升段与自由飞行段，最优升阻比状态对应再入滑行段，最大升力状态对应末端下压段；2)最小阻力状态的气动设计如下：将宽域智能变体飞行器的气动型面基于全三维弯曲激波面进行逆向设计；3)最优升阻比状态的气动设计如下：将宽域智能变体飞行器的气动型面基于全三维弯曲激波面及壁面压力分布同时可控的逆向方法进行设计；4)最大升力状态的气动设计如下：将宽域智能变体飞行器的气动型面基于三维壁面压力分布进行逆向设计。 | ||||||
| 147 | 一种基于随机等几何分析的叶片高刚度设计方法 | CN201811615070.2 | 2018-12-27 | CN109766604B | 2020-10-16 | 程锦; 杨明龙; 刘振宇; 谭建荣 |
| 本发明公开了一种基于随机等几何分析的叶片高刚度设计方法。该方法首先根据叶片的制造情况与服役环境建立其材料属性与外载荷的随机场模型，在此基础上，根据叶片的高刚度设计需求和升阻比约束条件建立其优化设计模型，并对模型进行求解。求解过程中，采用随机等几何分析方法计算叶片在材料属性及外载荷随机性影响下的随机位移，同时计算叶片翼型的最大升阻比，进而计算出当前种群个体的适应度，从而实现了保证升阻比前提下的叶片高刚度设计。本发明提出的叶片高刚度设计方法综合考虑了叶片材料属性及外载荷的随机性，采用基于随机Krylov子空间基向量离散方案的随机等几何分析方法计算叶片的随机位移，能高效地获得高精度的叶片随机位移。 | ||||||
| 148 | 一种用于水下发电的飞翼结构 | CN201910441173.X | 2019-05-24 | CN110318931B | 2020-09-18 | 赵怡; 徐国武; 周月荣; 刘哲; 关发明 |
| 本发明涉及一种用于水下发电的飞翼结构，展弦比为6～9，内翼段梢根比为0.6～0.7，外翼段梢根比为0.5～0.6，前缘后掠角λ1范围5°～6°，内翼段后缘掠角λ2范围35°～38°、外翼段后缘掠角λ3范围5°～8°；发电机安装在飞翼结构内部，满足安装后飞翼结构质心位于中轴。本发明的气动布局采用增升减阻设计，翼尖小翼阻碍气流从机翼侧面往上流动，可提高升力，连接杆截面形状设计为类翼型，相比圆形截面可显著降低阻力，连接球采用椭球同样可以达到减阻的效果。气动布局最大升阻比可达15，实现了高升阻比气动布局的设计。发电机能够设置在飞翼结构内部，一方面提高了升阻比，另一方面，通过优化翼型结构，无须设置吊舱结构，实现了发电机与飞翼的一体设计。 | ||||||
| 149 | 一种用于水下发电的飞翼结构 | CN201910441173.X | 2019-05-24 | CN110318931A | 2019-10-11 | 赵怡; 徐国武; 周月荣; 刘哲; 关发明 |
| 本发明涉及一种用于水下发电的飞翼结构，展弦比为6～9，内翼段梢根比为0.6～0.7，外翼段梢根比为0.5～0.6，前缘后掠角λ1范围5°～6°，内翼段后缘掠角λ2范围35°～38°、外翼段后缘掠角λ3范围5°～8°；发电机安装在飞翼结构内部，满足安装后飞翼结构质心位于中轴。本发明的气动布局采用增升减阻设计，翼尖小翼阻碍气流从机翼侧面往上流动，可提高升力，连接杆截面形状设计为类翼型，相比圆形截面可显著降低阻力，连接球采用椭球同样可以达到减阻的效果。气动布局最大升阻比可达15，实现了高升阻比气动布局的设计。发电机能够设置在飞翼结构内部，一方面提高了升阻比，另一方面，通过优化翼型结构，无须设置吊舱结构，实现了发电机与飞翼的一体设计。 | ||||||
| 150 | 一种适用于超声速靶机兼顾多速域性能的新概念翼型 | CN201910158141.9 | 2019-03-03 | CN109878757A | 2019-06-14 | 白俊强; 李立; 屈峰; 马世伟; 张煜; 杨一雄 |
| 本发明提供的适用于超声速靶机兼顾多速域性能的新概念翼型，翼型前缘半径为0.13％C，最大厚度为5％C，最大厚度位置25.8％C，最大弯度1.26％C，最大弯度位置24.9％C，后缘厚度0.17％C。本发明的特点是：首先，其在超声速状态时，在保证升阻比的前提下提升了可使用升力系数，可有效增强超声速靶机的超声速机动特性；其次，其在跨声速状态下，升阻比特性和可使用升力系数均得到了一定改善，能够提升超声速靶机在跨声速状态巡航时的升阻特性和机动动作时的过载性能；此外，其在低速状态下的可使用最大升力系数、失速性能和升阻比也都得到了提升，从而满足超声速靶机在起降阶段的性能需要。 | ||||||
| 151 | 一种基于大型复合翼气的飞行器参数优化的方法 | CN201811522276.0 | 2018-12-13 | CN109815528A | 2019-05-28 | 王超; 王维陶; 李东伟; 姚爱霞 |
| 一种基于大型复合翼气的飞行器参数优化的方法，先确定初始化的飞行器气动外形参数，通过VB软件对提取的飞行器的气动外形参数进行编译，生成Catia工具能够识别的文件；利用Catia工具读取生成的Catia工具能够识别的文件，在Catia工具中建立飞行器的气动外形，得到气动外形的文件；将气动外形的文件，输入到Unstlin软件进行气动分析，得到飞行器的升力系数和升阻比；对飞行器的升力系数和升阻比进行判断，若飞行器的升力系数和升阻比均满足任务要求，则保留提取的飞行器的气动外形参数作为优化后的飞行器参数；否则，调整初始化的飞行器气动外形参数，得到了气动效率高的飞行器外形，提高了飞行器的飞行性能。 | ||||||
| 152 | 通过调整风轮桨距角及转速提高风力机效率的方法 | CN201611034021.0 | 2016-11-23 | CN106599381A | 2017-04-26 | 邵一川; 田力威; 赵骞; 姚兴佳 |
| 通过调整风轮桨距角及转速提高风力机效率的方法，涉及一种提高风力机效率的方法，该方法按如下步骤进行：步骤1：通过叶素动量理论定性分析处于最大升阻比状态下的风轮，其转矩随攻角的变化趋势；步骤2：任意选取风轮翼型，通过叶素动量理论对该风轮的风能利用系数与节距角速度比的变化关系，确定对该风轮攻角的修正方案；步骤3：通过有限元分析CFD方法对步骤2的修正方案进行仿真，验证该修正方案的准确性。该方法通过理论分析、实例论证、仿真验证的方式论证风力机最佳攻角与最大升阻比攻角具有非等同性，提出针对目前工作于最大升阻比攻角风力机的一种改进方案，使风力机风能利用系数得到进一步提高。 | ||||||
| 153 | 一种适用于湍流工况的小型风力机翼型气动稳健优化设计方法 | CN201811200177.0 | 2018-10-16 | CN109376418B | 2023-05-12 | 唐新姿; 李鹏程; 王效禹; 袁可人 |
| 本发明公开了一种适用于湍流工况的小型风力机翼型气动稳健优化设计方法，属于风力机技术领域。本发明在设计中采用非嵌入式概率配置点法实现不确定参数湍流强度的定量表征。通过改进的Hick‑Henne型函数参数化方法、拉丁超立方试验方法和CFD数值计算方法，建立设计变量、不确定参数及翼型最大升阻比之间的kriging代理模型。在此基础上，以不确定湍流工况下风力机翼型最大升阻比均值最大和标准差最小为目标，建立稳健优化数学模型。利用非嵌入式概率配置点法、kriging代理模型、以及NSGA‑II优化算法进行风力机翼型优化设计。本发明提高了翼型最大升阻比并减小了其波动幅度，提高了风能捕获效率、增强了湍流工况下气动稳健性；同时减少了稳健优化设计的计算工作量，提高了优化效率，为湍流工况下风力机翼型优化设计提供了重要参考。 | ||||||
| 154 | 一种小型无人倾转旋翼机总体气动布局 | CN202010880796.X | 2020-08-27 | CN112009676A | 2020-12-01 | 吴伟伟; 张练; 孙凯军; 邵彩婧; 兰文博 |
| 一种小型无人倾转旋翼机总体气动布局，机翼包括中翼和外翼，增大展弦比，提高升阻比。中翼为平直上单翼，与机身平滑过渡，中翼上布置有襟翼和副翼。外翼尖削上反，布置在整流罩外侧。旋翼系统在直升机模式飞行时处于垂直状态，在固定翼模式飞行时处于水平状态，整流罩、外翼随旋翼系统一同倾转。垂直飞行时，襟翼和副翼向下偏转，外翼处于垂直状态，降低了旋翼下洗流对机翼的影响，提高直升机模式飞行性能。采用T型尾翼降低机翼下洗流对尾翼的影响，提高操纵效率。尾翼包括平尾和垂尾，平尾上布置有升降舵，垂尾上布置有方向舵。本发明具有良好的垂直飞行气动特性，同时巡航升阻比高，干净构型巡航升阻比大于16，具有良好的平飞气动特性。 | ||||||
| 155 | 一种基于随机等几何分析的叶片高刚度设计方法 | CN201811615070.2 | 2018-12-27 | CN109766604A | 2019-05-17 | 程锦; 杨明龙; 刘振宇; 谭建荣 |
| 本发明公开了一种基于随机等几何分析的叶片高刚度设计方法。该方法首先根据叶片的制造情况与服役环境建立其材料属性与外载荷的随机场模型，在此基础上，根据叶片的高刚度设计需求和升阻比约束条件建立其优化设计模型，并对模型进行求解。求解过程中，采用随机等几何分析方法计算叶片在材料属性及外载荷随机性影响下的随机位移，同时计算叶片翼型的最大升阻比，进而计算出当前种群个体的适应度，从而实现了保证升阻比前提下的叶片高刚度设计。本发明提出的叶片高刚度设计方法综合考虑了叶片材料属性及外载荷的随机性，采用基于随机Krylov子空间基向量离散方案的随机等几何分析方法计算叶片的随机位移，能高效地获得高精度的叶片随机位移。 | ||||||
| 156 | 融合低速翼型的冯卡门乘波体设计方法 | CN201811233185.5 | 2018-10-23 | CN109279043A | 2019-01-29 | 丁峰; 柳军; 刘珍; 吴世超; 陈韶华; 张文浩 |
| 本发明提供一种融合低速翼型的冯卡门乘波体设计方法，其乘波体下表面采用基于绕尖头冯卡门曲线回转体基准流场进行设计，得到冯卡门乘波面，乘波体上表面采用低速翼型上型线进行设计，得到融合低速翼型的上表面。在相同的亚声速来流条件下，具有融合低速翼型上表面的冯卡门乘波体相较于具有自由流上表面的冯卡门乘波体，前者的上表面负压区压力比后者的更小，与此同时，两者下表面压力基本相同，从而使得前者的上、下表面压力差大于后者的，进而使得前者的“升阻比”比后者的更大，即前者比后者具有更优良的低速升阻比性能。本发明提高了冯卡门乘波体低速升阻比性能，更有利于该类乘波体应用于宽速域飞行器设计。 | ||||||
| 157 | 可滑动的发散后缘装置 | CN201510312427.X | 2015-06-08 | CN105173062B | 2018-09-21 | 弗林特·M·贾米森; 史蒂芬·R·阿莫罗斯; 迈克尔·K·克莱因 |
| 本发明涉及可滑动的发散后缘装置。一种机翼包括后缘，以及沿着后缘的尾部表面在装载位置与完全展开位置之间是可滑动的发散后缘装置。当被装载时，后缘装置完全位于后缘内，并且在被展开时，增加机翼的升阻比。 | ||||||
| 158 | 变激波角吻切流场乘波体的气动外形设计方法 | CN201710472800.7 | 2017-06-21 | CN107310748A | 2017-11-03 | 刘珍; 柳军; 丁峰; 黄伟; 陈韶华; 罗仕超; 符翔; 闻讯; 张宝虎 |
| 本发明提供一种变激波角吻切流场乘波体的气动外形设计方法，该方法通过将激波角沿展向的变化规律曲线以抛物线方式表示，避免了在同一激波角下进行设计，使得所得乘波体能够兼顾容积、容积率和升阻比的要求，拓宽了乘波体的设计自由度。 | ||||||
| 159 | 一种垂直轴风力机偏航系统及其制作方法及具有其的风能船 | CN201410523201.X | 2014-10-08 | CN104343633B | 2017-08-25 | 莫海路; 莫鲁路; 莫安路; 莫蓉 |
| 本发明公开了一种垂直轴风力机偏航系统及其制作方法及具有其的风能船，通过设置桨叶(400)偏航系统，使桨叶(400)旋转到任何位置时都处于最佳迎角，升阻比最大，风能利用系数最高。 | ||||||
| 160 | 可滑动的发散后缘装置 | CN201510312427.X | 2015-06-08 | CN105173062A | 2015-12-23 | 弗林特·M·贾米森; 史蒂芬·R·阿莫罗斯; 迈克尔·K·克莱因 |
| 本发明涉及可滑动的发散后缘装置。一种机翼包括后缘，以及沿着后缘的尾部表面在装载位置与完全展开位置之间是可滑动的发散后缘装置。当被装载时，后缘装置完全位于后缘内，并且在被展开时，增加机翼的升阻比。 | ||||||
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