제올라이트결합제올라이트촉매를사용한탄화수소의전환방법 |
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申请号 | KR1019970703440 | 申请日 | 1995-11-22 | 公开(公告)号 | KR100364182B1 | 公开(公告)日 | 2003-02-07 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
申请人 | 엑손모빌 케미칼 패턴츠 인코포레이티드; | 发明人 | 모어게리데이비드; 첸탄젠; 클렘케네쓰레이; 잔센미킬륨요하네스게라르두스; 루지스카필립앤드류; 베르듀즌요하네스페트루스; | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
摘要 | 본 발명은 탄화수소 전환방법, 예컨대 촉매 크래킹, 알킬화, 톨루엔의 불균화, 이성질화 및 트랜스알킬화 반응에 사용될 때 성능을 향상시키는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매를 사용하는 탄화수소 전환방법을 제공한다. 촉매는 약 0.1 미크론 초과의 평균 입자 크기를 갖는 제 1 제올라이트 및 제 1 입자보다 작은 평균 입자 크기를 갖는 제 2 제올라이트 입자를 포함하는 결합제를 포함한다. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
权利要求 | 탄화수소 공급스트림을, 100 내지 약 760 ℃의 온도, 0.1 내지 100 기압의 압력, 및 약 0.08 내지 약 200 hr -1 의 중량 시간당 공간 속도를 포함하는 조건하에 (a) 제 1 제올라이트의 제 1 결정; 및 (b) 상기 제 1 결정보다 작은 평균 입자 크기를 갖는 제 2 제올라이트의 제 2 결정을 포함하는 결합제(여기서, 제 2 결정은 연정(intergrow)되어 제 1 결정상에 피복물 또는 부분 피복물을 형성한다)를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매와 접촉시킴을 포함하는 탄화수소 전환방법. 제 1 항에 있어서, 제 1 제올라이트의 제 1 결정의 평균 입자 크기가 0.1 미크론 초과인 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 탄화수소 전환이 탄화수소의 크래킹, 알킬 방향족의 이성질화, 톨루엔의 불균화, 방향족의 트랜스알킬화, 방향족의 알킬화, 나프타의 방향족으로의 리포밍, 파라핀 및/또는 올레핀의 방향족으로의 전환, 산소화물의 탄화수소 생성물로의 전환, 및 나프타의 경 올레핀으로의 크래킹으로 이루어진 군으로부터 선택된 것으로 수행되는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 큰 공극의 제올라이트, 중간 공극의 제올라이트 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 제 1 제올라이트가 큰 공극의 제올라이트, 중간 공극의 제올라이트 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 제 2 제올라이트 결정이 제 1 제올라이트 결정물보다 높거나 낮은 산도를 갖는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 제 1 및 제 2 제올라이트가 L, X, Y, 오프레타이트, 오메가, 모데나이트, MAZ, MEI, FAO, EMT, ZSM-3, ZSM-4, ZSM-18, ZSM-20, MFI, MEL, MTW, MTT, FER, EUO, HEV, TON, 제올라이트 베타, ZSM-34, ZSM-38, ZSM-48, 갈로실리케이트, 및 티타노실리케이트로 이루어진 군에서 선택되는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 실리칼라이트인 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 탄화수소 공급물이 방향족, 나프타, 파라핀, 올레핀, 산소화물 또는 이들의 혼합물을 함유하는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 결합제가 제 1 제올라이트 및 제 2 제올라이트의 중량을 기준으로 5 중량% 미만의 비-제올라이트계 결합제를 함유하는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 300:1 내지 5,000:1의 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 방법. 제 1 항에 있어서, (a) 약 0.1 미크론 초과의 평균 입자 크기를 갖는 큰 공극의 제올라이트 및 중간 공극의 제올라이트로 이루어진 군에서 선택된 제 1 제올라이트의 제 1 결정; 및 (b) 제 1 결정보다 작은 평균 입자 크기를 갖는 큰 공극의 제올라이트 및 중간 공극의 제올라이트로 이루어진 군에서 선택된 제 2 제올라이트의 제 2 결정을 포함하는 결합제(여기서, 제 2 결정은 연정되어 제 1 결정상에 피복물 또는 부분 피복물을 형성한다)를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매의 존재하에 방향족 탄화수소를 트랜스알킬화 조건하에 폴리알킬방향족 탄화수소와 접촉시켜 방향족 탄화수소를 트랜스알킬화시키는 것을 포함하는 탄화수소 전환방법. 제 12 항에 있어서, 0.5:1 내지 50:1의 방향족 탄화수소 대 폴리알킬방향족 탄화수소의 몰비, 340 내지 500 ℃의 온도 및 50 내지 1,000 psig의 압력을 포함하는 트랜스알킬화 조건하에서 수행되는 방법. 제 12 항 또는 제 13 항에 있어서, 폴리알킬방향족 탄화수소가 트리에틸벤젠, 디에틸메틸벤젠, 디에틸벤젠, 디이소프로필벤젠, 트리이소프로필벤젠, 디이소프로필톨루엔, 디부틸벤젠 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 방법. 제 1 항에 있어서, (a) 0.1 미크론 초과의 평균 입자 크기를 갖는 큰 공극의 제올라이트 및 중간 공극의 제올라이트로 이루어진 군에서 선택된 제 1 제올라이트의 제 1 결정; 및 (b) 제 1 결정보다 작은 평균 입자 크기를 갖는 큰 공극의 제올라이트 및 중간 공극의 제올라이트로 이루어진 군에서 선택된 제 2 제올라이트의 제 2 결정을 포함하는 결합제(여기서, 제 2 결정은 연정되어 제 1 결정상에 피복물 또는 부분 피복물을 형성함)를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매의 존재하에 방향족 탄화수소를 알킬화 조건하에 탄소수 2 내지 20의 알킬화제와 접촉시켜 방향족 탄화수소를 알킬화시키는 것을 포함하는 탄화수소 전환방법. 제 15 항에 있어서, 방향족 탄화수소가 벤젠 또는 알킬벤젠인 방법. 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서, 1:1 내지 20:1의 방향족 탄화수소 대 알킬화제의 몰비 및 100 내지 500 ℃의 반응온도를 포함하는 알킬화 조건하에서 수행되는 방법. 제 1 항에 있어서, 에틸벤젠, 크실렌 이성질체 또는 이들의 혼합물을 포함하는 방향족 C 8 스트림을 함유하는 탄화수소 공급물을 이성질화 전환 조건하에 (a) 0.1 미크론 초과의 평균 입자 크기를 갖는 큰 공극의 제올라이트 및 중간 공극의 제올라이트로 이루어진 군에서 선택된 제 1 제올라이트의 제 1 결정; 및 (b) 상기 제 1 결정보다 작은 평균 입자 크기를 갖는 큰 공극의 제올라이트 및 중간 공극의 제올라이트로 이루어진 군에서 선택된 제 2 제올라이트의 제 2 결정을 포함하는 결합제(여기서, 제 2 결정은 연정되어 제 1 결정상에 피복물 또는 부분 피복물을 형성한다)를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매와 접촉시켜 상기 공급물을 이성질화시키는 것을 포함하는 탄화수소 전환방법. 제 1 항에 있어서, 탄화수소 공급물을 촉매 크래킹 조건하에 (a) 중간 공극의 제 1 제올라이트의 제 1 결정; 및 (b) 상기 제 1 결정보다 작은 평균 입자 크기를 갖는 중간 공극의 제 2 제올라이트의 제 2 결정을 포함하는 결합제(여기서, 제 2 결정은 최소한 제 1 결정의 일부에 피복된다)를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매와 접촉시켜 탄화수소 화합물을 크래킹시키는 것을 포함하는 탄화수소 전환방법. 제 19 항에 있어서, 탄화수소 공급물이 C 4 + 나프타 공급물을 포함하는 방법. 제 19 항 또는 제 20 항에 있어서, 제 1 결정의 입자 크기가 0.1 내지 3 미크론인 방법. 제 1 항에 있어서, 탄화수소 스트림을 톨루엔 불균화 조건하에 (a) 약 0.1 미크론 초과의 평균 입자 크기를 갖는 중간 공극의 제 1 제올라이트의 제 1 결정; 및 (b) 상기 제 1 결정보다 작은 평균 입자 크기를 갖고 제 1 결정보다 낮은 산도를 갖는 중간 공극의 제 2 제올라이트의 제 2 결정을 포함하는 결합제(여기서, 제 2 결정은 연정되어 제 1 결정상에 피복물 또는 부분 피복물을 형성한다)를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매와 접촉시켜 톨루엔을 불균화함을 포함하는 탄화수소 전환방법. 제 22 항에 있어서, 촉매가 예비선별화되는 방법. 제 23 항에 있어서, 촉매의 예비선별화가, 480 내지 650 ℃의 온도, 1 내지 100 기압의 압력, 및 0.1 내지 20의 중량 시간당 공간 속도하에 촉매를 톨루엔 스트림과 접촉시킴으로써 수행되고, 톨루엔 스트림이 추가로 0 내지 약 2의 H 2 /톨루엔 비로 수소를 함유하는 방법. 제 23 항 또는 제 24 항에 있어서, 톨루엔 불균화 조건이 탄화수소 스트림을 400 내지 550 ℃의 온도, 1 내지 100 기압의 압력, 및 0.5 내지 50의 중량 시간당 공간 속도하에 촉매와 접촉시킴을 포함하고, 탄화수소 스트림이 추가로 0 내지 약 10의 H 2 /톨루엔 몰비로 수소를 함유하는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 2 제올라이트 입자가 MFI 결정이거나, 제 1 상 MFI 결정물보다 높은 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 MFI에 대한 결정학적 매치(match)인 결정인 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 2 결정이 300: 1 내지 5,000:1의 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 촉매가 산성 수소형으로 존재하는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 약 300:1 초과의 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 1 제올라이트가 약 2:1 내지 약 150:1의 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 1 제올라이트 및 제 2 제올라이트가 중간 공극의 제올라이트인 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 1 제올라이트 및 제 2 제올라이트가 L, X, Y, 오프레타이트, 오메가, 모데나이트, MAZ, MEI, FAO, EMT, ZSM-3, ZSM-4, ZSM-18, ZSM-20, MFI, MEL, MTW, MTT, FER, EUO, HEV, TON, 제올라이트 베타, ZSM-34, ZSM-38, ZSM-48, 갈로실리케이트, 및 티타노실리케이트로 이루어진 군에서 선택되는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 1 결정의 입자 크기가 2 내지 6 미크론이고, 제 2 결정의 입자 크기가 0.1 내지 0.5 미크론 미만인 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 제 1 제올라이트와 동일한 유형 또는 제 1 제올라이트에 대한 결정학적 매치인 유형의 제올라이트인 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 1 결정의 평균 입자 크기가 3 내지 4 미크론인 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 1 제올라이트가 MFI인 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 MFI인 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 약 1,000:1 초과의 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제올라이트 결합 제올라이트가 1.00 초과의 흡착 지수를 갖는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 제 1 제올라이트보다 큰 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 방법. 제 22 항 내지 제 24 항중 어느 한 항에 있어서, 제올라이트 결합 제올라이트가 1.10 초과의 흡착 지수를 갖는 방법. 제 1 항에 있어서, 탄화수소 공급물을 함유하는 산소화물을 올레핀, 방향족 또는 이들의 혼합물을 함유하는 탄화수소 생성물로 전환시키기에 충분한 조건하에 (a) 제 1 제올라이트의 제 1 결정; 및 (b) 상기 제 1 결정보다 작은 평균 입자 크기를 갖는 제 2 제올라이트의 제 2 결정을 포함하는 결합제(여기서, 제 2 결정은 연정되어 제 1 결정상에 피복물 또는 부분 피복물을 형성한다)를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매와 접촉시켜 상기 산소화물을 상기 탄화수소 생성물로 전환시킴을 포함하는 탄화수소 전환방법. 제 42 항에 있어서, 제 1 제올라이트의 제 1 결정의 평균 입자 크기가 약 0.1 미크론 초과인 방법. 제 42 항 또는 제 43 항에 있어서, 산소화물이 알콜 또는 에테르인 방법. 제 42 항 또는 제 43 항에 있어서, 제 1 제올라이트 및 제 2 제올라이트가 L, X, Y, 오프레타이트, 오메가, 모데나이트, MAZ, MEI, FAO, EMT, ZSM-3, ZSM-4, ZSM-18, ZSM-20, MFI, MEL, MTW, MTT, FER, EUO, HEV, TON, 제올라이트 베타, ZSM-34, ZSM-38, ZSM-48, 갈로실리케이트, 및 티타노실리케이트로 이루어진 군에서 선택되는 방법. 제 42 항 또는 제 43 항에 있어서, 전환조건이 약 275 내지 약 600 ℃의 온도, 약 0.5 내지 약 50 기압의 압력, 및 약 0.1 내지 약 100의 액체 시간당 공간 속도를 포함하는 방법. 제 42 항 또는 제 43 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 제 1 제올라이트의 실리카 대 알루미나 비보다 큰 실리카 대 알루미나 비를 갖는 방법. 제 42 항 또는 제 43 항에 있어서, 제 2 제올라이트가 500:1 초과의 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 방법. 제 42 항 또는 제 43 항에 있어서, 산소화물이 메탄올, 디메틸에테르 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 방법. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 제올라이트 결합 제올라이트 촉매가 1.10 초과의 흡착 지수를 갖는 방법. |
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说明书全文 |
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압착 강도 (kgf/cm 2 ) | |
SiO 2 결합 압출물 | 0.46 |
MFI-형 결합물 | 1.28 |
또한, 제올라이트 결합 촉매는 제올라이트 분말에 필적하는 흡착성을 갖는다.
톨루엔 불균화와 같은 반응에 사용되는 가장 바람직한 제올라이트 결합 MFI 촉매는 결정 크기 약 2 내지 4 미크론 및 실리카/알루미나 비 60:1 내지 100:1을 갖는 뚜렷한 둥근 코어의 MFI-형 결정 입자, 및 보다 작은 크기, 일반적으로는 약 0.1 내지 0.5 미크론 미만의 결합제 입자(약 200: 1 이상, 예컨대 750:1 내지 5,000:1의 실리카/알루미나 비를 가짐)를 포함한다.
본 발명에 유용한 촉매의 제조방법은 동시계류중인 1994년 11월 7일자로 출원된 미국 출원 제 08/335,222 호(현재 미국 특허 제 5,460,769 호) 및 1994년 11월 11일자로 출원된 미국 출원 제 08/344,034 호에 개시되어 있으며, 이들은 본원에 참고로 인용되었다.
본 발명의 제올라이트 결합 제올라이트는 탄화수소계 공급원료 가공에 사용될 수 있다. 탄화수소계 공급원료는 탄소 화합물을 함유하고, 원시 석유 분획, 재순환 석유 분획, 타르 샌드 오일과 같은 다수의 다른 공급원으로부터 형성될 수있고, 일반적으로는 제올라이트계 촉매 반응에 민감한 임의의 탄소 함유 유체일 수 있다. 탄화수소계 공급물이 수행하는 가공 유형에 따라, 공급물은 금속을 함유하거나 함유하지 않을 수 있다. 또한, 공급물은 고함량 또는 저함량의 질소 또는 황 불순물을 가질 수 있다.
탄화수소계 공급물의 전환은 원하는 가공 유형에 따라 임의의 통상적인 양식, 예를 들면 유동상, 이동상 또는 고정상 반응기내에서 일어날 수 있다.
본 발명의 제올라이트 결합 제올라이트 촉매는 조절된 산도를 갖고 반응물의 촉매 활성 부위로의 접근 및/또는 접촉에 부작용을 줄 수 있고 또한 바람직하지 않은 부반응을 일으킬 수 있는 통상의 결합제를 함유하지 않으므로, 본 발명의 제올라이트 결합 제올라이트 그 자체 또는 하나 이상의 촉매적으로 활성인 물질과 함께 각종 유기, 예컨대 탄화수소 화합물 전환방법용 촉매로 사용될 때 고 활성, 고 선택성, 고 활성 유지능 또는 이들의 조합 특성을 가질 수 있다. 이런 탄화수소 전환방법의 비제한적인 예로는 다음과 같은 것이 포함된다:
(A) 경 올레핀을 제조하기 위한 나프타 공급물의 촉매 크래킹. 전형적인 반응조건으로는 약 500 내지 약 750 ℃의 온도, 대기압 이하, 일반적으로는 약 10 기압(게이지) 이하의 압력, 및 약 10 밀리초 내지 약 10 초의 체류시간(촉매 부피 ÷공급 속도)이 포함된다.
(B) 고분자량 탄화수소의 저분자량 탄화수소로의 촉매 크래킹. 촉매 크래킹의 전형적인 반응조건으로는 약 400 내지 약 700 ℃의 온도, 약 0.1 기압(바) 내지 약 30 기압의 압력 및 약 0.1 내지 약 100의 중량 시간당 공간 속도가 포함된다.
(C) 폴리알킬방향족 탄화수소의 존재하에 방향족 탄화수소의 트랜스알킬화. 전형적인 반응조건으로는 200 내지 약 500 ℃의 온도, 약 1 내지 약 200 기압의 압력, 약 1 내지 약 100의 중량 시간당 공간 속도 및 약 1/1 내지 약 16/1의 방향족 탄화수소/폴리알킬방향족 탄화수소 몰비가 포함된다.
(D) 방향족 (예컨대 크실렌) 공급원료 성분의 이성질화. 이에 전형적인 반응조건으로는 약 230 내지 약 510 ℃의 온도, 약 0.5 내지 약 50 기압의 압력, 약 0.1 내지 약 200의 중량 시간당 공간 속도 및 약 0 내지 약 100의 수소/탄화수소 몰비가 포함된다.
(E) 직쇄 파라핀의 선택적 제거에 의한 탄화수소의 탈왁스화. 반응 조건은 사용된 공급물 및 원하는 유동점에 크게 의존한다. 전형적인 반응조건으로는 약 200 내지 450 ℃의 온도, 3,000 psig 이하의 압력 및 0.1 내지 20의 액체 시간당 공간 속도가 포함된다.
(F) 알킬화제, 예컨대 탄소수 1 내지 약 20의 올레핀, 포름알데하이드, 알킬 할라이드 및 알콜의 존재하에 벤젠 및 알킬 벤젠과 같은 방향족 탄화수소의 알킬화. 전형적인 반응조건으로는 약 100 내지 약 500 ℃의 온도, 약 1 내지 약 200 기압의 압력, 약 1 내지 약 2,000 hr -1 의 중량 시간당 공간 속도 및 약 1/1 내지 약 20/1의 방향족 탄화수소/알킬화제 몰비가 포함된다.
(G) 예컨대 C 14 올레핀의 장쇄 올레핀에 의한 벤젠과 같은 방향족 탄화수소의알킬화. 전형적인 반응조건으로는 약 50 내지 약 200 ℃의 온도, 약 1 내지 약 200 기압의 압력, 약 2 내지 약 2,000 hr -1 의 중량 시간당 공간 속도 및 약 1/1 내지 약 20/1의 방향족 탄화수소/올레핀 몰비가 포함된다. 반응으로부터 생성되는 생성물은 이후 설폰화될 때 합성 세제로서 특히 유용한 장쇄 알킬 방향족이다.
(H) 단쇄 알킬 방향족 화합물을 제공하기 위한 방향족 탄화수소의 경 올레핀에 의한 알킬화, 예컨대 쿠멘을 제공하기 위한 벤젠의 프로필렌에 의한 알킬화. 전형적인 반응조건으로는 약 10 내지 약 200 ℃의 온도, 약 1 내지 약 30 기압의 압력 및 1 내지 약 50 hr -1 의 방향족 탄화수소 중량 시간당 공간 속도(WHSV)가 포함된다.
(I) 중석유 공급원료, 환상 원료 및 기타 하이드로크래킹 충전 원료의 하이드로크래킹. 제올라이트 결합 제올라이트 촉매는 하이드로크래킹 촉매에 사용되는 유형의 수소화 성분 하나 이상을 유효량으로 함유한다.
(J) 모노- 및 디-알킬레이트를 제조하기 위한 실질적인 양의 벤젠 및 톨루엔을 함유하는 개조물의 단쇄 올레핀(예컨대 에틸렌 및 프로필렌)을 함유하는 연료 기체에 의한 알킬화. 전형적인 반응조건으로는 약 100 내지 약 250 ℃의 온도, 약 100 내지 약 800 psig의 압력, 약 0.4 내지 약 0.8 hr -1 의 WHSV-올레핀, 약 1 내지 약 2 hr -1 의 WHSV-개조물 및 임의로 약 1.5 내지 2.5 vol/vol 연료 기체 공급물로부터의 기체 재순환물이 포함된다.
(K) 알킬화 방향족 윤활유 기제 원료를 제공하기 위한 벤젠, 톨루엔, 크실렌 및 나프탈렌과 같은 방향족 탄화수소의 C 14 올레핀과 같은 장쇄 올레핀에 의한 알킬화. 전형적인 반응조건으로는 약 160 내지 약 260 ℃의 온도 및 약 350 내지 450 psig의 압력이 포함된다.
(L) 장쇄 알킬 페놀을 제공하기 위한 페놀의 올레핀 또는 등가의 알콜에 의한 알킬화. 전형적인 반응조건으로는 약 100 내지 약 250 ℃의 온도, 약 1 내지 300 psig의 압력 및 약 2 내지 약 10 hr -1 의 총 WHSV가 포함된다.
(M) 경 파라핀의 올레핀 및/또는 방향족으로의 전환. 전형적인 반응조건으로는 약 425 내지 약 760 ℃의 온도 및 약 10 내지 약 2,000 psig의 압력이 포함된다.
(N) 경 올레핀의 가솔린, 증류물 및 윤활유 범위 탄화수소로의 전환. 전형적인 반응조건으로는 약 175 내지 약 375 ℃의 온도 및 약 100 내지 약 2,000 psig의 압력이 포함된다.
(O) 제 1 단계에서 VIII 족 금속과 같은 촉매 활성 물질을 하나 이상 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매를 사용하고 제 1 단계로부터의 유출물을 촉매로서 VIII 족 금속과 같은 촉매 활성 물질을 하나 이상 포함하는 제올라이트 베타와 같은 제 2 제올라이트를 사용하는 제 2 단계에서 반응시키는, 약 200 ℃ 초과의 초기 비점을 갖는 탄화수소 스트림을 프리미엄 증류물 및 가솔린 비점 범위 생성물로 또는 공급물로서 추가의 연료 또는 화학적 가공 단계로 상승시키기 위한 2단계하이드로크래킹. 전형적인 반응조건으로는 약 315 내지 약 455 ℃의 온도, 약 400 내지 약 2,500 psig의 압력, 약 1,000 내지 약 10,000 SCF/bbl의 수소 순환도 및 약 0.1 내지 10의 액체 시간당 공간 속도(LHSV)가 포함된다.
(P) 수소화 성분 및 제올라이트 베타를 포함하는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매 존재하의 하이드로크래킹/탈왁스 조합 공정. 전형적인 반응조건으로는 약 350 내지 약 400 ℃의 온도, 약 1,400 내지 약 1,500 psig의 압력, 약 0.4 내지 약 0.6의 LHSV 및 약 3,000 내지 약 5,000 SCF/bbl의 수소 순환도가 포함된다.
(Q) 혼합 에테르를 제공하기 위한 알콜과 올레핀의 반응, 예컨대 메틸-t-부틸 에테르(MTBE) 및/또는 t-아밀 메틸 에테르(TAME)를 제공하기 위한 메탄올과 이소부텐 및/또는 이소펜텐의 반응. 전형적인 전환조건으로는 약 20 내지 약 200 ℃의 온도, 2 내지 약 200 기압의 압력, 약 0.1 내지 약 200 hr -1 의 WHSV(제올라이트 시간 그램당 올레핀 그램) 및 약 0.1/1 내지 약 5/1의 알콜 대 올레핀 몰 공급비가 포함된다.
(R) 벤젠 및 파라-크실렌의 제조를 위한 톨루엔의 불균화. 전형적인 반응조건으로는 약 200 내지 약 760 ℃의 온도, 약 1 기압 내지 약 60 기압(바)의 압력 및 약 0.1 내지 약 30 hr -1 의 WHSV가 포함된다.
(S) 나프타(예컨대 C 6 -C 10 ) 및 유사한 혼합물의 고 방향족 혼합물로의 전환. 즉, 바람직하게는 약 40 ℃ 초과 약 200 ℃ 미만의 비점을 갖는 직쇄 및 약간 분지쇄의 탄화수소는 약 400 내지 600 ℃, 바람직하게는 480 내지 550 ℃의 온도, 대기압 내지 40 바의 압력 및 0.1 내지 15의 액체 시간당 공간 속도(LHSV)에서 탄화수소 공급물을 제올라이트와 접촉시켜 실질적으로 고 옥탄가의 방향족 함량을 갖는 생성물로 전환될 수 있다.
(T) 화합물의 각종 이성질체를 분리하기 위한 알킬 방향족 화합물의 흡착.
(U) 산소화물, 예컨대 메탄올과 같은 알콜, 또는 디메틸 에테르와 같은 에테르, 또는 이들의 혼합물의 올레핀 및 방향족을 포함하는 탄화수소로의 전환. 반응조건으로는 약 275 내지 약 600 ℃의 온도, 약 0.5 내지 약 50 기압의 압력 및 약 0.1 내지 약 100의 액체 시간당 공간 속도가 포함된다.
(V) 탄소수 약 2 내지 약 5의 직쇄 및 분지쇄 올레핀의 올리고머화. 공정의 생성물인 올리고머는 가솔린 또는 가솔린 배합 원료인 연료 및 화학약품 둘다에 유용한 중 올레핀 매질이다. 올리고머화 공정은 일반적으로 기상의 올레핀 공급원료를 약 250 내지 약 800 ℃의 온도, 약 0.2 내지 약 50의 LHSV 및 약 0.1 내지 약 50 기압의 탄화수소 분압하에 제올라이트 결합 제올라이트와 접촉시킴으로써 수행된다. 약 250 ℃ 미만의 온도는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매와 접촉될 때 공급원료가 액상인 경우 공급원료를 올리고머화하는데 사용될 수 있다. 즉, 올레핀 공급원료가 액상으로 촉매와 접촉될 때 약 10 내지 약 250 ℃의 온도가 사용될 수 있다.
(W) C 2 불포화 탄화수소(에틸렌 및/또는 아세틸렌)의 지방족 C 6-12 알데하이드로의 전환. 상기 알데하이드는 상응하는 C 6-12 알콜, 산 또는 에스테르로 전환된다.
따라서, 일반적으로, 제올라이트 결합 제올라이트를 포함하는 촉매에 대한 촉매 전환조건으로는 약 100 내지 약 760 ℃의 온도, 약 0.1 내지 약 200 기압(바)의 압력 및 약 0.08 내지 약 2,000 hr -1 의 중량 시간당 공간 속도가 포함된다.
다수의 탄화수소 전환방법은 제 2 제올라이트 결정이 저 산도를 가져 제 1 제올라이트 결정에 외부적인 바람직하지 않은 반응을 감소시키는 것이 바람직하지만, 일부 방법은 고 산도, 예컨대 바람직한 반응을 촉매하도록 조정된 산도를 갖는 것이 바람직하다. 이런 방법으로는 2가지 유형이 있다. 제 1 유형에 있어서, 제 2 제올라이트의 산도 및 결정학적 유형은 제 1 제올라이트의 산도 및 결정학적 유형을 맞추기 위해 조정된다. 이 과정에 의해, 형성된 촉매 중량당 촉매 활성 물질은 증가되어 외관 촉매 활성을 증가시킨다. 또한, 이런 촉매는 더 큰 흡착도, 예컨대 접근도 및 감소된 비-선택적 표면 산도의 잇점을 갖는다. 이런 유형의 촉매에 의해 이로워지는 방법의 예로는 톨루엔 불균화가 있다. 톨루엔 불균화에 있어서는, 생성물내의 크실렌의 비-선택적 평형 혼합물이 요구되므로 형성된 촉매가 많을수록 외관 활성이 개선된 선택성보다 더 유익하다.
제 2 제올라이트 상의 산도 조정에 의해 이로워질 수 있는 제 2 유형의 공정은 둘 이상의 반응이 제올라이트 촉매내에서 일어나는 유형이다. 이런 방법에 있어서, 제 2 상 제올라이트의 산도 및/또는 결정학적 구조는 제 1 제올라이트와는 다르지만 산 부위가 본질적으로 없도록 조정될 수 있다. 이런 촉매는 다른 반응을 각각 별도로 조정하여 촉진 또는 저해할 수 있는 두 개의 다른 제올라이트로 이루어진다. 이런 촉매를 사용하는 방법은 더 큰 외관 촉매 활성, 더 큰 제올라이트 접근도 및 제올라이트 결합 제올라이트에 의해 가능한 감소된 비-선택적 표면 산도로부터 이익을 받을 뿐 아니라 조정된 생성물로부터도 이익을 받는다.
조합 크실렌 이성질화/에틸벤젠 탈알킬화 방법은 이러한 유형의 촉매로부터 이익을 받는다. 이성질화/에틸벤젠 탈알킬화 촉매는 에틸벤젠 탈알킬화가 제 1 제올라이트 결정내에서 주로 일어나고 크실렌 이성질화가 제 2 제올라이트 결정내에서 주로 일어나도록 조정될 수 있다. 이런 방식으로 촉매를 조정함으로써 두 반응 사이의 균형이 달성될 수 있는 반면 단 하나의 제올라이트를 함유하는 촉매에 의해서는 달성될 수 없다.
본 발명의 제올라이트 결합 촉매는 톨루엔의 증기상 불균화에 특정 용도를 갖는다. 이런 증기상 불균화는 불균화 조건하에 톨루엔을 제올라이트 결합 제올라이트 촉매와 접촉시켜 미반응(미전환) 톨루엔, 벤젠 및 크실렌의 혼합물을 포함하는 생성 혼합물을 생성한다. 보다 바람직한 태양에 있어서, 촉매는 먼저 불균화 공정에 사용되기 전에 선별화되어 톨루엔의 크실렌으로의 전환을 향상시키고 파라-크실렌의 제조에 대한 촉매 선택성을 최대화시킨다. 촉매의 선별화 방법은 당업자에게 공지되어 있다. 예를 들면, 선별화는 반응기 상내의 촉매를 톨루엔과 같은 열 분해가능한 유기 화합물에 상기 화합물의 분해 온도 초과, 예컨대 약 480 내지 약 650 ℃, 보다 바람직하게는 540 내지 650 ℃의 온도에서, 시간당 촉매 파운드당 공급물 약 0.1 내지 20 파운드의 WHSV에서, 약 1 내지 100 기압의 압력하에유기 화합물 1 몰당 0 내지 약 2 몰, 보다 바람직하게는 약 0.1 내지 약 2 몰의 수소의 존재하에, 및 임의로 유기 화합물 1 몰당 질소 또는 다른 비활성 기체 0 내지 10 몰의 존재하에 노출시킴으로써 수행될 수 있다. 이 방법은 충분량, 일반적으로는 약 2 중량% 이상, 보다 바람직하게는 약 8 내지 약 40 중량%의 코크스가 촉매 표면상에 침착될 때까지 수행한다. 바람직한 태양에 있어서, 이러한 선별화 방법은 촉매상에 무작위로 코크스가 형성되는 것을 방지하기 위해 수소의 존재하에 수행된다. 톨루엔 공급 스트림에 존재하는 톨루엔에 대한 수소 기체의 초기 몰비는 상당량의 코크스가 촉매 표면상에 침착된후 선별화 과정중 감소될 수 있다.
또한, 촉매의 선별화는 촉매를 유기 규소 화합물과 같은 선별화제로 처리함으로써 수행될 수도 있다. 선별화제로 사용하기에 적합한 유기 규소 화합물은 미국 특허 제 5,365,003 호에 개시되어 있으며, 이는 본원에 참고로 인용되었다.
톨루엔의 증기상 불균화에 사용될 때, 촉매는 보다 바람직하게는 약 0.1 미크론 미만의 평균 입자 크기 및 약 300:1 내지 약 10,000:1, 가장 바람직하게는 900:1 초과의 알루미나 대 실리카 몰비를 갖는 제 2 MFI 또는 MFI-형 결합제 상의 입자 표면에 구조적으로 부착된 약 3 내지 약 4 미크론의 평균 입자 크기, 약 70 내지 80:1의 실리카 대 알루미나 몰비를 갖는 MFI-형 제올라이트 결정물 입자의 제 1 상을 포함한다.
증기상 불균화에 사용될 때 제올라이트 결합 제올라이트의 선별화된 것은 통상의 선별화된 MFI 촉매보다 파라-크실렌의 제조에 대한 선택성이 높게 나타난다.
본 발명의 촉매는 불균화에 사용되는 통상의 촉매보다 코킹에 더 내성이다.예를 들면, 통상의 촉매에 대한 코크스의 불균화를 포함하는 선별화 공정은 통상 파라-크실렌 제조가 최대화되는 지점까지 충분한 코크스가 증강될 때까지 24 시간 이상 소요된다. 통상의 MFI 촉매는 코킹에 덜 내성이므로 더 작은 시간내에 선별화될 수 있다. 그러나, 통상의 ZSM-5 촉매가 코킹에 덜 내성이기 때문에 불균화에 사용되는 과정중 보다 빨리 불활성화되어 순환 주기를 더 단축시킨다. 따라서, 증기상 불균화에 제올라이트 결합 제올라이트를 사용할 때 주요 잇점 중 하나는 불균화 주기가 더 길어진다는 것이다.
일단 촉매가 원하는 정도, 예컨대 온-오일 조건에서 80% 초과의 파라-크실렌 선택도로 선별화되면, 반응기 선별화 조건은 불균화 조건으로 변화된다. 이들 불균화 조건으로는 약 400 내지 550 ℃, 보다 바람직하게는 약 425 내지 510 ℃의 온도, 0 내지 약 10, 바람직하게는 약 0.1 내지 5, 보다 바람직하게는 약 0.1 내지 1 미만의 수소 대 톨루엔 몰비, 약 1 내지 100 기압의 압력 및 약 0.5 내지 50의 WHSV가 포함된다. 불균화에 촉매를 사용할 때 특별한 잇점의 하나는 1 미만, 예컨대 약 0.5의 H 2 /톨루엔 몰비에서 양호한 파라-크실렌 선택성을 제공하는 것이다.
불균화 공정은 반응기 상에 침착된 고정상 또는 이동상 촉매계를 사용하여 회분식, 반연속식 또는 연속식 조작으로 수행할 수 있다. 촉매는 당분야에 공지된 바와 같이 고온에서 산소-함유 대기 중에 원하는 정도로 코크스를 연소제거함으로써 코크스 불활성화후 재생될 수 있다.
또한, 본 발명의 제올라이트 결합 제올라이트는 C 8 방향족 공급물에 하나 이상의 크실렌 이성질체를 이성질화시켜 오르토-, 메타- 및 파라-크실렌을 평형치에 근사한 비로 수득하는 공정의 촉매로서 특히 유용하다. 특히, 크실렌 이성질화는 파라-크실렌 제조용 분리 공정과 함께 사용된다. 예를 들면, 혼합된 C 8 방향족 스트림내의 파라-크실렌 부분은 결정화, 흡착 등과 같은 당분야에 공지된 방법을 사용하여 회수할 수 있다. 이어서, 생성되는 스트림은 크실렌 이성질화 조건하에 반응되어 오르토-, 메타- 및 파라-크실렌을 평형치에 근사한 비로 회복한다. 동시에, 공급물중의 에틸벤젠 부분은 크실렌 또는 증류에 의해 용이하게 분리되는 생성물로 전환된다. 이성질체는 신선한 공급물과 배합되고, 합한 스트림은 증류되어 중 및 경 부산물을 제거한다. 이어서, 생성되는 C 8 방향족 스트림은 재순환되어 주기를 반복한다.
크실렌 이성질화 촉매는 크실렌의 평형치에 근사한 혼합물을 제조하는 것이 중요하고, 또한 촉매가 에틸벤젠을 크실렌의 알짜손실이 거의 없게 전환시키는 것이 바람직한 경우가 있다. 이에 대해 제올라이트 결합 제올라이트는 특정 용도를 갖는다. 제 1 제올라이트 및 제 2 제올라이트의 실리카 대 알루미나 비는 바람직하지 않은 부반응을 최소화시키면서 크실렌 이성질화 및 에틸벤젠 탈알킬화를 균형잡도록 선택될 수 있다. 따라서, 본 발명의 추가의 양상은 하나 이상의 크실렌 이성질체 또는 에틸벤젠 또는 이들의 혼합물을 함유하는 C 8 방향족 스트림을 이성질화 조건하에 제올라이트 결합 제올라이트와 접촉시킴을 포함하는 탄화수소 전환방법을 제공하는 것이다.
증기 상에서, 적당한 이성질화 조건으로는 250 내지 600 ℃, 바람직하게는 300 내지 550 ℃의 온도, 0.5 내지 50 기압(절대), 바람직하게는 10 내지 25 기압(절대)의 압력 및 0.1 내지 100, 바람직하게는 0.5 내지 50의 중량 시간당 공간 속도(WHSV)가 포함된다. 선택적으로, 증기상 이성질화는 알킬벤젠 1 몰당 수소 3.0 내지 30.0 몰의 존재하에 수행된다. 수소가 사용되는 경우에, 촉매는 주기율표 VIII 족에서 선택된 수소화/탈수소화 성분, 특히 백금, 팔라듐 또는 니켈 0.1 내지 2.0 중량%를 포함한다. VIII 족 금속 성분은 금속 및 이들의 화합물, 예컨대 산화물 및 황화물을 의미한다.
액상에서, 적당한 이성질화 조건으로는 150 내지 375 ℃의 온도, 1 내지 200 기압의 압력(절대) 및 0.5 내지 50의 WHSV가 포함된다. 선택적으로, 이성질화 공급물은 톨루엔, 트리메틸벤젠, 나프텐 또는 파라핀과 같은 희석제 10 내지 90 중량%를 함유할 수 있다.
본 발명의 제올라이트 결합 제올라이트는 C 4 + 공급물, 특히 C 4 - 290℃ 나프타 공급물을 크래킹하여 저 분자량 올레핀, 예컨대 C 2 내지 C 4 올레핀, 특히 에틸렌 및 프로필렌을 제조하는 공정의 촉매로서 특히 유용하다. 이러한 공정은 바람직하게는 나프타 공급물을 500 내지 약 750 ℃, 보다 바람직하게는 550 내지 675 ℃의 온도에서 1 기압 이하 내지 10 기압 이하, 바람직하게는 약 1 내지 약 3 기압의 압력하에 접촉시킴으로써 수행되는 것이 바람직하다.
본 발명의 제올라이트 결합 제올라이트는 폴리알킬방향족 탄화수소의 트랜스알킬화의 촉매로서 특히 유용하다. 적당한 폴리알킬방향족 탄화수소의 예로는 디-, 트리- 및 테트라-알킬 방향족 탄화수소, 예컨대 디에틸벤젠, 트리에틸벤젠, 디에틸메틸벤젠(디에틸톨루엔), 디이소프로필벤젠, 트리이소프로필벤젠, 디이소프로필톨루엔, 디부틸벤젠 등이 포함된다. 바람직한 폴리알킬방향족 탄화수소는 디알킬 벤젠이다. 특히 바람직한 폴리알킬방향족 탄화수소는 디이소프로필벤젠 및 디에틸벤젠이다.
트랜스알킬화 공정은 바람직하게는 약 0.5:1 내지 약 50:1, 보다 바람직하게는 약 2:1 내지 약 20:1의 방향족 탄화수소 대 폴리알킬방향족 탄화수소의 몰비를 갖는 것이 바람직하다. 반응 온도는 적어도 부분 액상을 유지하기 위해 약 340 내지 500 ℃인 것이 바람직하고, 압력은 약 50 내지 1,000 psig, 바람직하게는 300 내지 600 psig인 것이 바람직하다. 중량 시간당 공간 속도는 약 0.1 내지 10 이다.
하기 실시예는 본 발명에 유용한 제올라이트 결합 제올라이트 촉매의 제조방법을 나타낸다.
실시예 1
A. MFI-형 제올라이트의 제조
0.45 Na 2 O/0.9 TPA Br/0.125 Al 2 O 3 /10 SiO 2 /146 H 2 O의 몰 조성을 갖는 합성 혼합물 20.4 kg을 150 ℃에서 5 일간 25 ℓ 용량의 스테인레스 강 오토클레이브에서 교반하에 숙성시켰다. 생성되는 생성물을 물로 세척하여 pH 10.2로 조정하고 120 ℃에서 약 16 시간동안 건조시켰다. 생성물의 일부를 475 ℃에서 32 시간동안 공기중에서 하소시켰다. 하소된 생성물의 특징은 다음과 같다:
X-선 굴절 (XRD) | 순수 MFI |
주사 전자 현미경검사 (SEM) | -3미크론 구형 결정물 |
SiO 2 /Al 2 O 3 원소비 | 80 |
B. 실리카 결합 입자의 제조
상기 하소된 생성물(A)의 일부를 다음과 같이 실리카와 함께 2 mm 직경의 압출물로 형성하였다:
제조용 성분 | 양 (g) |
MFI 결정(250℃에서 2시간동안 건조) | 200.00 |
H 2 O | 49.75 |
SiO 2 겔 (AEROSIL 300) | 18.82 |
실리카 졸(NALCOAG 1034A) | 197.24 |
압출 보조제(하이드록시프로필 메틸 셀룰로즈) | 1.07 |
상기 성분을 나타낸 순서대로 식품 가공기에서 혼합하였다. 압출 보조제 첨가후 약 6 분후 걸쭉하고 매끄러운 페이스트를 수득하였다. 페이스트를 2 mm 직경의 압출물로 압출하였다. 압출물을 130 ℃에서 밤새 건조시킨후 510 ℃에서 6 시간동안 공기중에서 하소시켰다.
하소된 실리카 결합 압출물의 조성은 다음과 같다:
MFI | 69.96 중량% |
SiO 2 결합제 | 30.04 중량% |
C. 제올라이트 결합 제올라이트로의 전환
다음과 같은 합성 혼합물을 제조하였다:
제조용 성분 | 양 (g) |
용액 A | |
-NaOH 펠렛(98.3%) | 1.16 |
-H 2 O | 24.63 |
-부가 헹굼수 | 10.02 |
용액 B | |
-테트라프로필암모늄브로마이드 | 8.00 |
-H 2 O | 25.47 |
-부가 헹굼수 | 18.89 |
용액 A를 부가수와 함께 300 ml 용량의 스테인레스 강 오토클레이브에 부었다.
용액 B를 오토클레이브의 내용물에 부가수와 함께 부었다. 두 용액을 혼합하였다. 최종적으로, 상기한 바와 같이 제조된 (150 ℃에서 2 시간동안 예비건조된) 실리카 결합 MFI-형 압출물 60.04 g을 오토클레이브내에서 합성 혼합물에 첨가하였다.
오토클레이브내의 혼합물의 조성은 0.48Na 2 O/1.00TPA Br/10SiO 2 /147H 2 O (OH - :SiO 2 비 0.1)이었다.
이 혼합물내의 MFI 결정의 양은 혼합물 총 중량을 기준으로 40.5 중량% 이었다. 오토클레이브를 150 ℃로 가열하고 이 온도에서 71 시간동안 유지시켰다. 이 숙성 기간후 오토클레이브를 개방하고 생성물을 수거하였다.
생성물을 11개 부분에서 물 4250 ml을 사용하여 부흐너 깔때기에서 세척하고최종 세척수의 pH는 10.2 이었다. 생성물을 150 ℃에서 3 시간동안 건조시켰다. 건조후 수거된 생성물의 중량은 62.5 g이었다. 생성물은 출발 실리카 결합 압출물보다 상당히 더 단단하였다. 생성물을 500 ℃에서 18 시간동안 공기 중에서 하소시켜 TPA + 종을 제거하였다. 하소후 중량 손실은 5.8 중량% 이었다.
생성물을 X-선 회절(XRD), 주사 전자 현미경검사(SEM) 및 헥산 흡착률로 특징화하여 하기 결과를 얻었다:
XRD | 출발 실리카 결합 압출물에 대한 결정성 증가율(%) 32%(3.02 내지 2.96 A의 d값에서 피크의 높이 증가율) |
SEM | 10,000배 현미경 사진에 의하면 제제(A)의 -3미크론 MFI 결정물이 연정 신생된 1 미크론 이하의 결정물로 피복되었음을 시사한다. 출발 압출물의 현미경 사진에서 단순하게 보이는 무정형 실리카가 조금도 보이지 않았다. |
실리카 대 알루미나 비 | 제제A의 MFI 결정물 80:1신생된 1 미크론 이하의 결정물 900:1 |
하기 실시예는 본 발명의 선별화 및 불균화 방법을 나타낸다.
실시예 2
실시예 1의 하소된 제올라이트 결합 촉매를 고 선택도의 촉매를 제조하기 위한 하기 조건하에 톨루엔을 촉매를 가로질러 공급함으로써 선별화하였다.
선별화 조건 | ||
시간 | 340 | |
온도(℉) | 1100 | |
압력(Psig) | 225 | |
WHSV(#공급물/#촉매/시간) | 1 | |
H 2 :공급 톨루엔 비(몰)(급속한 선별화에 대한 선별화 과정중 감소된 비) | 초기 | 0.5 : 1 |
최종 | 0.35 : 1 | |
탄화수소 분압 (Psia) | 초기 | 60 |
최종 | 63 |
선별화 조건에서 약 340 시간후, 통상의 불균화 조건에서 파라-크실렌에 대한 선택도가 약 92 내지 94%인 지점에서 선별화를 종결하였다.
선별화후, 고 선택도의 촉매를 하기 시험 조건하에 톨루엔의 선택성 불균화(STDP)에 사용하였다:
온-오일 조건 | |
온도 (℉) | 805 내지 860 |
압력 (Psig) | 300 |
WHSV | 3#공급물/촉매 파운드/시간 |
H 2 : 공급 톨루엔 비(몰) | 2 : 1 |
탄화수소 분압 (Psia) | 93.4 |
고 선택도의 촉매에 대한 온-오일 촉매 성능을 도 1 내지 도 4에 나타내었다.
상기한 바와 같이 시험 완결후, 시험에 사용된 제올라이트 결합 촉매를 추가의 20 시간동안 상기한 바와 같은 선별화 조건하에 다시 한 번 선별화하여 매우 높은 선택성을 갖는 촉매를 제조하였다. 추가의 STDP 시험을 상기한 바와 같은 STDP 조건하에 수행하였다. 이들 결과를 또한 도 1 내지 도 4에 나타내었다.
불균화 조건 수행후 추가의 촉매 선별화에 의해 촉매 활성의 일부는 도 1에 나타낸 바와 같이 손실되었다. 표적 전환반응 수행에 필요한 온도는 종래의 ZSM-5 촉매의 경우보다 몇 도 높았다. 그러나, 도 2는 제올라이트 결합 촉매의 파라-크실렌(PX) 선택성이 STDP 의 경우 94 내지 95%로 매우 높은 선택성으로 증가되었다.
실시예 3
통상의 이온 교환된 알루미나 결합 HZSM-5 불균화 촉매를, 촉매를 가로질러톨루엔을 공급함으로써 선별화하였다. 본 발명의 제올라이트 결합 MFI 촉매를 또한 선별화하였다. 선별화 조건은 다음과 같았다:
촉매선별화 조건 | 종래의 ZSM-5 | 제올라이트 결합 MFI |
시간 | 55 | 163 |
온도 (℉) | 1075 | 1100 |
압력 (Psig) | 225 | 225 |
WHSV (#/#/시간) | 2 | 1 |
H 2 : 공급 톨루엔 비 (몰) | 0.5 : 1 | 0.25 : 1 |
탄화수소 분압 (Psia) | 60 | 64.2 |
선별화후, 종래의 ZSM-5 촉매 및 본 발명의 제올라이트 결합 MFI 촉매를 하기 표 1에 나타낸 시험 조건하에 톨루엔의 불균화에 사용하였다. 제올라이트 결합 제올라이트 촉매를 표 1에 나타낸 바와 같은 3개의 별개의 시험 조건하에 평가하였다. 또한, 각 촉매에 대한 온-오일 촉매의 성능을 하기 표 1에 나타내었다:
온-오일 조건 | 시험 사례 1 | 시험 사례 2 | 시험 사례 3 | |
ZSM-5 ← 제올라이트 결합 ZSM-5 → | ||||
온도 (℉) | 850 | 843 | 827 | 839 |
압력 (Psig) | 300 | 300 | 300 | 300 |
WHSV (#/#/시간) | 3 | 3 | 3 | 4.2 |
H 2 :공급 톨루엔 비(몰) | 2 | 2 | 2 | 0.5 |
탄화수소 분압(Psia) | 93.4 | 93.4 | 93.4 | 196.1 |
온-오일 촉매 성능 | ZSM-5 ← 제올라이트 결합 ZSM-5 → | |||
톨루엔 전환율(중량%) | 24.1 | 28.4 | 25.0 | 30.1 |
파라크실렌 선택도(PX/[PX+MX+OX]x100) | 82.1 | 94.0 | 94.8 | 93.0 |
벤젠 수율(중량%) | 10.2 | 13.0 | 11.1 | 13.6 |
크실렌 수율(중량%) | 12.1 | 13.4 | 12.4 | 14.7 |
C 5 - 수율(중량%) | 1.1 | 0.9 | 0.6 | 0.6 |
C 9 + 수율(중량%) | 0.5 | 0.6 | 0.5 | 0.8 |
종래의 촉매의 선별화를 55 시간 내에 완결하였다. 이 점에서, 종래의 촉매는 약 34 중량%의 코크스 함량을 가졌다. 비교용으로, 본 발명의 제올라이트 결합 촉매는 전형적으로 15 중량% 미만의 코크스를 함유하였다.
더 엄격한 선별화 조건을 사용하였을지라도 제올라이트 결합 MFI 촉매가 종래의 MFI 촉매보다 훨씬 느리게 선별화되었다는 사실은 중요하다. 제올라이트 결합 제올라이트 촉매에 필요한 시간이 길다는 것은 코킹에 대해 매우 내성임을 나타낸다. 코킹은 촉매 불활성화의 주원인이므로, 제올라이트 결합 촉매는 종래의 ZSM-5보다 더 느리게 불활성화되므로 더 긴 주기를 갖는다. 제올라이트 결합 촉매가 코킹에 대해 내성인 이유는 MFI 비채널 표면 산도를 더 저하시키므로 코크스 전구체 형성에 대한 활성을 더 저하시키기 때문이다. 코킹에 대한 내성이 큼으로 인해 불활성화가 감소되는 것은 본 발명의 잇점 중의 하나이다.
표준 ZSM-5 촉매는 제올라이트 결합 촉매 정도로 더 이상 선별화되지 않았는데, 이것은 표준 촉매의 선별화 조건이 제올라이트 결합 촉매의 경우보다 상당히 덜 엄격할지라도 선별화 과정중 활성 손실이 상당히 명백하기 때문이었다. 촉매는 더 큰 선택성으로 선별화될 수 있었지만 상당한 촉매 활성의 손실이 있었다. 선별화는 촉매 활성 및 선택성이 잘 균형 잡힌 지점에서 종결하였다.
결과는 선별화후 제올라이트 결합 촉매가 더 활성이고 선택성임을 명백히 보여준다. 더욱이, 더 엄격한 선별화 조건이 사용되어도 선별화의 시간이 더 길고, 이것은 제올라이트 결합 촉매가 코킹에 대해 내성임을 입증한다.
또한, 제올라이트 결합 촉매가 코킹에 대해 내성임을 입증하기 위해, 촉매를4 WHSV, 835 ℉, 300 psig 및 0.5 H 2 :오일 비의 엄격한 조건에서 17 일간 온-오일 조작하였다. 이들 조건에서 초기 촉매 라인-아웃 성능은 다음과 같았다:
전환율 | 31.0 % |
PX 선택도 | 94.7 % |
BZ 수율 | 14.0 % |
PX 수율 | 13.9 % |
17일후, 촉매 성능은 다음과 같았다:
전환율 | 31.0% |
PX 선택도 | 95.1% |
BZ 수율 | 14.2% |
PX 수율 | 14.1% |
이 시험은 17일동안 활성 손실이 전혀 없고 실제로는 약간 늘었음을 입증한다. 즉, 촉매는 코킹에 매우 내성이다.
제올라이트 결합 MFI 촉매는 종래 MFI 촉매에 비해 증가된 촉매 활성, 더 큰 PX 선택성, 개선된 PX 수율, 및 불활성화에 대한 더 큰 내성을 갖는다.
실시예 4
본 발명의 제올라이트 결합 ZSM-5 촉매를 하기 표 2에 나타낸 4개의 상이한 시험 조건하에 선별화 및 평가하였다.
선별화 조건 | ||
시간 | 168 | |
온도 (℉) | 1100 | |
압력 (Psig) | 225 | |
WHSV (#공급물/#촉매/시간) | 1 | |
H 2 :공급 톨루엔 비 (몰)(급속한 선별화에 대한 선별화 과정중 감소된 비) | 초기 | 0.25 : 1 |
최종 | 0.15 : 1 | |
탄화수소 분압 (Psia) | 초기 | 64.2 |
최종 | 66.0 |
온-오일 조건 | 시험 사례 1 | 시험 사례 2 | 시험 사례 3 | 시험 사례 4 |
온도 (℉) | 835 | 813 | 835 | 818 |
압력 (Psig) | 300 | 300 | 300 | 300 |
WHSV (#/#/시간) | 4.2 | 3 | 3 | 3 |
H 2 : 공급 톨루엔 비(몰) | 0.5 : 1 | 0.5 : 1 | 2 : 1 | 2 : 1 |
탄화수소 분압 (Psia) | 196.1 | 196.1 | 93.4 | 93.4 |
온-오일 촉매 성능 | ||||
공급물(100%톨루엔)전환율(중량%) | 31.0 | 30.2 | 28.2 | 25.0 |
파라크실렌 선택도(PX/[PX+MX+OX]x100) | 94.6 | 94.0 | 95.6 | 95.9 |
벤젠 수율(중량%) | 14.0 | 13.4 | 12.7 | 10.9 |
크실렌 수율(중량%) | 14.7 | 14.8 | 12.8 | 11.9 |
C 5 - 수율(중량%) | 0.9 | 0.8 | 1.7 | 1.3 |
C 9 + 수율(중량%) | 0.9 | 0.8 | 0.6 | 0.5 |
실시예 4에서, H 2 :오일 비는 실시예 2에 나타낸 340 시간으로부터 선별화 시간을 감소하기 위해 선별화 과정중 저하시켰다. 사례 1 및 2는 매우 적당한 온도에서 낮은 수소:오일 비를 갖는 제올라이트 결합 촉매의 경우 매우 높은 함량의 크실렌이 제조될 수 있음을 나타낸다. 사례 4는 적당한 전환 온도 조건에서 95.9% 의 매우 높은 선택성이 어떻게 이루어질 수 있는지를 보여준다.
실시예 5
실시예 1에 기재된 촉매와 실질적으로 동일한 조성을 갖는 제올라이트 결합 제올라이트 촉매를 경 촉매 나프타 공급물을 크래킹하는 능력에 대해 평가하였다.
촉매를 숙성시킬 목적으로 제올라이트 결합 제올라이트 촉매를 먼저 704 ℃에서 16 시간동안 증기화하여 시험하였다. 다음에, 나프타 공급물을 650 ℃에서 1.9 hr -1 WHSV에서 증기 대 탄화수소 비 0.85에서 제올라이트 결합 제올라이트 촉매에 통과시켰다. 촉매가 실리카 및 알루미나를 포함한 결합제 60 중량%(촉매 중량을 기준으로)와 결합된 MFI를 포함하는 것 이외는 동일한 시험을 반복하였다.
시험 결과는 하기 표 I 에 나타내었다:
촉매 | 종래 MFI | 제올라이트 결합 MFI |
전환율 (%) | 95.9 | 92.4 |
주 생성물의 수율 (중량%) | ||
-에틸렌 | 26.9 | 31.8 |
-프로필렌 | 23.2 | 30.3 |
-부틸렌 | 7.0 | 6.8 |
-방향족 | 21.1 | 12.2 |
-경 포화물 | 17.8 | 11.4 |
-메탄 | 6.9 | 7.3 |
이들 시험 결과는 크래킹 촉매로서 제올라이트 결합 제올라이트를 사용함으로써 에틸렌 및 프로필렌의 수율이 상당히 증가되었고 바람직하지 않은 경 포화물 및 방향족에 대한 선택성이 상당히 감소되었음을 나타낸다.