玻璃陶瓷

发明领域

本发明涉及玻璃陶瓷。

相关技术说明

已知许多种玻璃和玻璃陶瓷组合物。大多数氧化物玻璃体系利用如SiO2，B2O3， P2O5，GeO2，TeO2，As2O3和V2O5等众所周知的玻璃形成物质帮助形成玻璃。一些 由这些玻璃形成物质构成的玻璃组合物能被热处理成玻璃陶瓷。玻璃和由这些玻璃 形成物质构成的玻璃陶瓷的最高使用温度通常低于1200℃，典型值约为700°-800℃。 玻璃陶瓷与形成它的玻璃相比，具有更强的抗高温性能。

另外，已知玻璃和玻璃陶瓷的许多性质都受玻璃形成物质的固有特性的限制。 比如，对SiO2，B2O3和P2O5基玻璃和玻璃陶瓷而言，杨氏模量，硬度和强度都取决 于这些玻璃形成物质。这些玻璃和玻璃陶瓷通常与Al2O3或ZrO2相比机械性能较差。 已知玻璃陶瓷的硬度小于12Gpa。要求制备具有与Al2O3或ZrO2相似机械性能的玻 璃陶瓷。

虽然已知一些非常规玻璃，比如基于稀土氧化物-氧化铝的玻璃(参见公开号是 WO01/27046A1，于2001年4月19日公开的PCT申请和于2000年2月15日公开 的日本专利JP2000-045129)，但仍要求提供其他的新型玻璃和玻璃陶瓷，以及已知 的和新型的玻璃和玻璃陶瓷的用途。

另一方面，本领域已知有许多磨粒(比如，金刚石颗粒，立方氮化硼颗粒，熔 凝磨粒和烧结的陶瓷磨粒(包括溶胶凝胶法制备的磨粒))。在一些研磨应用中，所 用磨粒是疏松的，其他应用中，磨粒被制入磨具中(比如，涂布磨具，粘结磨具， 非织造磨具和研磨刷)。用于特定研磨用途的磨粒的选择标准包括：研磨寿命，磨削 速度，基片表面光洁度，磨削效率和制造成本。

从约1900年到1980年代中期，用于涂布磨具和粘结磨具等研磨应用中的主要 磨粒通常是熔凝磨粒。熔凝磨粒大致分为两类：(1)熔凝α-氧化铝磨粒(参见美国 专利1161620(Coulter)，1192709(Tone)，1247337(Saunders等人)，1268533(Allen) 和2424645(Baumann等人))和(2)熔凝(有时也称为“共熔凝”)氧化铝-氧化锆 磨粒(参见美国专利3891408(Rowse等人)，3781172(Pett等人)，3893826(Quinan 等人)，4126429(Watson)，4457767(Poon等人)和5143522(Gibson等人))(参 见美国专利5023212(Dubots等人)和5336280(Dubots等人)，这两份专利报告了 某种熔凝氮氧化物磨粒)。熔凝氧化铝磨粒的制法通常是：在加热炉中装入铝矿或铝 土矿等氧化铝原料以及其他需要的添加剂，加热这些物质到高于其熔点，冷却熔体 制得一种固化物质，将其破碎成颗粒，然后过筛和分选颗粒，形成符合要求的磨粒 粒径分布。熔凝氧化铝-氧化锆磨粒是按相似方法制备的，区别在于，加热炉中装有 氧化铝原料和氧化锆原料，而且熔体冷却速度比制备熔凝氧化铝磨粒时更快。对于 熔凝氧化铝-氧化锆磨粒而言，氧化铝原料的用量通常是约50％-80％重量，氧化锆用 量是50％-20％。制备熔凝氧化铝和熔凝氧化铝磨粒的过程包括冷却步骤前，从熔体 中除去杂质的步骤。

虽然熔凝α-氧化铝磨粒和熔凝氧化铝-氧化锆磨粒仍然被广泛用于研磨用途中 (包括使用涂布磨具和粘结磨具的应用)，从大约1980年代中期开始，用于许多研 磨用途的主要磨粒是溶胶凝胶法制备的α-氧化铝颗粒(参见美国专利4314827 (Leitheiser等人)，4518397(Leitheiser等人)，4623364(Cottringer等人)，4744802 (Schwabel)，4770671(Monroe等人)，4881951(Wood等人)，4960441(Pellow 等人)，5139978(Wood)，5201916(Berg等人)，5366523(Rowenhorst等人)，5429647 (Larmie)，5547479(Conwell等人)，5498269(Larmie)，5551963(Larmie)和5725162 (Garg等人))。

溶胶凝胶法制得的α-氧化铝磨粒具有由非常细的α-氧化铝晶粒形成的显微结 构，其中存在或不存在添加的二次相。溶胶凝胶法制得的磨粒对金属的磨削性能使 用由其制成的磨具的寿命来衡量，该寿命与由常规熔凝氧化铝磨粒制成的磨具相比 长得多。

通常，溶胶凝胶法磨粒的制备过程比常规熔凝磨粒的制备过程更复杂和更昂贵。 总的来说，溶胶凝胶法磨粒的制备过程是：制备一种含有水，氧化铝单水合物(一 水软铝石)，可能含有胶溶剂(比如硝酸等酸)的分散液或溶胶，将分散液凝胶化后 干燥，然后破碎成颗粒，将颗粒过筛制成要求粒径的颗粒，煅烧颗粒除去挥发性物 质，在低于氧化铝熔点温度下烧结煅烧后的颗粒，并将颗粒过筛分选，形成符合要 求的磨粒粒径分布。经常将一种金属氧化物改性剂加入烧结的磨粒中，改变或修饰 烧结磨粒的物理性质和/或显微结构。

本领域已知多种磨具。通常，磨具包括粘合剂和被粘合剂固定在磨具中的磨粒。 磨具的例子包括：涂布磨具，粘结磨具，非织造磨具和研磨刷。

粘结磨具实例包括：磨轮，切割轮和磨石。用于制备粘结磨具的主要粘合体系 类型是：香树脂，玻璃质物质和金属。香树脂粘结磨具中使用了一种有机粘合体系 (比如苯酚树脂粘合体系)，将磨粒粘结在一起形成一定形状(参见美国专利4741743 (Narayanan等人)，4800685(Haynes等人)，5037453(Narayanan等人)和5110332 (Narayanan等人))。另一主要类型是玻璃质烧结磨轮，其中使用玻璃质粘合体系， 将磨粒粘合成一形体(参见美国专利4543107(Rue)，4898587(Hay等人)，4997461 (Markhoff-Matheny等人)和5863308(Oi等人))。这些玻璃质粘合剂通常在900℃ 到1300℃之间的温度下固化。如今的玻璃质烧结磨轮同时使用熔凝氧化铝和溶胶凝 胶法制得的磨粒。但是，通常不把熔凝氧化铝-氧化锆加入玻璃质烧结磨轮中，部分 原因是由于氧化铝-氧化锆的热稳定性不好。在玻璃质粘合剂的固化高温下，氧化铝- 氧化锆的物理性能会急剧降低，导致其研磨性能显著降低。金属粘结磨具通常使用 烧结的或沉积的金属来粘合磨粒。

研磨工业仍然要求提供容易制备，价格便宜，和/或性能优于常规的磨粒和磨具。

发明简述

一方面，本发明提供了平均硬度至少为13GPa(在一些优选实施例中，至少是 14，15，16，17或甚至是18GPa)的玻璃陶瓷，该玻璃陶瓷的具有彼此垂直的x，y 和z尺寸，每个x，y和z尺寸至少是5mm(在一些实施例中至少是10mm)。材料 x，y和z尺寸的长度可以用目测观察或显微镜测定，取决于长度的数值。比如，所 报告的z尺寸长度是指球体的直径、涂层的厚度或棱锥的最大长度。

在本申请中：

“无定形材料”是指从熔体和/或蒸汽相制得的材料，其中不含能被X射线衍射 检测到的长程的晶体结构和/或用DTA(差热分析)检测时，没有对应于无定形材料 结晶过程的放热峰；

“陶瓷”包括无定形材料、玻璃、结晶陶瓷、玻璃陶瓷和它们的组合；

“金属复合氧化物”是指含有两种或多种不同金属元素和氧元素的金属氧化物 (比如，CeAl11O18，Dy3Al5O12，MgAl2O4和Y3Al5O12)；

“Al2O3金属氧化物复合物”是指以理论氧化物为基，含有Al2O3和一种或多种 Al之外的金属氧化物的金属复合氧化物(比如，CeAl11O18，Dy3Al5O12，MgAl2O4和 Y3Al5O12)；

“Al2O3·Y2O3复合物”是指以理论氧化物为基，含有Al2O3和Y2O3的金属复 合氧化物(比如，Y3Al5O12)；

“Al2O3·REO复合物”是指以理论氧化物为基，含有Al2O3和稀土氧化物的金 属复合氧化物(比如CeAl11O18和Dy3Al5O12)；

“玻璃”是指具有玻璃化转变温度的无定形材料；

“玻璃陶瓷”是指含有通过热处理无定形材料形成的晶体的陶瓷；

“Tg”是指通过“差热分析”确定的玻璃化转变温度；

“Tx”是指通过“差热分析”确定的结晶温度；

“稀土氧化物”是指氧化铈(即，CeO2)，氧化镝(即，Dy2O3)，氧化铒(即， Er2O3)，氧化铕(即，Eu2O3)，氧化钆(即，Gd2O3)，氧化钬(即，Ho2O3)，氧化 镧(即，La2O3)，氧化镥(即，Lu2O3)，氧化钕(即，Nd2O3)，氧化镨(即，Pr6O11)， 氧化钐(即，Sm2O3)，氧化铽(即，Tb2O3)，氧化铥(即，Tm2O3)和氧化镱(即， Yb2O3)和它们的组合；

“REO”是指稀土氧化物。

而且，除非指明金属氧化物(比如，Al2O3，Al2O3金属氧化物复合物等)是结 晶的，比如在玻璃陶瓷中，否则，金属氧化物可以是无定形的，结晶体的或部分无 定形部分结晶的。比如，如果一种金属陶瓷包含Al2O3和ZrO2，则Al2O3和ZrO2 可以分别是无定形的，结晶的，或部分无定形部分结晶的，或甚至是与另一种金属 氧化物的反应产物(即，除非指明Al2O3以结晶Al2O3或Al2O3的某一特定结晶相(比 如α-Al2O3)存在，否则，Al2O3可以是结晶AL2O3和/或部分一种或多种Al2O3·金 属氧化物复合结晶体形式存在)。

而且，通过加热不表现Tg的无定形材料制得的玻璃陶瓷中可能确实不含有玻 璃，而是可能含有结晶和不表现Tg的无定形材料。

在一些实施例中，本发明的优选玻璃陶瓷含有占其总重量至少35％(在一些实 施例中，优选至少40％，45％，50％，55％，60％，65％或甚至至少70％)是Al2O3。 在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷以及用于制造该种玻璃陶瓷的玻璃中，除 了Al2O3之外，进一步含有另一种氧化物，如Y2O3，REO，ZrO2，HfO2和/或它们 的组合。

在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制 造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有Al2O3、Y2O3，ZrO2或HfO2的至少一种，其中， 玻璃或玻璃陶瓷至少80％的总重量是Al2O3、Y2O3，ZrO2或HfO2的至少一种。 在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制造这 种玻璃陶瓷的玻璃中，含有Al2O3、REO，ZrO2或HfO2的至少一种，占玻璃或 玻璃陶瓷总重量的至少80％(在一些实施例中，为85％，90％，95％或甚至至少 100％)是Al2O3、REO，ZrO2或HfO2的至少一种。在一些实施例中，本发明优选 的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有 Al2O3、REO、Y2O3，ZrO2或HfO2的至少一种，占玻璃或玻璃陶瓷总重量中至少80％ (在一些实施例中，为85％，90％，95％或甚至至少100％)是Al2O3、REO、Y2O3，ZrO2 或HfO2的至少一种。

在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制 造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有Al2O3、REO，ZrO2或HfO2的至少一种，占玻璃或 玻璃陶瓷总重量至少60％(在一些实施例中，为65％，70％，75％，80％，85％， 90％，95％或甚至至少100％)是Al2O3、REO，ZrO2或HfO2的至少一种，含有小于 20％(在一些实施例中，优选小于15％，10％，5％或甚至是0)的SiO2和小于20％ (在一些实施例中，优选小于15％，10％，5％或甚至是0)的B2O3。在一些实施例 中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制造这种玻璃陶瓷的 玻璃中，含有Al2O3、Y2O3，ZrO2或HfO2的至少一种，占玻璃或玻璃陶瓷总重量至 少60％(在一些实施例中，为65％，70％，75％，80％，85％，90％，95％或甚至至 少100％)是Al2O3、Y2O3，ZrO2或HfO2的至少一种，含有小于20％(在一些实施例 中，优选小于15％，10％，5％或甚至是0)的SiO2，小于20％(在一些实施例中， 优选小于15％，10％，5％或甚至是0)的B2O3。在一些实施例中，本发明优选的玻 璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有Al2O3、 Y2O3，REO，ZrO2或HfO2的至少一种，占玻璃或玻璃陶瓷总重量至少60％(在一些 实施例中，为65％，70％，75％，80％，85％，90％，95％或甚至至少100％)是Al2O3、 Y2O3，REO，ZrO2或HfO2的至少一种，含有小于20％(优选小于15％，10％，5％ 或甚至是0)的SiO2，小于20％(优选小于15％，10％，5％或甚至是0)的B2O3。

在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制 造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有Al2O3、Y2O3，ZrO2或HfO2的至少一种，占玻璃或 玻璃陶瓷总重量至少60％(在一些实施例中，为65％，70％，75％，80％，85％， 90％，95％或甚至至少100％)是Al2O3、Y2O3，ZrO2或HfO2的至少一种，含有小于 40％(在一些实施例中，优选小于35％，30％，25％，20％，15％，10％，5％甚至是 0)的SiO2，B2O3和P2O5。在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻 璃陶瓷的玻璃和用于制造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有Al2O3、REO，ZrO2或HfO2 的至少一种，占玻璃或玻璃陶瓷总重量至少60％(在一些实施例中，为65％，70％， 75％，80％，85％，90％，95％或甚至至少100％)是Al2O3、REO，ZrO2或HfO2的至 少一种，含有小于40％(优选小于35％，30％，25％，20％，15％，10％，5％或 甚至是0)的SiO2，B2O3和P2O5。在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成 这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有Al2O3、REO、Y2O3， 以及ZrO2或HfO2的至少一种，占玻璃或玻璃陶瓷总重量至少60％(在一些实施例 中，为65％，70％，75％，80％，85％，90％，95％或甚至至少100％)是Al2O3、REO、 Y2O3，以及ZrO2或HfO2的至少一种，含有小于40％(优选小于35％，30％，25％， 20％，15％，10％，5％或甚至是0)的SiO2，B2O3和P2O5。

在一些实施例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制 造这种玻璃陶瓷的玻璃中，含有小于玻璃或玻璃陶瓷总重量40％(优选小于35％， 30％，25％，20％，15％，10％，5％或甚至是0)的SiO2，B2O3和P2O5。在一些实施 例中，本发明优选的玻璃陶瓷，构成这种玻璃陶瓷的玻璃和用于制造这种玻璃陶瓷 的玻璃中，含有不超过玻璃或玻璃陶瓷总重量10％(在一些实施例中，优选小于5％， 4％，3％，2％，1％或甚至是0)的As2O3，B2O3，GeO2，P2O5，SiO2，TeO2和V2O5。

在一些实施例中，本发明的玻璃陶瓷优选含有占玻璃陶瓷总重量至少35％， 40％，45％，50％，55％，60％，65％或甚至至少70％的Al2O3。

另一方面，本发明提供了制造本发明玻璃陶瓷制品的一种方法，该方法包括：

热处理无定形材料(比如，玻璃)，使至少部分无定形材料转变成本发明的玻璃 陶瓷。

另一方面，本发明提供了制造玻璃陶瓷体的一种方法，该方法包括：

提供具有Tg的玻璃颗粒；

将该种玻璃颗粒加热到高于Tg温度，使该玻璃颗粒聚结成一形体；

将该形体冷却成玻璃制品，

热处理该玻璃制品，形成一种玻璃陶瓷制品。

另一方面，本发明提供了含有本发明玻璃陶瓷的磨粒，其平均硬度至少是 15GPa，优选至少16GPa，至少17GPa或甚至至少18GPa。

该磨粒能被置入磨具中，或以疏松形态使用。本发明的磨具中含有粘合剂和许 多磨粒，其中至少部分磨粒是本发明的磨粒。磨具实例包括涂布磨具，粘结磨具(比 如砂轮)，非织造磨具和研磨刷。涂布磨具通常包括一个背衬，该背衬具有相背的第 一和第二主表面，而且，其中的粘合剂和大量磨粒在第一主表面的至少部分表面上 形成研磨层。

在一些实施例中，磨具中优选至少5％，10％，15％，20％，25％，30％，35％， 40％，45％，50％，55％，60％，65％，70％，75％，80％，85％，90％，95％或甚至 100％重量的磨粒是本发明的磨粒。

在使用前，通常对磨粒进行分选，形成要求的粒径分布。这种分布通常包括从 粗到细一系列的粒径。在研磨领域，有时将这个系列范围称为“粗”，“对照”和“细”部 分。根据工业认可的分选标准分选后的磨粒将每个额定级别的粒径分布规定在数值 限内。这种工业认可的分选标准(即，规定的额定级别)包括美国国家标准协会 (American National Standards Institute，Inc.)(ANSI)标准，磨具欧洲制造者联合会 (Federation of European Producers of Abrasive Products)(FEPA)标准和日本工业标 准(Japanese Industrial Standard)(JIS)。一方面，本发明提供了具有规定额定级别的 磨粒，其中至少部分磨粒是本发明的磨粒。在一些实施例中，优选磨粒中，至少5％， 10％，15％，20％，25％，30％，35％，40％，45％，50％，55％，60％，65％，70％， 75％，80％，85％，90％，95％或甚至100％重量是本发明的磨粒。

另一方面，本发明提供了一种制造本发明磨粒的方法，该方法包括热处理含有 无定形材料的颗粒，使至少部分无定形材料转变成玻璃陶瓷，形成含有玻璃陶瓷的 磨粒的步骤。通常，在热处理后，对含有玻璃陶瓷的磨粒进行分选，形成具有规定 额定级别的磨粒，其中，至少部分磨粒是含有玻璃陶瓷的磨粒。可以在对含有无定 形材料的颗粒进行热处理之前，制得具有规定额定级别的许多颗粒，其中至少部分 颗粒是待热处理的无定形材料的颗粒，而且，通过热处理形成具有规定额定级别的 许多磨粒，其中至少部分磨粒是含有玻璃陶瓷的磨粒。

另一方面，本发明提供了一种制造本发明磨粒的方法，该方法包括热处理含有 无定形材料的磨粒，使至少部分无定形材料转变成玻璃陶瓷，形成含有玻璃陶瓷的 磨粒的步骤。通常，在热处理后，对含有玻璃陶瓷的磨粒进行分选，形成具有规定 额定级别的磨粒，其中至少部分磨粒是含有玻璃陶瓷的磨粒。可以在对含有无定形 材料的颗粒进行热处理前，制成具有规定额定级别的许多颗粒，其中至少部分颗粒 是待热处理的无定形材料的颗粒，而且，通过热处理形成具有规定额定级别的许多 磨粒，其中至少部分磨粒是许多含有玻璃陶瓷的磨粒。

另一方面，本发明提供了一种制造本发明磨粒的方法，该方法包括：

热处理无定形材料，使至少部分无定形材料转变成本发明的玻璃陶瓷，该玻璃 陶瓷的平均硬度至少是15GPa；

破碎该玻璃陶瓷，形成含有玻璃陶瓷的磨粒。通常，对含有玻璃陶瓷的磨粒进 行分选，形成具有规定额定级别的磨粒，其中至少部分磨粒是含有玻璃陶瓷的磨粒。

另一方面，本发明提供了一种对表面研磨的方法，该方法包括：

提供一种含有粘合剂和大量磨粒的磨具，其中至少部分磨粒是本发明的磨粒；

将至少一个本发明的磨粒与工件的一个表面接触；

移动至少一个接触的本发明磨粒，或移动接触表面，用接触的本发明磨粒对至 少部分表面进行研磨。

另一方面，本发明提供了一种制造本发明玻璃陶瓷的方法，该方法包括：

将至少以下两种物质结合，(a)具有Tg的玻璃和(b)比玻璃颗粒更难熔的颗 粒(比如，金属氧化物颗粒，硼化物颗粒，碳化物颗粒，氮化物颗粒，金刚石颗粒， 金属颗粒，玻璃颗粒和它们的组合)；

将玻璃颗粒加热到高于Tg的温度，使玻璃颗粒聚结；

将玻璃冷却形成陶瓷；

对陶瓷中的玻璃进行热处理，使至少部分玻璃转变成玻璃陶瓷。

本发明的玻璃陶瓷能被制成，形成或转变成颗粒(比如，玻璃珠(比如直径至 少是1微米，5微米，10微米，25微米，50微米，100微米，150微米，250微米， 500微米，750微米，1mm，5mm或甚至至少10mm))，制品(比如，板状)，纤维， 颗粒和涂层(比如，薄层)。玻璃陶瓷颗粒和纤维能用于热绝缘、填料或复合物(比 如，陶瓷，金属或聚合基质复合物)中的增强材料。薄层能被用于磨损和热控制用 途中的保护涂层。本发明的制品的实例包括厨房器具(比如，盘碟，餐刀)，牙齿托 架，增强纤维，刀具衬套，研磨助剂，燃气发动机的结构部件(比如，阀门和轴承)， 医用植入物，外科解剖刀。其他制品包括一物体外表面或其他基片上具有陶瓷保护 涂层的制品。

附图说明

图1是含有本发明磨粒的涂布磨具的片段截面示意图；

图2是含有本发明磨粒的粘结磨具的透视图；

图3是含有本发明磨粒的非织造磨具的放大示意图。

图4是由实施例1制备的材料的DTA图谱；

图5是由实施例22制备的材料的断层表面的扫描电镜(SEM)照片；

图6是由实施例24制备的材料的断层表面的扫描电镜(SEM)照片；

图7是由实施例30制备的材料的断层表面的扫描电镜(SEM)照片；

图8是由实施例30制备的材料的断层表面的扫描电镜(SEM)照片；

图9是由实施例31制备的材料的断层表面的扫描电镜(SEM)照片；

图10是由实施例32制备的材料的背散射电镜照片；

图11是证明其透光度的热压材料切片(2mm厚度)的光学显微照片；

图12是实施例35的材料热处理后抛光截面的扫描电镜(SEM)显微照片；和

图13和14分别是实施例36和37的材料热处理后抛光截面的扫描电镜(SEM) 照片。

详细说明

本发明的玻璃陶瓷可以通过将无定形材料(比如，玻璃)或陶瓷中的无定形材 料结晶而制得。在一些实施例中，优选用于制备本发明玻璃陶瓷的无定形材料和由 此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定形材料或玻璃陶瓷总重量不超过30％(在一些实 施例中，优选不超过20％，15％，10％，5％，4％，3％，2％，1％或甚至是0)的 As2O3，B2O3，GeO2，P2O5，SiO2，TeO2和V2O5。

在一些实施例中，优选用于制备本发明玻璃陶瓷的无定形材料和由此制得的玻 璃陶瓷中，含有占无定形材料或玻璃陶瓷总重量至少35％，40％，45％，50％，55％， 60％，65％或甚至至少70％的Al2O3。

一些用于制造本发明玻璃陶瓷的无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占 无定形材料或玻璃陶瓷总重量20％到至少70％(在一些实施例中，为30％到至少 70％，40％到至少70％，50％到至少70％，或甚至为60％到至少70％)是Al2O3；0 到50％(在一些实施例中，为0到25％，或甚至0到10％)的Y2O3；和0到70％(在 一些实施例中，为0到50％，0到25％；或甚至0到10％)的ZrO2或HfO2中至少 一种。在一些实施例中，这种无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定形 材料或玻璃陶瓷总重量至少30％，至少40％，至少50％，至少60％或甚至是至少70％ 的Al2O3。在一些实施例中，这种无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定 形材料或玻璃陶瓷总重量小于40％(在一些实施例中，为小于35％，30％，25％，20％， 15％，10％，5％，4％，3％，2％，1％或甚至是0)的SiO2，B2O3和P2O5。在一些实 施例中，这些无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定形材料或玻璃陶瓷 总重量小于20％(在一些实施例中，小于15％，10％，5％或甚至是0)的SiO2和小 于20％(优选小于15％，10％，5％或甚至是0)的B2O3。

一些用于制备本发明玻璃陶瓷的无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占 无定形材料或玻璃陶瓷总重量20％到至少70％(在一些实施例中，为30％到至少 70％，40％到至少70％，50％到至少70％，或甚至是60％到至少70％)是Al2O3；0 到70％(在一些实施例中，为0到50％，0到25％；或甚至0到10％)的REO；0 到50％(在一些实施例中，为0到25％；或甚至是0到10％)的ZrO2或HfO2中至 少一种。在一些实施例中，这种无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定 形材料或玻璃陶瓷总重量30％，至少40％，至少50％，至少60％，或甚至是至少70％ 的Al2O3。在一些实施例中，这种无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定 形材料或玻璃陶瓷总重量小于40％(在一些实施例中，为小于35％，30％，25％，20％， 15％，10％，5％，4％，3％，2％，1％或甚至是0)的SiO2，B2O3和P2O5。在一些实 施例中，这种玻璃和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定形材料或玻璃陶瓷总重量 小于20％(在一些实施例中，为小于15％，10％，5％或甚至是0)的SiO2，和小于 20％(在一些实施例中，为小于15％，10％，5％或甚至是0)的B2O3。

一些用于制备本发明玻璃陶瓷的无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占 无定形材料或玻璃陶瓷总重量20％到至少70％(在一些实施例中，为30％到至少 70％，40％到至少70％，50％到至少70％或甚至60％到70％)是Al2O3；0到70％(在 一些实施例中，为0到50％，0到25％；或甚至是0到10％)的Y2O3；0到70％(在 一些实施例中，为0到50％，0到25％；或甚至是0到10％)的REO，0到50％(在 一些实施例中，为0到25％；或甚至是0到10％)的ZrO2或HfO2中至少一种。在 一些实施例中，这种无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定形材料或玻 璃陶瓷总重量至少30％，至少40％，至少50％，至少60％，或甚至至少70％的Al2O3。 在一些实施例中，这种无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定形材料或 玻璃陶瓷总重量小于40％(在一些实施例中，为小于35％，30％，25％，20％，15％， 10％，5％，4％，3％，2％，1％或甚至是0)的SiO2，B2O3和P2O5。在一些实施例中， 这种无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷中，含有占无定形材料或玻璃陶瓷总重量小 于20％(在一些实施例中，为小于15％，10％，5％或甚至是0)的SiO2，和小于20％ (在一些实施例中，为小于15％，10％，5％或甚至是0)的B2O3。

无定形材料(比如，玻璃)，含有无定形材料的陶瓷，含有无定形材料的颗粒等 的制法是：加热(包括在火焰中)合适的金属氧化物原料，形成熔体，最好是均匀 的熔体，然后将其快速冷却，形成无定形材料。无定形材料实施例的制法可以是： 将金属氧化物原料在任何合适加热炉(比如，感应炉，燃气炉或电炉)中或在等离 子体中熔化。制得的熔体被冷却(比如，将熔体倒入冷却介质(比如，高速喷射的 空气流，液体，金属板(包括急冷金属板)，金属辊筒(包括急冷金属辊筒)，金属 球(包括急冷金属球)和类似物))。

无定形材料的实施例可以采用火焰熔化法制得，如美国专利US6254981(Castle) 所公开。在这个方法中，金属氧化物原料被直接输入(比如，以颗粒形式，有时被 称为“进料颗粒”)燃烧器中(比如，甲醇-空气燃烧器，乙炔-氧气燃烧器，氢气-氧 气燃烧器，及类似燃烧器)，然后淬冷，比如，在水中，冷却油，空气或类似淬冷剂 中。进料颗粒可以通过研磨，聚集(比如，喷雾干燥)，熔融或烧结金属氧化物原料 而制得。输入火焰中的进料颗粒的粒径通常决定着制得的含有无定形材料的颗粒的 粒径。

无定形材料的实施例也可以通过其他技术制备，比如：自由落体冷却的激光旋 转熔化，泰勒线技术，等离子管技术，锤砧技术，离心淬冷，空气枪急冷，单辊和 双辊淬冷，辊板淬冷和悬滴熔体挤出(参见《陶瓷的快速固化》(Rapid Solidification of Ceramics)，Brockway等人，Metals and Ceramics Information Center，A Department of Defecse Information Analysis Center，Columbus，OH，1984年1月)。无定形材料的 实施例还能通过其他技术制得，比如：合适前体的热(包括火焰或激光或等离子辅 助)解，金属前体的物理蒸汽合成(PVS)和机械化学处理过程。

有用的无定形材料组合物包括那些共熔组合物(比如，二元和三元共熔组合物)。 除了此处公开的组合物之外，其他组合物，包括四元和其他更多元的共熔组合物， 对了解本公开文件后的本领域技术人员而言是显而易见的。

通常，无定形材料和由此制得的本发明玻璃陶瓷，具有彼此垂直的x，y和z三 维尺寸，而且每个x，y和z尺寸上的长度都至少是25微米。在一些实施例中，x， y和z的长度至少是30微米，35微米，40微米，45微米，50微米，75微米，100 微米，150微米，200微米，250微米，500微米，1000微米，2000微米，2500微 米，1mm，5mm或甚至是至少10mm。

Al2O3(以理论氧化物为基)的源，包括市售源，包括铝土矿(包括自然形成的 铝土矿和人工合成的铝土矿)，煅烧铝土矿，水合氧化铝(比如，勃姆石和水铝矿)， 铝，拜耳法精炼矾土，铝矿石，γ-氧化铝，α-氧化铝，铝盐，硝酸铝和它们的组合。 Al2O3原料可以包含或只含有Al2O3。或者，Al2O3原料可以包含Al2O3以及一种或多 种其他金属氧化物(包括Al2O3·金属氧化物复合物(比如Dy3Al5O12，Y3Al5O12， CeAl11O18等)和含有该复合物的物质)。

稀土氧化物的源，包括市售源，包括稀土氧化物粉末，稀土金属，含有稀土的矿 石(比如，氟碳铈镧矿和独居石)，稀土盐，硝酸稀土和碳酸稀土。稀土氧化物原料 可以包含或只含有稀土氧化物。或者，稀土氧化物原料可以包含稀土氧化物和一种 或多种其他金属氧化物(包括稀土氧化物其他金属氧化物复合物(比如，Dy3Al5O12， CeAl11O18等)和含有该复合物的物质)。

Y2O3(以理论氧化物为基)的源，包括市售源，包括氧化钇粉末，钇，含钇矿 石和钇盐(比如，钇的碳酸盐，硝酸盐，氯化物，氢氧化物和它们的组合)。Y2O3原 料可以包含或只含有Y2O3。或者，Y2O3原料可以包含Y2O3和一种或多种其他金属 氧化物(包括Y2O3金属氧化物复合物(比如，Y3Al5O12)和含有该复合物的物质)。

ZrO2(以理论氧化物为基)的源，包括市售源，包括氧化锆粉末，锆英砂，锆， 含锆矿石和锆盐(比如，锆的碳酸盐，乙酸盐，硝酸盐，氯化物，氢氧化物和它们 的组合)。另外，ZrO2原料可以包含ZrO2和其他金属氧化物，比如氧化铪。HfO2(以 理论氧化物为基)的源，包括市售源，包括氧化铪粉末，铪，含铪矿石和铪盐。另 外，HfO2原料可以包含HfO2和其他金属氧化物，比如ZrO2。

还可以包含其他以理论氧化物为基的可用金属氧化物，BaO，CaO，Cr2O3，CoO， Fe2O3，GeO2，Li2O，MgO，MnO，NiO，Na2O，Sc2O3，SrO，TiO2，ZnO和它们的 组合。其源，包括市售源，包括氧化物，复合氧化物，矿石，碳酸盐，乙酸盐，硝 酸盐，氯化物，氢氧化物等。通过添加这些金属氧化物，改进制得的磨粒的物理性 质和/或提高加工性能。这些金属氧化物通常以占玻璃陶瓷总重量0到50％加入，在 一些实施例中，优选0到25％，加入量优选取决于要求的性质。

对金属氧化物原料和其他用于制造本发明陶瓷的添加剂的选择，通常要考虑制 得的陶瓷的要求组成和显微结构，要求的结晶度，制得陶瓷的要求物理性质(比如， 硬度或韧性)，将不需要的杂质含量降至最低或使之不存在，制得陶瓷的要求性质和 /或用于制备陶瓷的具体过程(包括熔化和/或固化过程前和/或过程中，使用的设备 和对原料的纯化)。

在一些情况下，优选加入限定量的以下金属氧化物：Na2O，P2O5，SiO2，TeO2， V2O3和它们的组合。其源，包括市售源，包括氧化物，复合氧化物，矿石，碳酸盐， 乙酸盐，硝酸盐，氯化物，氢氧化物等。可以通过加入这些金属氧化物，改进制得 磨粒的物理性能和/或提高加工性能。这些金属氧化物的加入量通常占玻璃陶瓷总重 量的大于0到20％，优选大于0到5％，更优选大于0到2％，取决于要求的性质。

在一些实施例中，优选至少部分金属氧化物原料(在一些实施例中，优选占10％， 15％，20％，25％，30％，35％，40％，45％或甚至是至少50％重量)是通过加向熔 体中入含有至少一种金属M(比如，Al，Ca，Cu，Cr，Fe，Li，Mg，Ni，Ag，Ti， Zr和它们的组合)的颗粒状金属物质，或加入其合金，或将其与其他原料共熔而制 得的，该金属具有负的氧化物生成焓。虽然不期望受限于理论解释，但据信，与金 属氧化过程相关的放热反应中放出的热量有利于均匀熔体的形成，从而形成无定形 材料。比如，据信，原料中由氧化反应产生的额外热量能将不够充分的热量传递消 除或降至最低，从而有利于熔体的形成和均匀化，特别是在形成的无定形材料在x， y和z向上的长度大于150微米时，更是如此。据信，这种额外的热量有利于促进各 种化学反应和物理过程(比如，浓缩和球化)的完成。而且，据信在一些实施例中， 氧化反应生成的额外热量确实能促使熔体的形成，如果没有这些热量，由于这些物 质的高熔点，熔体是很难或无法形成的。而且，氧化反应生成的额外热量确实能促 使无定形材料的形成，如果没有这些热量，是无法形成这种无定形材料或无法形成 要求粒径的无定形材料的。本发明的另一个优点是，在无定形材料形成过程中，许 多化学和物理过程，比如熔化，致密化和球化，都能在短时间内达到，从而可用很 高的淬冷速度。其他具体内容，参见与本申请同日提交的待批美国专利申请号为 10/211639的申请(Attorney Docket号为56931US007)。

加入某些金属氧化物会改变本发明玻璃陶瓷的性质和/或晶体结构或显微结构， 以及制备玻璃陶瓷时的原料和中间产物的过程。比如，MgO，CaO，Li2O和Na2O 等氧化物添加剂，会改变无定形材料的Tg(对玻璃)和Tx(结晶温度)。虽然不期 望受限于理论解释，据信，这些添加剂会影响玻璃的形成。而且，这些氧化物添加 剂会降低整个体系的熔化温度(比如，使整个体系向更低的共熔物方向移动)，并使 无定形材料容易形成。多组分体系(四元组分等)中的共熔复合物具有更好的形成 无定形材料的能力。液态熔体的粘度和在其“工作”范围内玻璃的粘度也会受到MgO， CaO，Li2O和Na2O等某些金属氧化物添加剂的影响。本发明的范围内还包括将至 少一种卤素(比如，氟和氯)或硫族化物(比如，硫化物，硒化物和碲化物)加入 无定形材料和由此制得的玻璃陶瓷。

无定形材料和含有该无定形材料的陶瓷的结晶过程也会受添加某种材料的影 响。比如，某些金属，金属氧化物(比如，钛酸盐和锆酸盐)和氟化物可以作为成 核剂，有利于晶体的异相成核。而且，添加一些氧化物能改变无定形材料再次加热 时产生的亚稳相的性质。另一方面，对于含有结晶ZrO2的陶瓷而言，优选加入能稳 定四方/立方相的ZrO2的金属氧化物(比如，Y2O3，TiO2，CaO和MgO)。

选择金属氧化物原料和用于制造本发明陶瓷的其他添加剂时，要考虑制得陶瓷 的要求组成和显微结构，要求的结晶度，制得陶瓷的要求物理性能(比如，硬度或 韧性)，避免不需要杂质的存在或将其含量降至最低，制得陶瓷的要求性质，和/或 制备陶瓷的具体过程(包括熔化和/或固化过程前和/或过程中的设备和对原料的纯 化)。

金属氧化物原料和其他添加剂可以是适合于制造本发明玻璃陶瓷过程和设备的 任何形式。原料可以采用本领域用于制造氧化物无定形材料和无定形金属的已知技 术和设备进行熔化和淬冷。要求的冷却速度为50K/s或更快速度。本领域已知的冷 却技术包括辊子冷却。辊子冷却可以如此进行：将金属氧化物原料在高于其熔点温 度20-200℃的温度下熔化，并将熔体在高压下喷射(比如，使用空气，氩气，氮气 或类似气体)在高速旋转的辊子上，进行冷却/淬冷。通常，辊子是金属制的并进行 水冷。也可以使用金属盒式模具对熔体进行冷却/淬冷。

其他用于形成熔体，对熔体冷却/淬冷和/或以其他方式形成无定形材料的技术， 包括蒸气相淬冷，熔体挤出，等离子体喷射和气相或离心喷雾。蒸气相淬冷是通过 溅射由金属合金或金属氧化物原料形成的溅射靶进行的。该溅射靶固定在溅射设备 的预定位置上，待涂敷的基片置于与靶相对的位置上。通常采用压力为10-3torr的氧 气和氩气，在靶和基片之间放电，Ar或氧离子撞击靶启动溅射反应，从而在基片上 沉积一薄层组合物。关于等离子体喷射的具体内容，参见与本申请同日提交的申请 号为10/211640(Attorney Docket号为57980US002)的美国专利申请。

气相喷雾包括将进料颗粒熔化成熔体。将这种熔体的细流与粉碎性喷射空气接 触，将其雾化(比如，该细流被分散成很细的液滴)。然后收集制得的含有无定形材 料的颗粒(比如，珠状)，颗粒基本上是一个个的，通常是椭圆形的。粒径在约5微 米到约3mm之间。熔体挤出的方法如美国专利US5605870(Strom-Olsen等人)中 所公开。采用激光束加热的无容器玻璃成形技术也能被用于制造本发明的材料，如 2001年4月4日公开的公开号为WO01/27046A1的PCT专利申请中所述。

据信，冷却速度会影响淬冷后无定形材料的性质。比如，玻璃化转变温度，密 度和玻璃的其他随冷却温度改变的性质。

通常，优选主体材料中含有至少50％，60％，70％，80％，85％，90％，95％， 98％，99％或甚至是100％重量的无定形材料。

快速冷却也可以在受控气氛下进行，比如在还原性，中性或氧化性气氛中，从 而在冷却过程中保持和/或变成要求的氧化态等。气氛也会通过改变冷却过程中液体 的结晶动力学而影响无定形材料的形成。比如，据报告，在氩气气氛中不产生结晶 的Al2O3的过冷度要比空气中的更大。

一种材料的显微结构或相组成(玻璃态/无定形/结晶态)可以由多种方法确定。 用光学显微镜，电子显微镜，差热分析(DTA)和X射线衍射(XRD)能获得很多 信息。

使用光学显微镜方法时，无定形材料通常由于不含晶界等光散射中心而基本透 明，但晶体材料具有晶体结构，由于光散射效应而不透明。

使用-100+120目级分(即，收集150微米和125微米开孔两个筛网之间的级 分)，能计算出颗粒的无定形百分率。通过以下方式进行测量。在玻璃载片上铺散开 一单层颗粒。用光学显微镜观察颗粒。用光学显微镜视野中的十字线做导向，将一 条直线上所截取的颗粒，根据其光学透明度分成无定形或结晶的。共观察500个颗 粒，用无定形颗粒数除以观察的颗粒总数，求得无定形颗粒的百分率。

用DTA区分材料时，无定形材料的相应DTA曲线中具有一个放热结晶峰(Tx)。 如果同一条曲线中，在低于Tx的温度处还有一个放热峰(Tg)时，表示其中含有玻 璃相。如果材料的DTA曲线中没有这些放热峰，则表示该材料中包含结晶相。

可以按以下方法进行差热分析(DTA)。用-140+170目级分(即，收集105 微米和90微米开孔的两个筛网之间的级分)进行DTA测量(使用从Netzsch Instruments，Selb，Germany获得的商品名为“NETZSCH STA 409 DTA/TGA”的仪器)。 将一定数量的过筛样品(通常约400毫克(mg))置于100微升Al2O3样品容器中。 每个样品都在静态空气中以10℃/分的速度，从室温(约25℃)升高到1100℃。

使用X射线粉末衍射XRD(使用从Phillips，Mahwah，NJ获得的商品名为 “PHILLIPS XRG 3100”仪器和铜Kα1的1.54050埃辐射)，将晶体材料的XRD图中 的峰与国际衍射数据中心(International Center for Diffraction Data)出版的JCPDS(Joint Committee on Powder Diffraction Standards)数据库中提供的晶相XRD图进行对比， 确定材料中存在的相。而且，XRD可以定性地确定相的类型。如果存在宽的漫射强 度峰，则表示材料的无定形性质。如果同时存在宽峰和精细峰，则表示在无定形基 质中存在结晶。

最初形成的无定形材料或陶瓷(包括结晶前的玻璃)的尺寸可能比要求的更大。 可以采用本领域已知的粉碎和/或研磨技术，将无定形材料或陶瓷转变成小块，包括 辊式破碎，canary研磨，颚式破碎，锤磨，球磨，气流研磨，冲击破碎和类似技术。 在一些情况下，要求使用两个或多个粉碎步骤。比如，在陶瓷形成(固化)后，其 尺寸可能大于要求的尺寸。第一个粉碎步骤将这些相对较大的块状体或“团块”破碎 成较小的块。这种团块的破碎可以使用锤磨，冲击破碎或颚式破碎完成。然后，将 这些较小的块粉碎成要求的粒径分布。要获得要求的粒径分布(有时是指研磨助剂 粒度或级别)，必须完成多个粉碎步骤。总的来说，要优化粉碎条件，获得要求的颗 粒形状和粒径分布。如果颗粒仍然太大，可以将制得的颗粒再次进行粉碎或进行“再 循环”，如果颗粒太小，则可以将其作为原料重新熔化。

陶瓷(包括结晶前的玻璃)的形状取决于陶瓷的组成和/或显微结构，其冷却时 的几何形式和陶瓷的粉碎方式(即，使用的粉碎技术)。总的来说，当优选“厚实的” 形状时，需要使用更多的能量来达到这个形状。相反，如果优选“尖锐的”形状时， 需要的能量较少。也可以改变粉碎技术获得不同的指定形状。制得磨粒的平均纵横 比是1∶1到5∶1，通常是1.25∶1到3∶1，优选1.5∶1到2.5∶1。

直接形成指定形状的陶瓷(包括结晶前的玻璃)也在本发明的范围内。比如， 将熔体倒入模具中成形，形成(包括模制)陶瓷(包括结晶前的玻璃)。

通过聚结制造陶瓷(包括结晶前的玻璃)，也在本发明范围内。聚结步骤的本质 是从两个或多个较小的颗粒形成较大的形体。比如，含有颗粒(从粉碎得到的)(包 括珠状和小球状)，纤维等的无定形材料被制成较大的颗粒。比如，通过在高于Tg 温度下加热含有无定形材料的颗粒和/或纤维等，使其聚结成形并将其冷却，就能制 得陶瓷(包括结晶前的玻璃)。聚结的温度和压力取决于无定形材料的组成和制得材 料要求的密度。温度要低于玻璃结晶温度，对于玻璃而言，要高于玻璃化转变温度。 在某些实施例中，加热到介于约850℃到约1100℃之间的温度(在一些实施例中， 优选900℃到1000℃)。通常，无定形材料的聚结在压力(比如大于0到1GPa或更 高)下进行，压力有助于无定形材料的聚结。在一个实施例中，将一批颗粒置于模 子中，在高于玻璃化转变温度下进行热压，此时粘稠的玻璃流体聚结成相对较大的 形体。典型的聚结技术实例包括热压，热等静压，热挤压和类似技术。通常，优选 在对制得的聚结体做进一步热处理前，将其冷却。热处理后，将聚结体粉碎成较小 的颗粒或要求的粒径分布。

进行额外的热处理，进一步提高材料的所需性能，也在本发明的范围内。比如， 通过热等静压(比如，在从约900℃到约1400℃的温度下)除去多余的孔隙，提高 材料的密度。可以对制得的聚结体进行热处理，制得玻璃陶瓷、结晶陶瓷或含有结 晶陶瓷的陶瓷。

无定形材料和/或玻璃陶瓷(比如，颗粒)的聚结也可以通过其他多种方法完成， 包括无压或加压烧结(比如，烧结，等离子体辅助烧结，热压，热等静压，热锻， 热挤出等)。

热处理可按多种方式进行，包括本领域已知的用于热处理玻璃制成玻璃陶瓷的 方法。比如，热处理可以批量进行，使用电阻式，感应式或燃气式加热炉。或者， 热处理可以使用旋转窑连续进行。使用旋转窑时，物料被直接投入高温的窑中。在 高温保持的时间可以从几秒(在一些实施例中，甚至小于5秒)到几分钟到几小时。 温度从900℃到1600℃，通常在1200℃到1500℃之间。一些热处理批量进行(比如， 对成核步骤而言)，其他热处理连续进行(比如，对晶体生长步骤而言，并获得要求 的密度)，也在本发明的范围内。对于成核步骤而言，温度通常介于约900℃到约1100 ℃之间，在一些实施例中，优选介于约925℃到约1050℃之间。对增加密度步骤而 言，温度通常介于约1100℃到约1600℃之间，在一些实施例中，优选介于约1200℃ 到约1500℃之间。这个热处理温度，可以通过在升温过程中将物料直接投入加热炉 中产生。或者，物料在低得多的温度(比如，室温)下被投入加热炉中，然后以预 定升温速率加热到指定温度。在除空气之外的气氛中进行热处理，也在本发明范围 内。在一些情况下，更优选在还原性气氛下进行热处理。也可能优选在一定气体压 力下进行热处理，比如热等静压或在气压式加热炉中。将制得的形体或热处理后的 形体转变(比如，粉碎)成颗粒(比如，磨粒)，也在本发明范围内。

对无定形材料进行热处理，使至少部分无定形材料结晶，形成玻璃陶瓷。对某 些玻璃进行热处理制成玻璃陶瓷是本领域众所周知的。对许多玻璃而言，使玻璃陶 瓷成核和结晶生长的加热条件是已知的。或者，本领域技术人员可以使用本领域已 知技术对玻璃的时间-温度-转变(TTT)进行研究，确定合适的条件。本领域技术人 员在阅读了本发明后，应该能够作出本发明玻璃的TTT曲线，确定制造本发明玻璃 陶瓷的合适成核和/或结晶生长条件。

通常，玻璃陶瓷比形成它的无定形材料的强度更高。因此，材料的强度可以通 过转变成结晶陶瓷相的无定形材料的比例来进行调节。或者，可以通过生成的成核 位点数目来改变晶相中的晶体数目和大小，进而改变材料的强度。有关形成玻璃陶 瓷的其他具体说明，参见 玻璃陶瓷，P.W.McMillan，Academic Press，Inc.，第二版， 1979。

比如，在对某些无定形材料进行热处理，制备本发明的玻璃陶瓷时，在超过约 900℃时，观察到La2Zr2O7，以及，如果存在ZrO2的话，立方/四方ZrO2，某些情况 下是单斜ZrO2的形成。虽然不期望受限于理论解释，据信，有关氧化锆的相是从无 定形材料中成核的第一个相。据信，Al2O3、REAlO3(其中Re是至少一种稀土阳离 子)，ReAl11O18，Re3Al5O12，Y3Al5O12等相通常在超过约925℃时形成。通常，成核 步骤中的晶体粒径是纳米数量级的。比如，观察到小到10-15纳米的晶体。至少在 一些实施例中，在约1300℃热处理约1小时能产生完全结晶。总的来说，每个成核 和晶体生长步骤的热处理时间从几秒(在一些实施例中，甚至小于5秒)到几分钟 到1小时或更多。

制得晶体的粒径通常至少部分受控于成核和/或结晶时间和/或温度。虽然通常 优选小晶体(比如，不超过微米数量级，或甚至不超过纳米数量级)，本发明玻璃陶 瓷也可以含有较大的晶体(比如，至少1-10微米，至少10-25微米，至少50-100微 米，或甚至超过100微米)。虽然不期望受限于理论解释，据信，通常晶体越小(相 同密度)，陶瓷的机械性能(比如，硬度和强度)越高。

本发明玻璃陶瓷实施例中可以含有的晶相实例包括：Al2O3(比如，-Al2O3)， Y2O3，REO，HfO2，ZrO2(比如，立方ZrO2和四方ZrO2)，BaO，CaO，Cr2O3，CoO， Fe2O3，GeO2，Li2O，MgO，MnO，NiO，Na2O，P2O5，Sc2O3，SiO2，SrO，TeO2， TiO2，V2O3，Y2O3，ZnO，“金属复合氧化物”(包括“Al2O3金属氧化物复合物”(比 如，Al2O3·REO复合物(比如，ReAlO3(比如，GdAlO3LaAlO3)，ReAl11O18(比如， LaAl11O18)和Re3Al5O12(比如，Dy3Al5O12))，Al2O3·Y2O3复合物(比如，Y3Al5O12) 和ZrO2·REO复合物(比如，Re2Zr2O7(比如，La2Zr2O7)))，和它们的组合。

本发明的范围内还包括用其他阳离子取代Al2O3金属氧化物复合物(比如 Al2O3·Y2O3复合物(比如，具有石榴石晶体结构的铝酸钇))中部分钇和/或铝阳离子。 比如，Al2O3·Y2O3复合物中部分Al阳离子可以被至少一种以下元素的阳离子取代： Cr，Ti，Sc，Fe，Mg，Ca，Si，Co和它们的组合。比如，Al2O3·Y2O3复合物中部分 Y阳离子可以被至少一种以下元素的阳离子取代：Ce，Dy，Er，Eu，Gd，Ho，La， Lu，Nd，Pr，Sm，Th，Tm，Yb，Fe，Ti，Mn，V，Cr，Co，Ni，Cu，Mg，Ca，Sr 和它们的组合。相似的，本发明的范围内还包括取代氧化铝中的部分铝阳离子。比 如，Cr，Ti，Sc，Fe，Mg，Ca，Si和Co能取代氧化铝中的铝。上述阳离子的取代 会影响熔凝材料的性质(比如，硬度，韧性，强度，导热性能等)。

本发明的范围内还包括用其他阳离子取代Al2O3金属氧化物复合物(比如， Al2O3·REO复合物)中的部分稀土和/或铝阳离子。比如，Al2O3·REO复合物中的部 分Al阳离子能被至少一种以下元素的阳离子取代：Cr，Ti，Sc，Fe，Mg，Ca，Si， Co和它们的组合。比如，Al2O3·REO复合物中部分Y阳离子能被至少一种以下元素 的阳离子取代：Y，Fe，Ti，Mn，V，Cr，Co，Ni，Cu，Mg，Ca，Sr和它们的组合。 相似的，本发明的范围内还包括取代氧化铝中的部分铝阳离子。比如，Cr，Ti，Sc， Fe，Mg，Ca，Si和Co可以取代氧化铝中的铝。上述阳离子的取代会影响熔凝材料 的性质(比如，硬度，韧性，强度，导热性能等)。

可以采用ASTM标准E 112-96“平均晶粒尺寸标准测定方法”(Standard Test Methods for Determining Average Grain Size)，用截线法确定平均晶粒尺寸。将样品 镶装在镶装树脂(比如从Buehler，Lake Bluff，IL获得的商品名为“TRANSOPTIC POWDER”的树脂)中，通常是一个直径约2.5cm，高度约1.9cm的圆柱形树脂。镶 装截面抛光机(从Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名为“ECOMET 3”)按常规抛 光技术制备的。样品用金刚砂轮抛光约3分钟，然后分别用45，30，15，9，3和1 微米浆料抛光5分钟。镶装的抛光后样品用一薄层金-钯溅射，用扫描电镜(JEOL SEM Model JSM 840A)观察。用样品中观察到的一个典型背散射电子(BSE)显微结构 的照片，按以下方法计算平均晶粒尺寸。对与穿过显微照片的任意直线的每个单位 长度(NL)相截的晶粒进行计数。用以下等式计算平均晶粒尺寸。

其中NL是与每个单位长度相截的晶粒个数，M是显微照片的放大倍数。

本发明一些实施例中的玻璃陶瓷含有至少平均粒径不超过150纳米的α-氧化 铝。

本发明的一些实施例是含有α-氧化铝的玻璃陶瓷，其中至少90％(在一些实施 例中优选95％或甚至100％)α-氧化铝的粒径不超过200纳米。

本发明的一些实施例是含有α-Al2O3，结晶ZrO2和Al2O3·Y2O3第一复合物，而 且α-Al2O3，结晶ZrO2或Al2O3·Y2O3第一复合物中的至少一种，其平均粒径不超过150 纳米。优选在一些实施例中，该玻璃陶瓷进一步含有不同的Al2O3·Y2O3第二复合物。 优选在一些实施例中，该玻璃陶瓷进一步含有一种Al2O3·REO复合物。

本发明的一些实施例是含有Al2O3·Y2O3第一复合物，不同的Al2O3·Y2O3第二复 合物和结晶ZrO2的玻璃陶瓷，而且Al2O3·Y2O3第一复合物，Al2O3·Y2O3第二复合物 或结晶ZrO2中的至少一种，其至少90％(在一些实施例中，优选95％或甚至是100％) 晶粒的粒径不超过200纳米。在一些实施例中，优选该玻璃陶瓷中进一步包含一种 不同的Al2O3·Y2O3第二复合物。在一些实施例中，优选该玻璃陶瓷中进一步包含一 种Al2O3·REO复合物。

本发明的一些实施例是含有α-Al2O3，结晶ZrO2和Al2O3·REO第一复合物的玻 璃陶瓷，而且α-Al2O3，结晶ZrO2或Al2O3·REO第一复合物中的至少一种，其平均 粒径不超过150纳米。在一些实施例中，优选该玻璃陶瓷中进一步包含一种不同的 Al2O3·REO第二复合物。在一些实施例中，优选该玻璃陶瓷中进一步包含一种 Al2O3·Y2O3复合物。

本发明的一些实施例是含有Al2O3·REO第一复合物，一种不同的Al2O3·REO第 二复合物和结晶ZrO2的玻璃陶瓷，而且Al2O3·REO第一复合物，Al2O3·REO第二复 合物或结晶ZrO2中的至少一种，其至少90％(在一些实施例中，优选95％或甚至是 100％)晶粒的粒径不超过200纳米。在一些实施例中，优选该玻璃陶瓷进一步包含 一种Al2O3·Y2O3复合物。

本发明的一些实施例是含有一种Al2O3·Y2O3第一复合物，一种不同的Al2O3·Y2O3 第二复合物和结晶ZrO2的玻璃陶瓷，Al2O3·Y2O3第一复合物，不同的Al2O3·Y2O3 第二复合物或结晶ZrO2中的至少一种，其平均粒径不超过150纳米。在一些实施例 中，优选该玻璃陶瓷进一步包含一种不同的Al2O3·Y2O3第二复合物。在一些实施例 中，优选该玻璃陶瓷进一步包含一种Al2O3·REO复合物。

本发明的一些实施例是含有一种Al2O3·Y2O3第一复合物，一种不同的Al2O3·Y2O3 第二复合物和结晶ZrO2的玻璃陶瓷，Al2O3·Y2O3第一复合物，不同的Al2O3·Y2O3 第二复合物或结晶ZrO2中的至少一种，其至少90％(在一些实施例中，优选95％或 甚至是100％)晶粒的粒径不超过200纳米。在一些实施例中，优选该玻璃陶瓷进一 步包含一种Al2O3·REO复合物。

本发明的一些实施例是含有Al2O3·REO第一复合物，一种不同的Al2O3·REO第 二复合物和结晶ZrO2的玻璃陶瓷，Al2O3·REO第一复合物，不同的Al2O3·REO第 二复合物或结晶ZrO2中的至少一种，其平均粒径不超过150纳米。在一些实施例中， 优选该玻璃陶瓷进一步包含一种不同的Al2O3·REO第二复合物。在一些实施例中， 优选该玻璃陶瓷进一步包含一种Al2O3·Y2O3复合物。

本发明的一些实施例是含有Al2O3·REO第一复合物，一种不同的Al2O3·REO第 二复合物和结晶ZrO2的玻璃陶瓷，Al2O3·REO第一复合物，不同的Al2O3·REO第 二复合物或结晶ZrO2中的至少一种，其至少90％(在一些实施例中，优选95％或甚 至是100％)晶粒的粒径不超过200纳米。在一些实施例中，优选该玻璃陶瓷进一步 包含一种Al2O3·Y2O3复合物。

在一些实施例中，本发明的玻璃陶瓷中包含至少75％，80％，85％，90％，95％， 97％，98％，99％或甚至是100％体积的结晶体，其中结晶的平均粒径小于1微米。 在一些实施例中，本发明的玻璃陶瓷中包含不超过至少75％，80％，85％，90％，95％， 97％，98％，99％或甚至是100％体积的结晶，其中结晶的平均粒径不超过0.5微米。 在一些实施例中，本发明的玻璃陶瓷中包含小于75％，80％，85％，90％，95％，97％， 98％，99％或甚至是100％体积的结晶，其中结晶的平均粒径不超过0.3微米。在一 些实施例中，本发明的玻璃陶瓷中包含小于至少75％，80％，85％，90％，95％，97％， 98％，99％或甚至是100％体积的结晶，其中结晶的平均粒径不超过0.15微米。

对无定形材料进行热处理形成结晶，制得本发明的玻璃陶瓷，该结晶可以是各 方等大的，柱状的或平板状的。

虽然本发明的玻璃陶瓷可以是疏松形式的散料，本发明的范围内还包括含有本 发明玻璃陶瓷的复合物。这种复合物可以包含分散在本发明玻璃陶瓷中的一种相或 纤维(连续或不连续的)或颗粒(包括晶须)(比如，金属氧化物颗粒，硼化物颗粒， 碳化物颗粒，氮化物颗粒，金刚石颗粒，金属颗粒，玻璃颗粒和它们的组合)，或一 种层叠式复合结构(比如，其中有本发明的玻璃陶瓷浓度对于制造该玻璃陶瓷的无 定形材料浓度的梯度；和/或本发明玻璃陶瓷的不同组成的多层)。

通常，本发明陶瓷的(真)密度，有时称为比重，是理论解释密度的至少70％。 本发明陶瓷的(真)密度最好是理论解释密度的至少75％，80％，85％，90％，92％， 95％，96％，97％，98％，99％，99.5％或甚至是100％。本发明的磨粒密度至少是理 论解释密度的85％，90％，92％，95％，96％，97％，98％，99％，99.5％或甚至是100％。

可以按以下方法测定本发明材料的平均硬度。将材料样品镶装在镶装树脂(从 Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名为“TRANSOPTIC POWDER”)中，该树脂通 常是圆柱形的，直径约2.5cm，高度约1.9cm。被镶装的样品用抛光机(从Buehler， Lake Bluff，IL获得，商品名为“ECOMET 3”)以常规抛光技术处理。将样品用金刚 砂轮抛光约3分钟，然后分别用45，30，15，9，3和1微米浆料抛光5分钟。使用 常规显微硬度测试仪(从Mitutoyo Corporation，Tokyo，Japan获得，商品名为 “MITUTOYO MVK-VL”)和具有100克压力负载的Vickers压头测定显微硬度。显 微硬度的测定按照ASTM测试方法E384材料显微硬度测试方法(1991)中所述规 则进行。

本发明磨粒的平均硬度至少是15GPa，在一些实施例中，至少是16GPa，至少 17GPa，或甚至至少是18GPa。

有关无定形材料和玻璃陶瓷的具体说明，包括其制造，使用和特征，参见于2001 年8月2日提交的美国专利申请号为09/922526，09/922527和09/922530的专利申 请，和与本申请同  日提交的美国专利申请号为 10/211598，10/211630，10/211639，10/211034，10/211044，10/211628，10/211640和 10/211684(Attorney Docket号是56931US005，56931US006，56931US007， 56931US008，56931US010，57980US002和57981US002)的专利申请。

本发明磨粒通常包含结晶陶瓷(在一些实施例中，优选至少75％，80％，85％，90％， 91％，92％，93％，94％，95％，96％，97％，98％，99％，99.5％或甚至100％体积)。

本发明磨粒能使用本领域公知技术进行过筛和分选，包括使用工业认可的分选 标准，比如ANSI(American National Standard Institute)，FEPA(Federation Europeenne des Fabricants de Products Abrasifs)和JIS(Japanese Industrial Standard)。本发明磨 粒可以在较宽的粒径范围内使用，通常从约0.1到约5000微米，更典型从约1到约 2000微米；优选从约5到约1500微米，更优选从约100到约1500微米。

ANSI分选规范包括：ANSI 4，ANSI 6，ANSI 8，ANSI 16，ANSI 24，ANSI 36， ANSI 40，ANSI 50，ANSI 60，ANSI 80，ANSI 100，ANSI 120，ANSI 150，ANSI 180， ANSI 220，ANSI 240，ANSI 280，ANSI 320，ANSI 360，ANSI 400和ANSI 600。 优选的ANSI级别中包含ANSI 8-220的本发明磨粒。FEPA分选规范包括P8，P12， P16，P24，P36，P40，P50，P60，P80，P100，P120，P150，P180，P220，P320， P400，P500，P600，P800，P1000和P1200。优选的FEPA级别中包含P12-P220的 本发明磨粒。JIS分选规范包括JIS8，JIS12，JIS16，JIS24，JIS36，JIS46，JIS54， JIS60，JIS80，JIS100，JIS150，JIS180，JIS220，JIS240，JIS280，JIS320，JIS360， JIS600，JIS800，JIS1000，JIS1500，JIS2500，JIS4000，JIS6000，JIS8000和JIS10000。 优选的JIS级别中包含JIS8-220的本发明磨粒。

粉碎和过筛后，磨粒中通常会存在各种不同的粒径分布或级别。这时，这些级 别可能不符合制造商或供应商的要求。可以将不符合要求的颗粒重新熔化，形成无 定形材料。这个循环可以在粉碎步骤后进行，这时颗粒呈尚未被过筛成特定分布的 大团块或小片状(有时称为“细级分”)。

另一方面，本发明提供了一种制造磨粒的方法，该方法包括对含有颗粒的无定 形材料(比如，玻璃)进行热处理，使至少部分无定形材料转变成玻璃陶瓷，从而 形成含有玻璃陶瓷的磨粒的步骤。本发明还提供了一种制造含有玻璃陶瓷的磨粒的 方法，该方法包括对无定形材料进行热处理，使至少部分无定形材料转变成玻璃陶 瓷，粉碎制得的热处理过的材料，形成磨粒的步骤。粉碎玻璃能产生比粉碎结晶玻 璃陶瓷或结晶材料更尖锐的颗粒。

另一方面，本发明提供了磨粒聚集物，这些聚集物中含有被粘合剂粘在一起的 本发明磨粒。另一方面，本发明提供了一种包含粘合剂和许多磨粒的磨具(比如， 涂布磨具，粘结磨具(包括玻璃质，香树脂和金属粘结磨轮，切割轮，工具镶装尖 和磨石)，非织造磨具和研磨刷)，其中，至少部分磨粒是本发明的磨粒(包括磨粒 聚集物)。制造和应用这种磨具的方法是本领域技术人员众所周知的。而且，本发明 的磨粒可以用于磨粒，比如研磨化合物(比如，抛光化合物)浆料，研磨介质，喷 丸介质，振动球磨介质的用途和类似用途中。

涂布磨具通常包括一个背衬，磨粒和至少一种将磨粒固定在背衬上的粘合剂。 背衬可以是任何适用材料，包括布，聚合物薄膜，纤维制品，非织造织物，纸，它 们的组合和它们的经处理产品。粘合剂可以是任何适用粘合剂，包括无机或有机粘 合剂(包括热固化树脂和辐射固化树脂)。磨粒可以装涂布磨具的一层或两层上。

图1表示了一种本发明涂布磨具的实例。本发明的涂布磨具1具有一个背衬(基 片)2和研磨层3。研磨层3包括通过初始结合涂层5和胶结涂层6固定在背衬2主 表面上的本发明磨粒4。在一些情况下，使用一种上胶结涂层(未示出)。

粘结磨具通常包括磨粒被一种有机，金属或玻璃质粘合剂粘结在一起的形体。 这种形体可以是砂轮形式的，比如磨轮或切割轮。磨轮的直径通常是约1cm到大于 1米，切割轮的直径是约1cm到大于80cm(更典型为3cm到约50cm)。切割轮厚度 通常是约0.5mm到约5cm，更典型为约0.5mm到约2cm。该形体也可以是磨石，片 段，工具镶装尖，圆盘(比如双盘研磨机)或其他常规粘结磨具形式的。粘结磨具 通常包含占粘结磨具总体积约3-50％的粘结材料，约30-90％的磨粒(或混合磨粒)， 不超过50％的添加剂(包括研磨助剂)，和不超过70％的孔隙。

图2中是一种优选的磨轮，本发明的磨轮10中包括本发明磨粒11，被模制的 磨轮固定在轴12上。

非织造磨具通常包括敞开多孔疏松的聚合纤维结构，本发明磨粒分布在整个结 构中，并通过一种有机粘合剂粘在结构中。纤维的实例包括聚酯纤维，聚酰胺纤维 和聚芳酰胺纤维。图3是本发明一种典型非织造磨具放大100倍的示意图。本发明 的这种非织造磨具中包含一个作为基片的纤维衬垫50，本发明磨粒52通过粘合剂54 粘结在衬垫上。

可用的研磨刷包括那些具有许多硬毛和背衬的结合体(参见美国专利US5427595 (Pihl等人)，5443906(Pihl等人)，5679067(Johnson等人)和59039521(Ionta 等人))。优选这些研磨刷是用聚合物和磨粒混合物通过注塑法制备的。

用于制造磨具的合适有机粘合剂包括热固性有机聚合物。合适的热固性有机聚 合物的实例包括酚醛树脂，脲甲醛树脂，蜜胺甲醛树脂，聚氨酯树脂，丙烯酸酯树 脂，聚酯树脂，具有α，β-不饱和羰基侧链的氨基塑料树脂，环氧树脂，丙烯酸化聚 氨酯，丙烯酸化环氧化物，它们的组合。粘合剂和/或磨具中也可以含有添加剂，比 如纤维，润滑剂，润湿剂，触变材料，表面活性剂，颜料，染料，抗静电剂(比如， 碳黑，氧化钒，石墨等)，偶合剂(比如，硅烷，钛酸酯，锆铝酸盐等)，增塑剂， 悬浮剂和类似物。根据要求的性质确定这些可用添加剂的含量。偶合剂能提高磨粒 和/或填料的粘合性能。粘合剂是能热固化的，辐射固化的或两者的组合。关于粘合 剂的其他具体情况参见美国专利US4588419(Caul等人)，4751138(Tumey等人) 和5436063(Follett等人)。

具有无定形结构并且通常较硬的玻璃质粘结磨具，玻璃化粘结材料，是本领域 众所周知的。在一些情况下，玻璃质粘结材料包含结晶相。本发明的玻璃质粘结磨 具可以是砂轮(包括切割轮)，磨石，工具镶装尖或其他常规粘结磨具。本发明优选 的玻璃质粘结磨具是一种磨轮。

可用于制造玻璃质粘结材料的金属氧化物包括：氧化硅，硅酸盐，氧化铝，苏 打，氧化钙，氧化钾，氧化钛，氧化铁，氧化锌，氧化锂，氧化镁，氧化硼，硅酸 铝，硼硅酸玻璃，硅酸锂铝，它们的组合等。通常，用于制备玻璃质粘结材料的组 合物中含有10％到100％的玻璃料，虽然更优选含有20％到80％的玻璃料，或30％ 到70％的玻璃料。玻璃质粘结材料的剩余部分是非玻璃料。或者，玻璃质粘结也可 以从含有非玻璃料的组合物中制成。玻璃质粘结材料通常在约700℃到约1500℃的 温度范围内固化，通常是约800℃到约1300℃，有时在约900℃到约1200℃，或甚 至是约950℃到约1100℃。粘合部位的实际固化温度取决于具体的粘合剂。

优选的玻璃质粘结材料可以包含氧化硅，氧化铝(优选至少10％重量的氧化铝) 和氧化硼(优选至少10％重量的氧化硼)。在多数情况下，玻璃质粘结材料进一步包 含碱金属氧化物(比如，Na2O和K2O)(在一些情况下，至少10％重量的碱金属氧 化物)。

粘结材料还可以包含填料或研磨助剂，通常是颗粒状的。通常，这些颗粒状材 料是无机物质。本发明可用填料的实例包括：金属碳酸盐(比如，碳酸钙(比如， 白垩，方解石，泥灰岩，石灰华，大理石和石灰石)，碳酸钙镁，碳酸钠，碳酸镁)， 氧化硅(比如，石英，玻璃珠，玻璃泡和玻璃纤维)，硅酸盐(比如，滑石，粘土， (蒙脱石)长石，云母，硅酸钙，硅酸钙，铝硅酸钠，硅酸钠)，金属硫酸盐(比如， 硫酸钙，硫酸钡，硫酸钠，硫酸铝钠，硫酸铝)，石膏，蛭石，木粉，铝的三水合物， 碳黑，金属氧化物(比如，氧化钙(石灰)，氧化铝，二氧化钛)和金属亚硫酸盐(比 如，亚硫酸钙)。

总的来说，加入研磨助剂能增加磨具的使用寿命。研磨助剂是一种能对研磨的 化学和物理过程产生显著影响，从而提高其性能的物质。虽然不期望受限于理论解 释，据信，研磨助剂能(a)降低磨具和被研磨工件之间的摩擦，(b)防止磨具被“覆 盖”(即，防止金属颗粒焊附在磨粒顶部)，或者，至少降低磨粒被覆盖的趋势，(c) 降低磨粒和工件之间接触面的温度，或(d)降低研磨阻力。

研磨助剂包括多种不同物质，可以是基于无机或有机物质的。化学研磨助剂的 实例包括蜡，有机卤化物，卤盐和金属和它们的合金。有机卤化物通常会在研磨时 分解，析出氢卤酸或气态卤化物。这些物质的实例包括氯化蜡，比如四氯萘，五氯 萘和聚氯乙烯。卤盐的实例包括氯化钠，钾冰晶石，钠冰晶石，铵冰晶石，四氟硼 酸钾，四氟硼酸钠，氟化硅，氯化钾和氯化镁。金属实例包括锡，铅，铋，钴，锑， 镉和铁钛。其他各种研磨助剂包括硫，有机硫化合物，石墨和金属硫化物。本发明 的范围内还包括使用不同研磨助剂的组合，而且在一些情况下，这样能产生协同效 应。优选的研磨助剂是冰晶石；最优选的研磨助剂是四氟硼酸钾。

研磨助剂特别适合用于涂布磨具和粘结磨具中。在涂布磨具中，研磨助剂通常 被用在磨粒表面上的上胶结涂层中。但有时，研磨助剂加在胶结涂层中。通常，加 到涂布磨具中研磨助剂的量是约50-300g/m2(优选约80-160g/m2)。在玻璃质粘结磨 具中，研磨助剂通常被浸渍进入磨具的孔隙中。

磨具中可以含有100％的本发明磨粒，或这种磨粒与其他磨粒和/或稀释颗粒的 混合料。但是，磨具中至少约2％重量，优选至少约5％重量，更优选约30％-100％ 重量的磨粒应该是本发明的磨粒。在一些情况下，本发明的磨粒可以与另一种磨粒 和/或稀释颗粒以5到75％重量，约25％到75％重量，约40％到60％或约50％到50％ 重量(即等重量比)混合。合适的常规磨粒的实例包括熔凝氧化铝(包括白色熔凝 氧化铝，热处理氧化铝和棕色氧化铝)，碳化硅，碳化硼，碳化钛，金刚石，立方氮 化硼，石榴石，熔凝氧化铝-氧化锆和溶胶凝胶法制的磨粒等。溶胶凝胶法制的磨粒 可以是加了晶种或不加晶种的。溶胶凝胶法制的磨粒可以是混乱形状的或具有棒状 或三角形状的。溶胶凝胶法制的磨粒实例包括如美国专利US4314827(Leitheiser等 人)，4518397(Leitheiser等人)，4623364(Cottringer等人)，4744802(Schwabel)， 4770671(Monroe等人)，4881951(Wood等人)，5011508(Wald等人)，5090968 (Pellow)，5139978(Wood)，5201916(Berg等人)，5227104(Bauer)，5366523 (Rowenhorst等人)，5429647(Larmie)，5498269(Larmie)和5551963(Larmie) 中所述。其他有关用氧化铝颗粒做原料的烧结氧化铝磨粒的具体说明，参见美国专 利US5259147(Falz)，5593467(Monroe)和5665127(Moltgen)。其他有关熔凝磨 粒的具体说明，参见美国专利US1161620(Coulter)，1192709(Tone)，1247337(Saunders 等人)，1268533(Allen)和2424645(Baumann等人)，3891408(Rowse等人)，3781172 (Pett等人)，3893826(Quinan等人)，4126429(Watson)，4457767(Poon等人)， 5023212(Dubots等人)，5143522(Gibson等人)和5336280(Dubots等人)和于2000 年2月2日提交的美国专利申请序列号为09495978，09/496422，09/496638和09/496713 的申请，和于2000年7月19日提交的09/618876，09/618879，09/619106，09/619191， 09/619192，09/619215，09/619289，09/619563，09/619729，09/619744和09/620262 申请，和于2001年1月30日提交的09/772730申请。在一些情况下，磨粒的混合 料与含有100％的某一种磨粒相比，具有提高的研磨性能。

对于磨粒的混合料而言，其中的各种磨粒可以是相同粒径的。或者，各种磨粒 可以是不同粒径的。比如，较大粒径的磨粒可以是本发明的磨粒，较小粒径的颗粒 可以是另一种磨粒。或者相反，较小粒径的磨粒是本发明的磨粒，较大粒径的颗粒 是另一种磨粒。

合适的稀释颗粒的实例包括大理石，石膏，燧石，氧化硅，氧化铁，硅酸铝， 玻璃(包括玻璃泡和玻璃珠)，氧化铝泡，氧化铝珠和稀释聚集物。本发明的磨粒也 可以与磨粒聚集物结合使用。磨粒聚集物颗粒中通常包括许多磨粒，一种粘合剂和 可以有的添加剂。粘合剂可以是有机的和/或无机的。磨粒聚集物可以是混乱形状的， 或具有预定形状。形状可以是块状，圆柱形，棱锥形，圆锥形，方形或类似形状。 磨粒聚集物颗粒通常具有约100到约5000微米的粒径，典型粒径是约250到约2500 微米。其他有关磨粒聚集物颗粒的具体说明，参见美国专利US4311489(Kressner)， 4652275(Bloecher等人)，4799939(Bloecher等人)，5549962(Holmes等人)和5975988 (Christianson)，以及于2000年10月16日提交的美国专利申请系列号为09/688444 和09/688484的申请。

磨粒可均匀分布在磨具中，或集中在磨具的选定区域或部分中。比如，在涂布 研磨助剂中，具有两层磨粒。第一层中包含本发明磨粒之外的磨粒，第二层(最外 层)中包含本发明的磨粒。在粘结磨具中，磨轮有两个明显区分的部分。外层部分 可以包含本发明的磨粒，而内层部分不包含。或者，本发明的磨粒可以均匀分布在 整个粘结磨具中。

进一步涉及涂布磨具的具体说明，参见美国专利US4734104(Broberg)，4737163 (Larkey)，5203884(Buchanan等人)，5152917(Pieper等人)，5378251(Culler等 人)，5417726(Stout等人)，5436063(Follett等人)，5496386(Broberg等人)，5609706 (Benedict等人)，5520711(Helmin)，5954844(Law等人)，5961674(Gagliardi 等人)和5975988(Christinason)。进一步涉及粘结磨具的具体说明，参见美国专利 US4543107(Rue)，4741743(Narayanan等人)，4800685(Haynes等人)，4898597 (Hay等人)，4997461(Markhoff-Matheny等人)，5037453(Narayanan等人)，5110332 (Narayanan等人)和5863308(Oi等人)。进一步涉及玻璃质粘结研磨助剂的具体 说明，参见美国专利US4543107(Rue)，4898597(Hay等人)，4997461(Markhoff- Matheny等人)，5094672(Giles Jr.等人)，5118326(Sheldon等人)，5131926(Sheldon 等人)，5203886(Sheldon等人)，5282875(Wood等人)，5738696(Wu等人)和5863308 (Qi)。进一步涉及非织造磨具的具体说明，参见美国专利US2958593(Hoover等 人)。

本发明提供了一种对表面研磨的方法，该方法包括以下步骤：将至少一个本发 明磨粒与工件表面接触；移动至少一个磨粒或移动研磨接触面，用磨粒研磨至少部 分该表面。用本发明的磨粒进行研磨的方法包括从打磨(即，在较大压力下除去大 量物质)到抛光(比如，用涂布研磨带抛光医用植入体)，其中，后者通常使用更细 级别(比如，小于ANSI 220和更细)的磨粒。磨粒还可用于精密研磨用途中，比如 用玻璃质粘结轮抛光凸轮轴。用于特定研磨用途的磨粒的粒径对本领域技术人员是 显而易见的。

用本发明磨粒进行研磨可以是干法的也可以是湿法的。对于湿法研磨，可以引 入薄雾状或完全溢流的液体。常用液体的实例包括：水，水溶性油，有机润滑剂和 乳剂。液体能减少研磨时的热量和/或起到润滑剂的作用。液体中可以包含少量添加 剂，比如杀菌剂，防沫剂等。

本发明的磨粒可以用来研磨金属铝，碳钢，软钢，工具钢，不锈钢，硬化钢， 钛，玻璃，陶瓷，木材，类似木材的材料，漆，漆过的表面，有机涂层表面和类似 工件。研磨时施加的力通常是约1到约100千克。

本发明玻璃陶瓷的其他实施例包括：固体电池，固体氧化物燃料电池和其他电 化学装置中的固体电解质；辐射性废物和过量锕类物质的吸收剂；氧化催化剂；氧 气监测器；荧光中心的基质；耐用的IR透射窗口材料；和装甲。比如，已知烧绿石 型的稀土锆氧化物(Re2Zr2O7)可用于上述过量锕类辐射性废物，氧化催化剂，氧气 监控器和荧光中心的用途中。而且，已知含Ce的混合氧化物可以用做氧化催化剂。 虽然不期望受限于理论解释，据信，含Ce混合氧化物的氧化还原性质和较高的氧气 储存能力有助于其催化氧化反应。对于耐用IR透射窗口材料的应用而言，要求适用 于潮湿，承受固体或液体颗粒撞击，高温和快速升温条件。

通过以下一些实施例，将进一步说明本发明的优点，但是其中引用的具体物质 和用量，以及其他条件和细节，不应被理解为对本发明的不当限制。所有份数和百 分数除了特别指明以外，都表示重量的。除非另有说明，否则所有实施例中都不含 多量的SiO2，B2O3，P2O5，GeO2，TeO2，As2O3和V2O5。

实施例

实施例1-20

在一只250毫升聚乙烯瓶(直径为7.3cm)中装入50克粉末混合物(见表1， 其相应原料列于表2)，75克异丙醇和200克氧化铝研磨介质(圆柱形，高度和直径 均为0.635cm，氧化铝纯度为99.9％，从Coors Golden CO获得)。以每分钟60转(rpm) 的速度研磨聚乙烯瓶内物质16小时。搅拌后，除去研磨介质，将浆料倒入温热(约 75℃)的玻璃盘(“PYREX”)上干燥。用排刷将干燥后的混合物经70目(网眼尺 寸为212微米)筛子过筛。

经研磨和过筛后，将研磨过的进料颗粒缓慢(0.5克/分)送入氢氧炬焰中使颗 粒熔化。火炬常用于熔化颗粒，从而产生了熔化的液滴，所用仪器是Bethlehem台 式燃烧器，型号是PM2D Model B，从Bethlehem Apparatus Co.，Hellertown，PA获 得。火炬中氢气和氧气流量如下。内环的氢气流量为8升/分(SLPM)，氧气的流量 为3.5升/分。外环氢气的流量为23升/分，氧气流量为12升/分。经干燥和分级后的 颗粒缓慢(0.5g/分)送入到火炬的火焰中，颗粒被炬焰熔化后送入19升(5加仑) 圆柱形容器(直径30厘米，高34厘米)中，其中有循环的涡流水迅速将熔融的液 滴淬冷。火焰与水约成45°，火焰的长度，即燃烧器到水面的距离，约18厘米(cm)。 收集熔融并迅速淬冷的颗粒，在110℃烘干。这些颗粒呈球形，而粒度则从几个微米 到250微米不等。

用-100+120目级分(即，150微米和125微米网眼的两个筛子之间收集的级分) 计算由火焰法制得的颗粒的无定形产品百分率。按以下方式进行测量。在玻璃载片 上散布一层颗粒。用光学显微镜对其进行观察。用光学显微镜视野中的十字线为导 向，根据一条直线所截取的颗粒的光学透明度来判断它们是无定形的还是晶态的。 共对500个颗粒进行了计数，用无定形颗粒数除以颗粒总数，求得无定形产品的百 分率。

经过肉眼观察，由实施例12到实施例20中制备的材料是无定形的，但是并没 有依照上述过程进行定量分析。由于不存在象晶界那样的光散射中心，因此无定形 材料一般是透明的；而结晶颗粒的晶体结构在光散射的作用下是不透明的。

相组成(玻璃态/无定形/晶态)由下述的差热分析(DTA)进行测定。如果该材 料相应的DTA曲线包含有结晶化放热峰(Tx)时，则该材料是无定形的。如果在同 一曲线上比Tx温度低的位置还包含有吸热峰(Tg)时，则表明该材料包含有玻璃相。 如果DTA曲线中没有出现这些峰，则可认为该材料含有晶体相。

按照以下方法进行差热分析(DTA)。用-140+170目级分(即，在105微米和90 微米网眼的两个筛子之间收集的级分)进行差热分析(所用设备的商品名是 “NETZSCH STA409 DTA/TGA”，从Netzsch Instruments，Selb，Germany获得)。 将约400毫克的过筛样品装入100微升Al2O3样品容器中。每个样品在静态空气中， 以10℃/分的升温速度从室温(约25℃)加热到1100℃。

图4中的123曲线是实施例1材料的DTA图。图4中曲线向下弯曲，表明在872 ℃附近是吸热的。可以认为这个峰是由玻璃材料的玻璃化转变(Tg)产生的。在123 曲线上有个尖锐的峰，表明在大约958℃附近是放热的。可以认为这个峰是由材料 的结晶(Tx)产生的。除实施例15-20外，其它样品的Tg和Tx的值都列在表1中。

表1

实施例   批料量，g   组分重量   百分数   最终重量   百分数   氧化铝％ 最终氧化铝 百分数按金 属Al计   无定形产品   百分数   玻璃化转   变/结晶   温度 实施例1 ALZ     Al2O3：19.3   La2O3：21.3   ZrO2：9.5     Al2O3：38.5   La2O3：42.5   ZrO2：19.0         38.5           0           98       882℃   932℃ 实施例2 AYZ   Al2O3：16.7   Al：8.8   Y2O3：16   ZrO2：8.6   Al2O3：33.3   Al：17.6   Y2O3：31.9   ZrO2：17.2           57.5           50           89       900℃   935℃ 实施例3 AGdZ   Al2O3：20.5   Gd2O3：20.5   ZrO2：9   Al2O3：41.0   Gd2O3：41.0   ZrO2：18       41.0       0       94   872℃ 实施例4 AY   Al2O3：19.5   Al：10.3   Y2O3：20.1   Al2O3：39.1   Al：20.7   Y2O3：40.3         66         50         93     894℃   943℃ 实施例5 AYMg   Al2O3：18.8   Al：10.0   MgO：0.0   Mg：1.8   Y2O3：19.4   Al2O3：37.7   Al：19.9   MgO：0.0   Mg：3.6   Y2O3：38.8             62.7             50             93         848℃   996℃ 实施例6 AYMg   Al2O3：18.1   Al：9.6   MgO：0.0   Mg：3.7   Y2O3：18.6   Al2O3：36.2   Al：19.2   MgO：0.0   Mg：7.3   Y2O3：37.3             59.4             50             81         832℃   884℃ 实施例7 AZ   Al2O3：17.0   Al：9.0   ZrO2：24.1   Al2O3：33.9   Al：18.0   ZrO2：48.1         58.5         50         63     无   959℃

实施例8 AZ-Ti  Al2O3：15.5  Al：8.2  ZrO2：22.0  TiO2：4.3   Al2O3：31.0   Al：16.4   ZrO2：44.0   TiO2：8.6           54           50         79       无   936℃ 实施例9 AZ-La  Al2O3：12.3  Al：6.5  ZrO2：17.4  La2O3：13.8   Al2O3：24.5   Al：13.0   ZrO2：34.8   La2O3：27.7           44           50         94       889℃   918℃ 实施例10 AZ-La  Al2O3：9.1  Al：4.8  ZrO2：13.0  La2O3：23.1   Al2O3：18.2   Al：9.6   ZrO2：25.9   La2O3：46.2           34           50         96       868℃   907℃ 实施例11 AZ-La  Al2O3：7.5  Al：4.0  ZrO2：17.0  La2O3：21.4   Al2O3：15.0   Al：8.0   ZrO2：34.0   La2O3：42.8           28           50         93       870℃   898℃ 实施例12 ACZ  Al2O3：20.3  ZrO2：9.0  La2O3：20.7   Al2O3：40.6   ZrO：18.0   La2O3：41.4         40.6         0       未检测到     838℃   908℃ 实施例13 ALZ/CaF2  Al2O3：15.6  La2O3：17  ZrO：7.4  CaF2：10   Al2O3：31.2   La2O3：34   ZrO2：14.8   CaF2：20           37.04           0         未检测到       无   676℃ 实施例14 ALZ/P2O5  Al2O3：17.87  La2O3：21.08  ZrO2：8.55  P2O5：2.5   Al2O3：35.73   La2O3：42.17   ZrO2：17.1   P2O5：5           35.73           0         未检测到       857℃   932℃ 实施例15 ALZ/Nb2 O5  Al2O3：17.87  La2O3：21.08  ZrO2：8.55  Nb2O5：2.5   Al2O3：35.73   La2O3：42.17   ZrO2：17.1   Nb2O5：5           35.73           0         未检测到         未检测到

实施例16 ALZ/Ta2O 5   Al2O3：17.87   La2O3：21.08   ZrO2：8.55   Ta2O5：2.5   Al2O3：35.73   La2O3：42.17   ZrO2：17.1   Ta2O5：5           35.73           0       未检测到       未检测到 实施例17 ALZ/SrO   Al2O3：17.87   La2O3：21.08   ZrO2：8.55   SrO：2.5   Al2O3：35.73   La2O3：42.17   ZrO2：17.1   SrO：5           35.73           0       未检测到       未检测到 实施例18 ALZ/Mn2 O3   Al2O3：17.87   La2O3：21.08   ZrO3：8.55   Mn2O5：2.5   Al2O3：35.73   La2O3：42.17   ZrO2：17.1   Mn2O5：5           35.73           0       未检测到       未检测到 实施例19 ALZ/Fe2O 3   Al2O3：18.25   La2O3：21.52   ZrO2：8.73   Fe2O3：1.5   Al2O3：36.5   La2O3：43.04   ZrO2：17.46   Fe2O3：3           36.5           0       未检测到       未检测到 实施例20 ALZ/Cr2O 3   Al2O3：18.25   La2O3：21.52   ZrO2：8.73   Cr2O3：1.5   Al2O3：36.5   La2O3：43.04   ZrO2：17.46   Cr2O3：3           36.5           0       未检测到       未检测到

表2

原料 来源 氧化铝颗粒(Al2O3) 来源于Alcoa Industrial Chemicals，铝土矿，分析纯，商品 名“Al6SG” 铝颗粒(Al) 来源于Alfa Aesar，Ward Hill，MA 氧化铈颗粒 来源于Rhone-Poulence，France 氧化钆颗粒 来源于Molycorp Inc.，Mountain Pass，CA 氧化镧颗粒(La2O3) 来源于Molycorp Inc.，Mountain Pass，CA，每批混料前在700℃ 锻烧6小时 镁颗粒(Mg) 来源于Alfa Aesar，Ward Hill，MA 氧化镁颗粒(MgO) 来源于BDH Chemicals Ltd，Poole，England 氧化钛颗粒(TiO2) 来源于Kemira，Savannah，GA，商品名“Unitane 0-110” 氧化钇颗粒(Y2O3) 来源于H.C.Stark Newton，MA 氧化锆颗粒(Zr2O3) 来源于Zirconia Sales，Inc.of Marietta，GA，商品名“DK-2” 氟化钙颗粒(CaF2) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI 氧化磷颗粒(P2O5) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI 氧化铌颗粒(Nb2O5) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI 氧化钽颗粒(Ta2O5) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI 氧化锶颗粒(SrO) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI 氧化锰颗粒 (Mn2O3) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI 氧化铁颗粒(Fe2O3) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI 氧化铬颗粒(Cr2O3) 来源于Aldrich，Milwaukee，WI

实施例21

取约25克实施例1的颗粒置于石墨模里，用单向压机(从Thermal Technology Inc.，Brea，CA获得，商品名“HP-50”)进行热压。在13.8兆帕(Mpa)(2000磅/ 平方英寸，或2ksi)的压力下和氩气气氛中进行热压。热压炉以25℃/分的速度升温 至970℃。制得直径为3.4cm，厚度为0.6cm的透明圆盘状材料。按实施例1-20所述 进行差热分析。差热分析曲线向下弯曲，表明在885℃附近是吸热的。可以认为， 这是由玻璃材料的玻璃化转变(Tg)产生的。曲线上的尖峰表明，该材料在928℃附 近是放热的。可以认为，这是由材料结晶(Tx)产生的。

实施例22

在250ml聚乙烯瓶(直径7.3cm)中装入50g下述混合物：19.3g氧化铝颗粒(从 Alcoa Industrial Chemicals，铝土矿，分析纯，商品名“Al6SG”)，9.5g氧化锆颗粒(从 Zirconia Sales，Inc.of Marietta，GA获得，商品名“DK-2”)，和21.2g氧化镧颗粒(从 Molycorp Inc.，Mountain Pass，CA获得)，75g异丙醇，和200g氧化铝研磨介质(圆 柱形，高度和直径均为0.635cm；氧化铝纯度为99.9％；从Coors，Gloden，CO获 得)。以每分钟60转(rmp)的速度研磨聚乙烯瓶内物质16小时。初始材料中的氧 化铝与氧化锆的比值是2∶1，氧化铝和氧化锆总重量比约58％。研磨后，除去研磨介 质，将浆料倒入温热(约75℃)的玻璃盘(“PYREX”)上干燥。用排刷将干燥后的 混合物经70目(网眼尺寸为212微米)筛网过筛。

研磨和过筛后，将研磨过的混合物缓慢(0.5克/分)送入氢氧炬焰中使颗粒熔 融。火炬常用于熔化颗粒产生熔化的液滴，使用Bethlehem台式燃烧器，型号是PM2D Model B，从Bethlehem Apparatus Co.，Hellertown，PA获得。火炬中氢气和氧气流 量如下。内环的氢气流量为8升/分(SLPM)，氧气的流量为3.5升/分。外环氢气的 流量为23升/分，氧气流量为12升/分。干燥和分级后的颗粒缓慢(0.5g/分)送入炬 焰中，炬焰将颗粒熔化后送到倾斜的不锈钢表面(约51厘米(20英寸)宽，倾斜 角度为45℃)，冷水流过该表面(约8升/分)，很快将熔融的液滴淬冷。收集熔融并 淬冷的颗粒，在110℃烘干。这些颗粒呈球形，粒径从几个微米到250微米不等。

随后，这些火焰法制备的直径小于125微米的颗粒通过等离子枪，沉积涂敷在 下述不锈钢基片上。

按照以下方式制备四块304不锈钢基片(尺寸为76.2mm×25.4mm×3.175mm) 和2块1080碳钢基片(76.2mm×25.4mm×1.15mm)。喷砂其待涂敷的表面，超声 洗涤并用异丙醇擦拭干净。四块不锈钢基片和一块1080碳钢基片被置于等离子枪(从 Praxair Surface Technologies，Concord，NH获得，商品名“Praxair SG-100 Plasma Gun”) 喷嘴前约10cm处。另一块1080碳钢被置于等离子枪喷嘴前18cm处。等离子枪喷 嘴前18cm处的1080碳钢样品上的涂层没有进行检查。

等离子装置功率为40kW。等离子气体是氩气(每平方英尺50磅，0.3Mpa)， 以氦气(150psi，1Mpa)为辅助气。以氩气为载气，用型号为Praxair Model 1270的 计算机控制粉末进料器(从Praxair Surface Technologies，Concord，NH获得)，使颗 粒通过等离子枪。在沉积过程中，施加约40伏的电压和约900安培的电流，等离子 枪要左右上下摇动，使基片均匀涂覆。达到要求厚度后，关闭等离子枪，制得样品。 将1080碳钢基片折弯，使涂层从基片上分离，成为能自承的材料。用光学显微镜测 量，沉积材料z方向上的长度(厚度)为约1350微米。

用下述差热分析(DTA)测定相组成(玻璃态/无定形/晶态)。如果该材料相应 的差热分析曲线包含有结晶化的放热峰(Tx)，则是无定形的。如果在同一曲线上比 Tx温度低的位置还包含有吸热峰(Tg)，则表明该材料包含有玻璃相。如果差热分析 曲线没有这些峰出现，则可认为该材料包含晶相。

按照以下方法进行差热分析。用-140+170目级分(即，105微米和90微米网眼 的两个筛子之间收集的级分)进行差热分析(所用设备商品名是“NETZSCH STA409 DTA/TGA”，从Netzsch Instruments，Selb，Germany获得)。将约400毫克过筛的样 品放入100微升Al2O3样品容器中。每个样品在静态空气下，以10℃/分的升温速度 从室温(约25℃)加热到1100℃。

曲线向下变化表明，涂覆材料(在304不锈钢基片上)在880℃温度附近是吸 热的。可以认为，这是由玻璃材料的玻璃化转变(Tg)产生的。曲线上的尖峰表明， 该材料在931℃附近是放热的。可以认为这是由材料结晶(Tx)产生的。这样，经差 热分析确定，涂覆材料(在304不锈钢基片上)和自承的材料都是玻璃态的。

将一部分玻璃态自承材料在1300℃下热处理48小时。用X-射线粉末衍射(X- 射线衍射仪(从Phillips，Mahwah，NJ获得，商品名“PHILLIPS XRG 3100”)，1.54050 埃铜Kα1射线)测定存在的相。将结晶材料XRD图中的峰与JCPDS(粉末衍射标 准联合会)数据库提供的，由衍射数据国际中心出版的晶相XRD图相比较，确定物 相。制得的结晶材料包含LaAlO3，ZrO2(立方相，四方相)，LaAl11O18和过渡的Al2O3 相。

将另一部分玻璃态自承材料在1100℃的电炉(从CM Furnaces，Bloomfield，NJ 获得，商品名“Rapid Temp Furnace”)中结晶化1小时。结晶化后的涂层用一锤破 碎成-30+35目的颗粒(即，在600微米和500微米网眼的两个筛子之间收集的级分)。 将颗粒放在声波清洗浴(从Cole-Parmer，Vernon Hills，IL获得，商品名“8891”) 中清洗15分钟，洗去碎屑，在100℃烘干，用碳带将一些颗粒固定在一个金属圆柱 体(直径3cm，高度2cm)上。在固定的样品上溅射涂覆一薄层金-钯，用JEOL扫 描电镜(SEM)(型号为JSM 840A)观察。从SEM观察到(附图5)断面粗糙，没 有超过200纳米的晶体。

实施例23

按照实施例22所述，用50g下述混合物制备进料颗粒：21.5g氧化铝颗粒(从 Alcoa Industrial Chemicals，铝土矿，分析纯，商品名“Al6SG”)，9g氧化锆颗粒(从 Zirconia Sales，Inc.of Marietta，GA获得，商品名“DK-2”)，和19.5g氧化铈颗粒(从 Rhone-Poulence，France获得)。初始材料中氧化铝与氧化锆的比值是2.4∶1，氧化铝 与氧化锆的总重量比约61％。按实施例22所述将进料颗粒用火焰法制成珠状颗粒(其 粒径从几微米到250微米不等)。随后，火焰法制备的直径在180微米到250微米之 间的颗粒通过等离子枪沉积在如实施例22所述的不锈钢和碳钢基片上。

把1080碳钢基片进行弯折，使涂层从基片上分离，成为自承材料。经光学显微 镜测量，测得该自承涂层在z方向上的长度(厚度)为约700微米。也用光学显微 镜观察其显微结构。这种材料通常由基本球形和倾斜的不透明晶粒组成，存在于透 明的主要是无定形基质中。由于缺少象晶界那样的光散射中心，无定形材料一般是 透明的，而晶体颗粒的晶体结构在光散射的作用下不是透明的。用实施例22所述X 射线粉末衍射方法测定晶相，含有Zr0.4Ce0.6O2(立方相)和过渡Al2O3相。

用火焰法制备的直径小于125微米的颗粒进行另一个沉积试验。经光学显微镜 测定，所得涂层在z方向上的长度(厚度)为约1100微米。其微观结构仍用光学显 微镜观察。该材料具有与由直径在180微米到250微米之间的颗粒制备的材料类似 的特征(比如，包含存在于主要是无定形基质中的基本是球形和倾斜的晶粒)。用实 施例22所述X射线粉末衍射方法测定晶相，包含Zr0.4Ce0.6O2(立方相)和过渡Al2O3 相。

本实施例中喷射材料的平均硬度按下述方法测定。将材料样品镶装在镶装树脂 (从Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名“TRANSOPTIC POWDER”)中。制得圆 柱体树脂直径约2.5cm，高度约1.9cm。用抛光机(从Buehler，Lake Bluff，IL获得， 商品名“ECOMET 3”)按常规抛光技术处理镶装的截面。用金刚砂轮抛光样品约3 分钟，然后分别用45，30，15，9，3和1微米的浆料抛光5分钟。用常规显微硬度 测试仪(从Mitutoyo Corporation，Tokyo，Japan获得，商品名“MITUTOYO MVK- VL”)和装有100g负载的Vickers压头测量其显微硬度。显微硬度的测量依照ASTM 测试方法E386材料显微硬度测试方法(1991)所述规则进行。本实施例材料的平均显 微硬度(20次测量的平均值)是15Gpa。

实施例24

按实施例22所述用以下50g混合物制备进料颗粒：27.9g氧化铝颗粒(从Alcoa Industrial Chemicals，铝土矿，分析纯，商品名“Al6SG”)，7.8g氧化锆颗粒(从Zirconia Sales，Inc.of Marietta，GA获得，商品名“DK-2”)，和14.3g氧化钇颗粒(从H.C.Stark Newton，MA获得)。初始反应物中氧化铝与氧化锆的比值是3.5∶1，氧化铝与氧化 锆的总重量比约72％。然后将进料颗粒经30目过筛(网眼尺寸为600微米)，并在 电炉(从CM Furnaces，Bloomfiedl，NJ获得，商品名“Rapid Temp Furnace”)中1400 ℃热处理2小时。热处理后的颗粒再次过筛，分离出直径在125微米和180微米之 间的颗粒，然后将其通过等离子枪并沉积在如实施例22所述的不锈钢基片上。

把1080碳钢基片进行弯折，使涂层从基片上分离，形成自承材料。用光学显微 镜测量，测得该自承涂层在z方向上的长度(厚度)约为700微米。用光学显微镜 观察其微观结构。该材料含有存在于主要是透明的无定形基质中的基本是结晶的不 透明颗粒(保持其原始形状)。用实施例22所述X射线粉末衍射方法测定晶相，含 有Al5Y3O12和Y0.15Zr0.85O1.93。

如实施例22所述，将另一部分自承材料在1300℃晶化1小时，在断面上溅射 涂覆一薄层金-钯，用JEOL扫描电镜(JEOL SEM)(型号为JSM 840A)观察。断 面是粗糙的，没有观察到超过200纳米的结晶(附图6)。

用热处理过的直径小于125微米的颗粒进行另一个沉积试验。制得涂层厚度(z 方向上的长度)约为1500微米。用光学显微镜观察其微观结构。该材料具有与由直 径在180微米到250微米之间的颗粒制备的材料类似的特征(在主要是透明的无定 形基质中含有基本不透明的晶粒(保持其原始形状))。如实施例22所述用X射线衍 射的方法测定晶相，含有Al5Y3O12和Y0.15Zr0.85O1.93。

实施例25

用实施例22-24制备的进料颗粒，采用等离子喷溅方法，制备含有这3种颗粒 的厚涂层。第一层如实施例23所述，第二层如实施例22所述，第三层如实施例24 所述进行涂覆。

基片在涂覆前不经喷砂，所以能很容易地用手将涂层剥下，得到一块自承的材 料，约为75mm×25mm×7.5mm。用金刚石锯将材料的三层切透，获得一个切片。 将切片镶装在镶装树脂(从Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名“TRANSOPTIC POWDER”)中，这样可以看到各个层。制得圆柱体树脂，直径约2.5cm，高约1.9cm。 用抛光机(从Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名“ECOMET 3”)按常规抛光技 术抛光镶装的切片。用金刚砂轮抛光样品约3分钟，然后分别用45，30，15，9，3 和1微米的浆料抛光5分钟。

用光学显微镜测定，第一层的z向长度(厚度)约2.5mm。用光学显微镜观察 其微观结构。该材料具有与实施例23(即，包含存在于主要是透明的无定形基质中 的基本呈球形和不透明的晶粒)的材料类似的特征。经光学显微镜测定，第二层的z 向长度(厚度)约2mm。仍然用光学显微镜观察其微观结构。该材料具有与实施例 22(即，呈现表明其是无定形的透明形态)的材料类似的特征。经光学显微镜测定， 第三层的z向长度(厚度)约3mm。仍用光学显微镜观察其微观结构。该材料具有 与实施例24(即，包含存在于主要是透明的无定形基质中的基本是不透明的晶粒(保 持其原始形状))的材料类似的特征。

实施例26

用“Chipmunk”颚式破碎机(VD型，由BICO Inc.，Burbank，CA制造)将实 施例21中制备的热压材料破碎成磨粒，分级后保留-30+35目的级分(即，在600微 米网眼和500微米网眼的两个筛子之间收集的级分)和-35+40目的部分(即，在500 微米网眼和425微米网眼的两个筛子之间收集的级分)。将这两部分以等比例混合。

用Zeiss图象分析系统(Zeiss Image Analysis System)(Zeiss Stemi SV11显微镜 和装在计算机上的软件)和摄影机(3 CCD照相机，型号330，(从Dage MTI Inc.， Michigan City，IN获得))测量颗粒的平均长宽比。测得长宽比为1.86。

用气体法密度计AccuPyc 1330，Micromeritics，Norcross，GA测量颗粒的密度。 测得密度为4.65克/立方厘米(g/cc)。

在电炉(从CM Furnaces，Bloomfield，NJ获得，商品名“Rapid Temp Furnace”) 中1300℃对破碎后的颗粒热处理45分钟。所得的晶粒保持其原来的破碎形状。测 得颗粒密度为5.24克/立方厘米(g/cc)。如实施例1-20所述用X射线粉末衍射方法 测定结晶玻璃陶瓷的相，它包含LaAlO3，立方/四方相ZrO2，LaAl11O18，α-Al2O3， 单斜ZrO2和少量无定形相。

实施例27-28

在250ml聚乙烯瓶(直径为7.3cm)中装入19.3g氧化铝颗粒(从Alcoa Industrial Chemicals获得，铝土矿，分析纯，商品名“Al6SG”)，9.5g氧化锆颗粒(从Zirconia Sales，Inc.of Marietta，GA获得，商品名“DK-2”)，和21.2g氧化镧颗粒(从Molycorp Inc.，Mountain Pass，CA获得)，75g异丙醇，和200g氧化铝研磨介质(圆柱形， 高度和直径均为0.635cm，氧化铝纯度为99.9％；从Coors，Gloden，CO获得)。以 每分钟60转(rpm)的速度研磨聚乙烯瓶内物料16小时。研磨后，除去研磨介质， 将浆料倒入温热(约75℃)的玻璃盘(“PYREX”)上，干燥3分钟。用排刷将干燥 后的混合物经14目(网眼尺寸为1400微米)筛子过筛，并在空气中1400℃预烧结 2小时。

在石墨棒(约60cm长，直径15mm)的末端钻一个孔(直径约13mm，深约8cm)。 将约20g预烧结过的颗粒装入该孔空的一端。将石墨棒挖空的一端插到电阻式加热 炉(从Astro Industries，Santa Barbara，CA获得)的热区。这台炉子被改造成一个 具有约18mm内径石墨管的管式炉。热区温度保持在2000℃，炉子翘起大约30°， 使熔体不会从棒里溢出。棒的末端在热区保持10分钟以确保熔化均匀。之后，迅速 将棒取出，倾斜，将熔体倾倒在淬冷表面上。

实施例27中，淬冷表面是两块对面放置的不锈钢板。板的三维尺寸是17.8cm ×5cm×2.5cm，将两块板沿长边平行放置，间隔约1mm。熔体倾倒进间隔中，迅速 固化成一块z向长度(厚度)约为1mm的板。淬冷后的熔体主要是透明的无定形， 如实施例1-20所述测得的DTA曲线显示其玻璃化转变温度(Tg)为885℃，其结晶 温度(Tx)为930℃。

实施例28中，淬冷表面是两个反向旋转的钢制辊子。辊子直径为5cm，以电动 马达驱动，转速为80转/分。辊子间隔约0.8mm。熔体被倒入间隔，被辊子迅速固 化成一块板，该板有很大的x和y尺寸，其z向长度(厚度)为0.8mm。淬冷后的 熔体主要是透明的无定形，如实施例1-20所述测得的DTA曲线显示其玻璃化转变温 度(Tg)为885℃，其结晶温度(Tx)为930℃。

实施例29

用“Chipmunk”颚式破碎机(VD型，由BICO Inc.，Burbank，CA制造)将实 施例21制备的无定形/玻璃态材料破碎成磨粒，分选后保留-30+35目的级分(即， 在600微米网眼和500微米网眼的两个筛子之间收集的级分)和-35+40目的级分(即， 在500微米网眼和425微米网眼的两个筛子之间收集的级分)。将这两级分等比例混 合。

用实施例26所述的方法测量其长宽比。测得长宽比为1.83。

用实施例26所述的方法测量颗粒密度。测得密度为4.61g/cc。

实施例30-31

如实施例21所述制备一个热压圆盘，并用金刚锯(从Buehler，Lake Bluff，IL 获得，商品名“ISOMET 1000”)分成两块(其三维尺寸约为2cm×0.5cm×0.5cm)。 每块均在电炉(从CM Furnaces，Bloomfield，NJ获得，商品名“RapidTempFurnace”) 中800℃退火2小时。在退火过程中没有结晶出现。

在实施例30中，用锤子将其中一块破碎成-30+35目级分(即，在600微米网 眼和500微米网眼的两个筛子之间收集的级分)的颗粒。在电炉(从CM Fumaces， Bloomfield，NJ获得，商品名“Rapid Temp Furnace”)中将破碎的颗粒在1300℃下 热处理1小时，使其晶化。颗粒在声波清洗涤浴(从Cole-Parmer，Vernon Hills，IL 获得，商品名“8891”)中清洗15分钟，洗去碎屑，在100℃烘干，用碳带将若干 颗粒固定在一个金属圆柱体(直径3cm，高度2cm)上。在固定的样品上溅射涂覆 一薄层金-钯，用JEOL扫描电镜(JEOL SEM)(型号为JSM 840A)观察。

实施例30材料中，即使是在发生结晶后，仍然能观察到典型的玻璃破裂特征。 图7所示的破裂表面在很多玻璃破裂中是常见的，是Wallner线很好的实例。图8所 示的破裂表面是另一种常见的玻璃破裂，显示为锯齿形。Wallner线和锯齿形的定义 参见教科书《无机玻璃基础》( Fundamentals of Inorganic glasses，Arun K Varshneya 著，第425-427页，1994。

按下述方法测定实施例30材料的平均硬度。将若干颗粒镶装在镶装树脂(从 Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名“TRANSOPTIC POWDER”)中。制得圆柱 体树脂直径约2.5cm，高度约1.9cm。用抛光机(从Buehler，Lake Bluff，IL获得， 商品名“ECOMET 3”)按常规抛光技术处理镶装的截面。用金刚砂轮抛光样品约3 分钟，然后分别用45，30，15，9，3和1微米的浆料抛光5分钟。用常规显微硬度 测试仪(从Mitutoyo Corporation，Tokyo，Japan获得，商品名“MITUTOYO MVK- VL”)和具有500g负载的Vickers压头测量其显微硬度。依照ASTM测试方法E384 材料显微硬度测试方法(1991)中所述规则测定显微硬度。显微硬度是20次测量的平 均值。实施例30材料的平均显微硬度是16.4Gpa。

实施例31中，在电炉(从CM Furnaces，Bloomfield，NJ获得，商品名“Rapid Temp Furnace”)中1300℃下对另一半切片热处理1小时。用一锤子将热处理过的切片破 碎成-30+35目的颗粒(即，在600微米和500微米网眼的两个筛子之间收集的级分)。 镶装这些颗粒，并用上述方法观察。

与实施例30材料的玻璃破裂表面相比，实施例31材料表现出在多晶材料中常 见的破裂表面。图9所示的破裂表面具有与典型穿晶破裂类似晶粒尺寸的粗糙表面。

实施例32

在电炉中1300℃下对实施例4颗粒热处理30分钟。如实施例30-31所述，将 晶化的颗粒镶装并抛光，然后涂覆一薄层金-钯，并用JEOL SEM(型号JSM 840A) 观察。图10是晶化颗粒显微结构的典型背散射电子(BSE)显微照片。晶化后的样 品是粒径分布很窄的纳米晶粒，其显微照片上观察不到大于200nm的结晶。

依照ASTM标准E 112-96“平均晶粒尺寸标准测试方法”所述，用截线法测定 平均晶粒尺寸。将样品镶装在镶装树脂(从Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名 “TRANSOPTIC POWDER”)中。制得圆柱体树脂直径约2.5cm，高约1.9cm。用抛 光机(从Buehler，Lake Bluff，IL获得，商品名“ECOMET 3”)按常规抛光技术处 理镶装的截面。用金刚砂轮抛光样品约3分钟，然后分别用45，30，15，9，3和1 微米的浆料抛光5分钟。在镶装并经抛光的样品上涂覆一薄层的金-钯，并用JEOL SEM(型号JSM 840A)观察。如下所述，用样品显微结构中的典型背散射电子(BSE) 的显微照片计算晶粒平均粒径。统计与穿过显微照片上任意直线单位长度(NL)相 交的晶体数目。用以下等式从该数值计算晶粒平均粒径。

其中，NL是与单位长度相交的晶粒数目，M是显微照片的放大倍数。用截线法测得 晶粒平均粒径是140nm。

实施例33

在电炉(从CM Furnaces，Bloomfield，NJ获得，商品名“Rapid Temp Furnace”) 中1300℃下对实施例21制备的热压材料热处理45分钟。用“Chipmunk”颚式破碎 机(VD型，由BICO Inc.，Burbank，CA制造)将制得的结晶材料破碎成磨粒，分 选后保留-30+35目的级分(即，在600微米网眼和500微米网眼的两个筛网之间收 集的级分)和-35+40目的级分(即，在500微米网眼和425微米网眼的两个筛子之 间收集的级分)。将这两个级分等比例混合。

用实施例26的方法测量长宽比。测得长宽比为1.84。

用实施例26的方法测量颗粒密度。测得密度为5.19g/cc。

实施例34

按实施例1所述制备约150g颗粒，置于一5cm×5cm×5cm钢罐中，然后将罐 抽空密封与大气隔绝。随后用热等静压设备(从American Isostatic Pressing，OH获得， 商品名“IPS Eagle-6”)对钢罐进行热等静压。热等静压在207Mpa(30ksi)压力下 在氩气气氛中进行。热等静压炉以25℃/分的速度升温到970℃，并保温30分钟。 热等静压完成后，将钢罐切开，取出内容物。可以观察到，这些颗粒聚结成透明的 玻璃态材料。按实施例1-20所述，进行DTA测试，其玻璃化转变温度(Tg)为879 ℃，结晶温度(Tx)为931℃。

实施例35

在内衬有聚氨酯的研磨机中装入819.6克氧化铝颗粒(“APA-0.5”)，818克氧化 镧颗粒(从Molycorp，Inc.获得)，362.4克氧化钇稳定的氧化锆颗粒(标称组成为 94.6％重量的ZrO2(+HfO2)，5.4％重量的Y2O3；从Zirconia Sales，Inc.of Marietta， GA获得，商品名“HSY-3”)，1050克蒸馏水和约2000克氧化锆研磨介质(从Tosoh Ceramics，Division of Bound Brook，NJ获得，商品名“YTZ”)。以每分钟120转(rpm) 的速度将混合物研磨4小时，使各组分充分混合。研磨后，除去研磨介质，将浆料 倾倒在玻璃(“PYREX”)盘上，用加热枪干燥。将干燥后的混合物用研钵和研杵磨 碎后，经70目筛子(网眼尺寸为212微米)过筛。在研磨和过筛后，将部分颗粒送 入如实施例22所述氢/氧炬焰中。

将约50克颗粒置于石墨模子中，用单向压机(从Thermal Technology Inc.，Brea， CA获得，商品名为“HP-50”)进行热压。热压在13.8Mpa(2000磅/平方英寸，(2ksi)) 960℃氩气气氛下进行。制得直径约48mm，厚约5mm的半透明圆盘。另外再热压 一些圆盘。图11是热压后材料切片(2mm厚)的光学显微照片，证明了其透明度。

用阿基米德(Archimedes)法测定制得的热压后玻璃材料的密度，测得密度范 围大约在4.1-4.4g/cm3。用超声测试系统(从Nortek，Richland，WA获得，商品名 “NDT-140”)测量所得热压玻璃材料的杨氏模量(E)，测得值范围约在130-150Gpa。

按以下方法测定制得的热压材料的平均显微硬度。将数片热压材料(尺寸约 2-5mm)镶装在镶装树脂(从Buehler Ltd.，Lake Bluff，IL获得，商品名“ECOMET 3”)中。制得树脂圆柱体直径约2.5cm(1英寸)，高约1.9cm(0.75英寸)。用常规 抛光机(从Buehler Ltd.获得，商品名“ECOMET 3”)抛光镶装的样品，用1微米的 金刚石浆料(从Buehler Ltd.获得，商品名“METADI”)做最后精抛光，获得样品的 抛光截面。

用常规显微硬度测试仪(从Mitutoyo Corporation，Tokyo，Japan获得，商品 名“MITUTOY0 MVK-VL”)和具有500g负载的Vickers压头测量其显微硬度。显微硬 度的测量依照ASTM测试方法E384材料显微硬度测试方法(1991)中所述规则进行。 显微硬度是20次测量的平均值。该热压材料的平均显微硬度是8.3Gpa。

通过测量从Vickers压痕中心延伸出的裂缝长度，计算热压材料的平均压痕韧 度，显微硬度测试仪(从Mitutoyo Corporation，Tokyo，Japan获得，商品名“MITUTOYO MVK-VL”)具有500克负载。依照下式计算压痕韧度(KIC)：

KIC＝0.016(E/H)1/2(P/c)3/2

其中，E＝该材料的杨式模量；

H＝Vickers硬度；

P＝压头上的力，牛顿力；

C＝自压痕中心到其末端的长度。

按上述用于显微硬度测试方法制备用于测定此韧度的样品。报告的压痕韧度值 是5次测量的平均值。用数字卡尺在扫描电镜(“JEOL SEM”(型号JSM6400))显 微照片上测量裂纹长度(c)。热压材料的平均压痕韧度为1.4Mpa·m1/2。

用热分析仪(从Perkin Elmer，Shelton，CT获得，商品名“PERKIN ELMER THERMAL ANALYSER”)测量热压材料的热膨胀系数。平均热膨胀系数为7.6×10-6 /℃

依照ASTM标准“D 5470-95，测试方法A”(1995)测定热压材料的热传导率。平 均热传导率为1.15W/m*K。

按下述方法，将热压La2O3-Al2O3-ZrO2玻璃的半透明圆盘在加热炉(电炉(从 KeithFurnace of Pico Rivera，CA获得，商品名“Model KKSK-666-3100”))中进行 热处理。首先将圆盘从室温(约25℃)以约10℃/分的速度升到约900℃，并在900 ℃保温约1小时。再以约10℃/分的速度从约900℃升到约1300℃，并在1300℃保 温约1小时，然后，关闭电炉，冷却到室温。其它圆盘用相同的热处理程序处理。

图12是实施例35材料热处理后抛光截面的扫描电镜(SEM)显微照片，照片 中表现了材料精细的晶体特性。抛光截面是用常规镶装和抛光技术制备的。用抛光 机(从Buehler of Lake Bluff，IL获得，商品名“ECOMET 3 TYPE POLISHER- GRINDER”)进行抛光。用金刚石轮抛光样品约3分钟，再分别用45，30，15，9 和3微米的金刚石浆料抛光3分钟。抛光样品上涂覆一薄层金-钯，用JEOL SEM(型 号JSM 840A)观察。

对经热处理的部分实施例35材料进行如实施例22所述X射线粉末衍射分析， 对抛光样品用背散射模式SEM进行检测，根据这两个检测结果，可以认为显微照片 上的黑暗部分是LaAl11O18晶体，灰色部分是LaAlO3，白色部分是立方/四方相的ZrO2 晶体。

用阿基米德方法测定热处理材料的密度，测得值约为5.18g/cm3。用超声测试系 统(从Nortek，Richland，WA获得，商品名“NDT-140”)测定热处理材料的杨式 模量(E)，测得值约为260Gpa。用上述测定实施例35玻璃颗粒的方法，测得热处 理材料的平均显微硬度是18.3Gpa。用上述测定实施例35热压材料的方法，测得热 处理材料的平均断裂韧度(Kic)是3.3Mpa*m1/2。

实施例36-38

如实施例35所述，制备实施例36-38的颗粒，区别在于原料及其用量，列在下 表3中，用90ml异丙醇和200g氧化锆研磨介质(从Tosoh Ceramics，Division of Bound Brook，NJ获得，商品名“YTZ”)，在120转/分的速度下研磨原料24小时。所用原 料的来源列在下表4中。

表3

    实施例     各组分重量百分数     批料量，g     36*     La2O3：48     Al2O3：52     La2O3：240     Al2O3：260       37     Al2O3：41.0     ZrO2：18.0     Gd2O3：41.0     Al2O3：20.5     ZrO2：9.0     Gd2O3：20.5       38     Y2O3：19     Al2O3：51     ZrO2：17.9     La2O3：12.1     Y2O3：9.5     Al2O3：25.5     ZrO2：8.95     La2O3：6.05

*本实施例采用与实施例36相同的研磨程序。

表4

原料 来源 氧化铝颗粒(Al2O3) 从Condea Vista，Tucson，AZ获得，商品名“APA-0.5” 氧化钆颗粒(Gd2O3) 从Molycorp Inc.，Mountain Pass，CA获得 氧化镧颗粒(La2O3) 从Molycorp Inc.，Mountain Pass，CA获得 氧化钇稳定的氧化锆颗粒(Y- PSZ) 从Zirconia Sales，Inc.of Marietta，GA获得，商品 名“HSY-3” 氧化钇颗粒(Y2O3) 从H.C.Stark Newton，MA获得

按以下方法测量实施例36-39材料的各种性质/特性。用X射线粉末衍射XRD(X 射线衍射仪(从Phillips，Mahwah，NJ获得，商品名“PHILLIPS XRG 3100”)和1.54050 埃铜Kα1射线)定性测定实施例材料中存在的相。存在弥散范围宽的强度峰，表现 了材料的无定形特征。宽峰与精细峰同时存在，表示无定形基质中存在结晶体。各 实施例中检测到的相列在下表5中。

表5

    实施例   经X射线衍   射检测到的相   颜色     Tg，℃     Tx，℃   热压温度，   ℃     36   无定形*   透明     840     925   960     37   无定形*   透明     886     933   985     38   无定形*   透明     843     938   970

*玻璃，因为该实施例具有Tg

将材料过筛，保留90-125微米粒径范围的颗粒，进行差热分析(DTA)(从Netzsch Instruments，Selb，Germany获得，商品名“NETZSCH STA 409 DTA/TGA”)。分别 取400毫克过筛样品装入100微升Al2O3样品容器中。每个样品在静态空气中，以10 ℃/分的速度从室温(约25℃)升温到1200℃。

实施例36-38中，各取约25g颗粒置于石墨模子中，用单向压机(从Thermal Technology Inc.，Brea，CA获得，商品名“HP-50”)进行热压。在13.8Mpa(2000磅 /平方英寸，(2ksi))压力下氩气气氛中进行热压。上表5列出了形成明显玻璃流动 时的热压温度，该温度由热压设备上的位移控制单元表示。实施例36和实施例37 中分别有400g和200g颗粒经过热压。

实施例36-38的颗粒按下述方法在加热炉(电炉(从Keith Furnaces of Pico Rivera，CA获得，商品名“Model KKSK-666-3100”)中进行热处理。将颗粒从室温 (约25℃)以约10℃/分的速度加热到约1300℃，并在1300℃保持1小时，然后关 闭电炉冷却到室温。

图13和14分别是实施例36和37材料热处理后抛光截面的扫描电镜(SEM)显 微照片。抛光截面用常规镶装和抛光技术制备。用抛光机(从Buehler of Lake Bluff， IL获得，商品名“ECOMET 3 TYPE POLISHER-GRINDER”)进行抛光。用金刚而轮 抛光样品约3分钟，然后分别用45，30，15，9和3微米的金刚石浆料抛光3分钟。 抛光样品上涂覆一薄层金-钯，用JEOL SEM(型号JSM 840A)观察。

用上述X射线粉末衍射技术分析热处理材料的相。结果汇总在下表6中。

表6

  实施例 用X射线衍射检测到的相   硬度，Gpa   35     立方/四方相ZrO2     α-Al2O3     LaAl11O18     LaAlO3   16.4±0.3   36     LaAl11O18     LaAlO3   16.0±0.4   37     立方/四方相ZrO2     GaAlO3     α-Al2O3   16.9±0.1   38     立方/四方相ZrO2     Y3Al5O12     LaAlO3     α-Al2O3

将疏松颗粒(粒径约125微米)镶状在镶状树脂(从Buehler Ltd.，Lake Bluff， IL获得，商品名“ECOMET 3”)中，测定实施例35-38中热处理颗粒的平均显微硬度。 制得的树脂圆柱体直径约2.5cm(1英寸)，高度约1.9cm(0.75英寸)。用常规的研 磨助剂/抛光机(从Buehler Ltd.获得，商品名“ECOMET 3”)和常规金刚石浆料对镶 状样品进行抛光，用1微米的金刚石浆料(从Buehler Ltd.获得，商品名“METADI”) 进行最终抛光步骤，制得抛光样品截面。

用常规显微硬度测试仪(从Mitutoyo Corporation，Tokyo，Japan获得，商品 名“MITUTOYO MVK-VL”)和具有500g负载的Vickers压头测量其显微硬度。依照ASTM 测试方法E384材料显微硬度测试方法(1991)测量显微硬度。显微硬度是20次测量 的平均值。平均显微硬度列在上表6中。

实施例35，35A和36以及对比实施例D-F的研磨性能

用“Chipmunk”颚式破碎机(VD型，由BICO Inc.，Burbank，CA制造)将实施 例35和36的热压材料破碎成(研磨)颗粒，分选后保留-25+30目的级分(即，在 25微米网眼和30微米网眼的两个筛子之间收集的级分)和-30+35目的部分(即， 在30微米网眼和35微米网眼的两个筛子之间收集的级分)(美国标准测试筛)。将 这两个级分等比例混合。将混合好的材料按上述方法在1300℃热处理1小时。将30g 制得的玻璃陶瓷磨粒制入涂布研磨盘中。依照常规工艺制备涂布研磨盘。用常规碳 酸钙填料的酚醛树脂(48％酚醛树脂，52％碳酸钙，用水和乙二醇醚稀释成81％固体 含量)和胶结涂层用的常规冰晶石填料的酚醛树脂(32％酚醛树脂，2％氧化铁，66％ 冰晶石，用水和乙二醇醚稀释到78％固体含量)将玻璃陶瓷磨粒粘合到17.8cm直径， 0.8mm厚度的硬化纤维背衬上(具有一个2.2cm直径的中间圆孔)。湿态初始结合涂 层树脂重量约185g/m2。此涂层完成后，立刻采用静电涂覆技术涂覆上玻璃陶瓷磨粒。 然后初始结合涂层树脂在88℃下预固化120分钟。然后在该涂层和磨粒上涂覆冰晶 石填料的酚醛树脂胶结涂层。湿态的胶结涂层重量约850克每平方米(g/m2)。将胶 结涂层树脂在99℃下固化12小时。涂覆的研磨盘进行弯曲后才进行测试。

如实施例36所述制备实施例35A涂布研磨圆盘，区别在于，实施例35A的磨粒 是通过破碎热压和热处理的实施例35材料而获得的，而不是破碎后再热处理的。

如实施例35所述制备对比实施例D的涂布研磨圆盘，区别在于，用热处理熔凝 氧化铝磨粒(从Triebacher，Villach，Austria获得，商品名“ALODUR BFRPL”) 代替实施例35玻璃陶瓷磨粒。

如实施例35所述制备对比实施例E的涂布研磨圆盘，区别在于用氧化铝-氧化 锆磨粒(含有53％Al2O3和47％ZrO2的共熔组合物；从Norton Company，Worcester， MA获得，商品名“NORZON”)代替实施例35的玻璃陶瓷磨粒。

按上述方法制备对比实施例F的涂布研磨圆盘，区别在于用溶胶凝胶法制的磨 粒(从3M Company，St.Paul，MN获得，商品名“321 CUBITRON”)代替实施例35 的玻璃陶瓷磨粒。

用以下方法评价实施例35，35A，36和对比实施例D-F的涂布研磨圆盘的研磨 性能。将每个涂布研磨圆盘固定在倾斜的铝背衬垫上，用它来研磨经预称重的1.25cm ×18cm×10cm的1018软钢工件的表面。研磨盘以5000rpm的速度旋转，此时圆盘 覆盖与背衬垫的倾斜边缘的部分以负载8.6千克与工件接触。用每个研磨盘分别研 磨单个工件，间隔1分钟。总磨削量是指测试期间，从工件上研磨下的材料总量。 每个样品在12分钟研磨后的总磨削量和第12分钟的磨削量(即最后磨削量)列在 下表7中。实施例35和36的结果是两个研磨盘的平均值，对实施例35A和对比实 施例D，E和F，只测试了一个研磨盘。

表7

    实施例     总磨削量，g   最后磨削量，g     35     1163     91     35A     1197     92     36     1094     91     对比实施例D     514     28     对比实施例E     689     53     对比实施例F     1067     89

在本发明范围和原则内，对本发明的各种修改和改变，对本领域技术人员而言， 都是显而易见的，本发明不应被不当地限制在上述说明性实施方式中。