充气轮胎
阅读：1015发布：2020-06-05
专利汇可以提供充气轮胎专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且充气轮胎 （1）包括通过 层压 包括周向加强层（145）的多个带束帘布（141至145）而形成的带束层（14）。另外，带束层（14）包括位于周向加强层（145）的轮胎径向方向外侧的至少两个带束帘布。另外，帘线间距离T1至Tk具有这样的关系：T1≤T2≤...≤Tk且T1，下面是充气轮胎专利的具体信息内容。
1.一种充气轮胎，包括通过层压多个带束帘布而形成的带束层；所述多个带束帘布包括周向加强层，所述带束层包括: 位于所述周向加强层的轮胎径向方向外侧的带束帘布中的至少两个带束帘布，并且 当帘线间距离为相邻带束帘布的带束帘线之间沿轮胎径向方向的距离并且假设位于所述周向加强层的轮胎径向方向外侧的区域内的多个帘线间距离从轮胎径向方向内侧的帘线间距离依次为Tl，T2...Tk时，其中k是位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量， 相邻带束帘布的帘线间距离Tl至Tk具有这样的关系:T1彡T2彡...彡Tk且Tl〈Tk。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，所述帘线间距离Tl和所述帘线间距离Tk具有这样的关系:2.0 ( Tk/Tl ( 4.0o
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，当假设位于所述周向加强层的轮胎径向方向外侧的区域内的多个所述带束帘布的带束帘线的支数从所述周向加强层的带束帘线的支数依次为E0，El...Ek时，其中k是位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量， 支数EO至Ek具有这样的关系:E0彡El彡...彡Ek且E0>Ek。
4.根据权利要求3所述的充气轮胎，其中，支数EO和支数Ek具有这样的关系:1.0〈E0/Ek<2.0o
5.根据权利要I或2所述的充气轮胎，其中，当帘线间区域为相邻带束帘布的带束帘线之间的区域并且假设位于所述周向加强层的轮胎径向方向外侧的区域内的多个所述帘线间区域的橡胶材料在100%伸长时的模量从轮胎径向方向内侧的帘线间区域的模量依次为Ml, M2...Mk时，其中k是位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量，模量Ml至Mk具有这样的关系:M1彡M2彡...彡Mk且Ml>Mk。
6.根据权利要求5所述的充气轮胎，其中，模量Ml和模量Mk具有这样的关系:0.2 彡 Mk/Ml
8.根据权利要求7所述的充气轮胎，其中，所述带罩的带束角度的绝对值在10度以上45度以下。
9.根据权利要求7所述的充气轮胎，其中，所述带罩的带束帘线在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率在3.0%以上5.0%以下。
10.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述周向加强层的带束帘线在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率在2.0%以上3.5%以下。
11.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述带束层包括作为最外层的带罩，并且 所述周向加强层的带束帘线在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率λ I和所述带罩的带束帘线在承受150Ν至200Ν的拉伸载荷时的伸长率λ 2具有这样的关系:λ1< λ2。
12.根据权利要求7所述的充气轮胎，其中，所述周向加强层配置在所述一对交叉带束中较窄的交叉带束的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧，并且所述较窄的交叉带束的宽度W和从所述周向加强层的边缘到所述较窄的交叉带束的边缘的距离S在这样的范围内:.0.03 彡 S/Wo
充气轮胎
技术领域
[0001] 本发明涉及一种充气轮胎，具体涉及一种能提高耐偏磨性能的充气轮胎。
背景技术
[0003] 现有技术文献
[0004] 专利文献
[0006] 专利文献2:日本特开专利申请公报N0.2006-151212A
[0007] 专利文献3:日本特开专利申请公报N0.2011-105100A
发明内容
[0008] 本发明拟解决的问题
[0009] 然而，在带束层具有周向加强层的构型中，轮胎周向方向上的刚性大，故当紧急制动或急加速时胎面部上的负荷大。因此，与带束层中不带周向加强层的构型相比，存在容易发生偏磨(特别是胎面边缘磨损)的问题。
[0010] 鉴于上述情况，本发明的一个目的是提供一种充气轮胎，其中能提高耐偏磨性能。
[0011] 解决问题的手段
[0012] 为了实现上述目的，根据本发明的充气轮胎包括通过层压包括周向加强层的多个带束帘布而形成的带束层。在这种充气轮胎中，带束层在周向加强层的轮胎径向方向外侧具有至少两个所述带束帘布。此外，当帘线间距离为相邻带束帘布的带束帘线之间沿轮胎径向方向的距离并且假设位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的区域内的多个帘线间距离从轮胎径向方向内侧的帘线间距离依次为Tl，T2...Tk(其中k是位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量)时，相邻带束帘布的帘线间距离Tl至Tk具有这样的关系:Tl彡T2彡…彡Tk且Tl〈Tk。
[0013]另外，对于根据本发明的充气轮胎，帘线间距离Tl和帘线间距离Tk优选具有这样的关系:2.0 ( Tk/Tl ( 4.0o
[0014] 另外，对于根据本发明的充气轮胎，当假设位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的区域内的多个带束帘布的带束帘线的支数从周向加强层的带束帘线的支数依次为E0, El...Ek (其中k是位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量)时，支数EO至Ek优选具有这样的关系:E0彡El彡...彡Ek且E0>Ek。
[0015]另外，对于根据本发明的充气轮胎，支数EO和支数Ek优选具有这样的关系:1.0〈E0/Ek〈2.0o
[0016]另外，对于根据本发明的充气轮胎，当帘线间区域为相邻带束帘布的带束帘线之间的区域并且假设位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的区域内的多个帘线间区域的橡胶材料在100%伸长时的模量从轮胎径向方向内侧的帘线间区域的模量依次为Ml, M2...Mk(其中k是位于周向加强层的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量)时，模量Ml至Mk优选具有这样的关系:M1彡M2彡...彡Mk且Ml>Mk。
[0017]另外，对于根据本发明的充气轮胎，模量Ml和模量Mk优选具有这样的关系:0.2 彡 Mk/Ml
[0018]另外，对于根据本发明的充气轮胎，多个带束帘布优选包括:大角度带束；配置在大角度带束的轮胎径向方向外侧的一对交叉带束；配置在一对交叉带束的轮胎径向方向外侧的带罩；和配置在一对交叉带束之间、一对交叉带束的轮胎径向方向内侧、或大角度带束的轮胎径向方向内侧的周向加强层。
[0019]另外，对于根据本发明的充气轮胎，带罩的大角度的绝对值优选在10度以上45度以下。
[0020]另外，对于根据本发明的充气轮胎，带罩的带束帘线在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率优选在3.0%以上5.0%以下。
[0021] 另外，对于根据本发明的充气轮胎，周向加强层的带束帘线在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率优选在2.0%以上5.0%以下。
[0022]另外，对于根据本发明的充气轮胎，带束层包括作为最外层的带罩，并且，周向加强层的带束帘线在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率λ I和带罩的带束帘线在承受150Ν至200Ν的拉伸载荷时的伸长率λ 2具有这样的关系:λ I < λ 2。
[0023] 另外，对于本发明的充气轮胎，周向加强层优选配置在一对交叉带束中较窄的交叉带束的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧，并且较窄的交叉带束的宽度W和从所述周向加强层的边缘到所述较窄的交叉带束的边缘的距离S优选在这样的范围内:0.03 ( S/W。
[0024] 发明效果
[0025] 在根据本发明的充气轮胎中，在周向加强层的轮胎径向外侧的区域内，帘线间距离Tl至Tk被设定为具有这样的关系:T1 < T2 <...( Tk且Tl〈Tk，故减弱了胎面部在朝向周向加强层的径向外侧的方向上的刚性的变化。这具有缓和了作用在胎面部上的负荷并且提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。附图说明
[0026]图1是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的沿轮胎子午线方向的断面图。
[0027] 图2是示出了图1所示的充气轮胎的带束层的说明图。
[0028] 图3是示出了图1所示的充气轮胎的带束层的说明图。
[0029] 图4是示出了图1所示的充气轮胎的带束层的说明图。
[0031] 图6是示出了图4所示的带束层的一个修改示例的说明图。
[0032] 图7是示出了图4所示的带束层的一个修改示例的说明图。
[0033] 图8是示出了图4所示的带束层的一个修改示例的说明图。
[0034] 图9是示出了图4所示的带束层的一个修改示例的说明图。
[0035] 图10是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的性能试验结果的表。
[0036] 图11是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的性能试验结果的表。
具体实施方式
[0037] 以下参照附图详细说明本发明。但本发明并不限于这些实施例。此外，能在维持与本发明一致的情况下可能或明显被置换的实施例的构成要素被包括在内。此外，在实施例中记载的多个修改示例能在本领域的技术人员显而易见的范围内自由地组合。
[0038] 充气轮胎
[0040] 充气轮胎I包括一对胎圈芯11、11、一对胎边芯12、12、胎体层13、带束层14、胎面胶15和一对侧壁胶16、16 (参看图1)。一对胎圈芯11、11具有环形结构并且构成左、右胎圈部的芯。一对胎边芯12、12由下填胶121和上填胶122形成，并且配置在一对胎圈芯11、11中的每个胎圈芯的轮胎径向方向外周以加强胎圈部。胎体层13具有单层结构，并且呈超环面形式在左、右胎圈芯11之间伸展，从而形成轮胎构架。另外，胎体层13的两端朝轮胎宽度方向外侧折叠以包住胎圈芯11和胎边芯12，并且被固定。带束层14由层压的多个带束帘布141至145形成，并且配置在胎体层13的沿轮胎径向方向的外周。胎面胶15配置在胎体层13和带束层14的沿轮胎径向方向的外周，并且形成轮胎胎面。一对侧壁胶16、16配置在胎体层13的各轮胎宽度方向外侧，从而形成轮胎的左、右侧壁部。
[0041] 另外，充气轮胎I具有沿轮胎周向方向延伸的多个周向主槽21至23、沿轮胎宽度方向延伸的多个横纹槽(图中未示出)、和由胎面部中的周向主槽21至23和横纹槽分隔的多个陆地部31至34。由此，形成了分块式胎面花纹(图中未示出)。然而，本发明的充气轮胎I并不局限于此，并且充气轮胎I可具有肋状花纹(未示出)。另外，周向主槽21至23可为直槽，或者它们可具有曲折形槽。
[0042] 在该实施例中，充气轮胎I具有中心在轮胎赤道面CL上的左右对称结构。
[0043] 图2和3是示出了图1所示的充气轮胎I的胎体层13和带束层14的说明图。在这些图中，图2示出了由轮胎赤道面CL划分的胎面部的一侧的区域，而图3示出了带束层14的叠层结构。
[0044] 另外，胎体层13是以涂层胶覆盖由钢或有机纤维(例如，尼龙、聚酯、人造丝等)形成的多个胎体帘线并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在85度以上95度以下的胎体角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向方向的倾斜角)。
[0045] 带束层14是通过层压配置在胎体层13的外周的大角度带束141、一对交叉带束142、143、带罩144和周向加强层145而形成的(参看图2)。
[0046] 大角度带束141是以涂层胶1412覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线1411并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在40度以上60度以下的带束角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向方向的倾斜角)。另外，大角度带束141配置成被层压在胎体层13的轮胎径向方向外侧。
[0047] 一对交叉带束142、143是以涂层胶1422覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线1421、1431并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在10度以上30度以下的带束角度。另外，一对交叉带束142、143具有带彼此相反的符号的带束角度，并且被层压成使得带束帘线1421、1431的纤维方向彼此交叉(交叉帘布结构)。在以下说明中，将位于轮胎径向方向内侧的交叉带束142称为“内侧交叉带束”，并且将位于轮胎径向方向外侧的交叉带束143称为“外侧交叉带束”。三个或更多个交叉带束可配置成被层压(图中未示出)。另外，一对交叉带束142、143配置成被层压在大角度带束141的轮胎径向方向外侧。
[0048] 带罩144是以涂层胶1442覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线1441并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在10度以上45度以下的带束角度。另外，带罩144配置成被层压在交叉带束142、143的轮胎径向方向外侧。在该实施例中，带罩144具有与外侧交叉带束143相同的带束角度，并且配置在带束层14的最外层中。
[0049] 周向加强层145具有其中涂胶的钢带束帘线1451相对于轮胎周向方向在±5度的范围内倾斜地螺旋状地卷绕的构型。另外，周向加强层145配置成介设在一对交叉带束142、143之间。另外，周向加强层145配置在一对交叉带束142、143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧。具体地，一根或多根丝螺旋地卷绕在内侧交叉带束142的外周周围，以形成周向加强层145。该周向加强层145加强了轮胎周向方向上的刚性。结果，轮胎的耐久性提尚O
[0050] 在充气轮胎I中，带束层14可具有边缘罩(图中未示出)。一般而言，边缘罩144是以涂层胶覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在O度以上5度以下的带束角度。另外，边缘罩配置在外侧交叉带束143(或内侧交叉带束142)的左、右边缘的轮胎径向方向外侧。由于边缘罩的带效果，胎面中心区域和胎肩区域的径向生长差减小，并且轮胎的耐偏磨性能提高。
[0051] 另外，对于充气轮胎1，带罩144的带束帘线1441在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率优选在3.0%以上5.0%以下。通过由具有这种高伸长特性的带束帘线1441制成带罩144，适当地保护了胎面部。
[0052] 另外，在充气轮胎I中，构成周向加强层145的带束帘线1451为钢丝，并且周向加强层145的支数(根数、条数)优选为17支/50mm以上30支/50mm以下。优选地，带束帘线1451的外径在1.2mm以上2.2mm以下的范围内。当周向加强层145由利用扭绞在一起的带束帘线1451形成的多个帘线构成时，带束帘线1451的外径是作为带束帘线1451的外接圆的直径测得的。
[0053]另外，在充气轮胎I中，周向加强层145由螺旋地卷绕的单根钢丝构成。然而，该构型并不局限于此，并且周向加强层145可由彼此并排螺旋地卷绕的多根丝构成(多重卷绕结构)。这种情况下，优选地，丝的数量在5以下。此外，优选地，当5根丝被卷绕成多层时的单位卷绕宽度在12mm以下。这样，多根(2根以上5根以下)丝能相对于轮胎周向方向以在±5度的范围内的倾斜适当地卷绕。
[0054] 另外，在充气轮胎I中，构成周向加强层145的带束帘线1451在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率优选在2.0%以上3.5%以下。带束帘线1451 (高伸长率钢丝)与常规钢丝相比在施加低载荷时具有更好的伸长率，因此它们能耐受在从制造到轮胎被使用的时间段施加于周向加强层145的载荷，从而可以抑制对周向加强层145的损伤，这正是所希望的。另外，周向加强层145的带束帘线1451在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率λ I和带罩144 (带束帘布的最外层)的带束帘线1441在承受150Ν至200Ν的拉伸载荷时的伸长率λ 2优先具有这样的关系:λ I < λ 2。
[0055] 带束帘线的伸长率是按照JIS G3510测得的。
[0056] 带東帘布的帘线间距离
[0057] 图4是示出了图1所示的充气轮胎I的带束层4的说明图。图5是示出了图4所示的带束层14的一个修改示例的说明图。这些图示意性地示出了构成各带束帘布141至145的带束帘线1411至1451的布置。
[0058] 通常，在带束层具有周向加强层的构型中，轮胎周向方向上的刚性大，因此当紧急制动或急加速时胎面部上的负荷大。因此，存在与带束层中不带周向加强层的构型相比容易发生胎面边缘磨损(t 一；P 7 > F卜々摩耗)和块体撕裂(7''口 V々r八7，块料撕裂)的冋题。
[0059] 因此，在充气轮胎I中，带束层14具有以下构型(参看图4)。
[0060] 首先，帘线间距离为相邻带束帘布的带束帘线之间沿轮胎径向方向的距离。帘线间距离是针对各相邻的带束帘布定义的。另外，帘线间距离为带束帘线之间的橡胶材料的厚度。此外，假设位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧区域内的多个帘线间距离从位于轮胎径向方向内侧的帘线间距离依次为Tl，T2...Tk(其中k是位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量)。
[0061] 帘线间距离是在以下条件下测得的。轮胎被装配在标准轮辋上并在无负荷状态下以规定内压被充填，并且例如，利用胶带等将轮胎单体施加并固定于通过激光轮廓仪测得的轮胎轮廓的假想线。接下来，对于要测量的带束层之间，利用卡尺等测量位于径向方向外侧的丝的下部边缘位置与位于轮胎径向方向内侧的丝的上部边缘位置之间的距离，并且将该值定义为帘线间距离。此处使用的激光轮廓仪是轮胎轮廓测量装置(由松尾株式会社制造)。
[0062] 此处，“标准轮辋”是指日本汽车轮胎制造者协会(JATMA)所规定的“standardrim”、轮胎轮辋协会(TRA)所规定的“design rim”、或欧洲轮胎轮辋技术组织(ETRTO)所规定的 “measuring rim”。“规定内压”是指 JATMA 所规定的 “maximum air pressure”、TRA 所规定的 “tire load limits at var1us cold inflat1n pressures” 中记载的最大值、或ETRTO所规定的“inflat1n pressures”。注意，“规定负载”是指JATMA所规定的“maximum load capacity，，、TRA所规定的“tire load limits at var1us cold inflat1npressures”中记载的最大值、或ETRTO所规定的“load capacity”。但在JATMA中，乘用车轮胎的规定内压为180kPa气压，并且规定载重为最大负载能力的88%。
[0063] 这种情况下，帘线间距离Tl至Tk具有这样的关系:Tl彡T2彡...彡Tk且Tl〈Tk。
[0064] 例如，在图4中的构型中，带束层14是通过在轮胎径向方向内侧的区域内依次层压大角度带束141、内侧交叉带束142、周向加强层145、外侧交叉带束143和带罩144而构成的。因此，带罩144配置在轮胎径向方向最外侧。另外，带束帘布141至145的带束帘线1411至1451配置成在轮胎径向方向上彼此分离。这样，产生了相邻带束帘布之间的帘线间距离。
[0065] 另外，在周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，周向加强层145与外侧交叉带束143之间的帘线间距离Tl和外侧交叉带束143与带罩144之间的帘线间距离T2具有这样的关系:T1 < T2。具体地，在外侧交叉带束143与带罩144之间配置有板状缓冲橡胶146，并且调节帘线间距离T2。这样，位于轮胎径向方向外侧的帘线间距离T2被设定为大于内侧帘线间距离Tl。缓冲橡胶146由例如与周向加强层145的带束帘线1451的涂层胶相同的橡胶材料制成。
[0066] 在该构型中，在周向加强层145的轮胎径向外侧的区域内，帘线间距离Tl至Tk被设定为具有这样的关系:T1 < T2 <...< Tk且Tl〈Tk，因此避免了胎面部在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上的刚性的变化。这样，缓和了作用在胎面部上的负荷，并且提高了轮胎的耐偏磨性能。
[0067] 在图4中的构型中，优选位于轮胎径向方向最外侧的帘线间距离T2和内侧帘线间距离Tl具有这样的关系:2.0 ( T2/T1 ( 4.0o另外，这种情况下，优选地，帘线间距离Tl、T2在这样的范围内:0.2mm ^ Tl ^ 0.5mm且0.3mm ^ T2 ^ 1.5mm。这样，帘线间距离Tl、T2变得适合。
[0068] 另外，在图4中的构型中，板状缓冲橡胶146配置在外侧交叉带束143与带罩144之间，并且如上所述调节帘线间距离T2。然而，该构型并不局限于此，并且可增大或减小各带束帘布的带束帘线的涂层胶的厚度以调节帘线间距离Tl、T2 (参看图5)。例如，在图5中的构型中，省略了图4中的缓冲橡胶146，并且相反外侧交叉带束143的带束帘线1431的涂层胶1432和带罩144的带束帘线1441的涂层胶1442均具有厚的结构。这样，帘线间距离Tl、T2被设定为具有这样的关系:T1 < T2。
[0069] 带東帘布支数
[0070] 另外，假设周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内的多个带束帘布的带束帘线的支数从周向加强层145的带束帘线的支数依次为E0，El...Ek (其中k是位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量)。
[0071] 这种情况下，支数EO至Ek具有这样的关系:E0彡El彡...彡Ek且E0>Ek (参看图4)。
[0072] 例如，在图4中的构型中，外侧交叉带束143和带罩144均配置在周向加强层145的轮胎径向方向外侧。另外，周向加强层145的带束帘线1451的支数E0、外侧交叉带束143的带束帘线1431的支数E1、和带罩144的带束帘线1441的支数E2具有这样的关系:E0 >El >E2。因此，各带束帘布143至145构造成使得带束帘线的支数EO至E2在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上变得较小。另外，位于轮胎径向方向最外侧的带罩144的带束帘线1441的支数E2和周向加强层145的带束帘线1451的支数EO被设定为具有这样的关系:1.0 < E0/E2 < 2.0o
[0073] 在该构型中，带束层14的刚性在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上渐渐降低。这样，能减轻作用在胎面部上的负荷。另外，通过将带束帘线的支数EO至E2设定成使得它们在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向变得较小，可以进一步减轻作用在胎面部上的负荷。
[0074] 在图4中的构型中，优选地，帘线间距离T2和内侧帘线间距离Tl具有这样的关系:2.0
[0075] 另外，在图4中的构型中，支数EO至Ε2具有这样的关系:Ε0>Ε1>Ε2。然而，该构型并不局限于此，并且支数EO至Ε2可具有这样的关系:Ε0彡El彡Ε2且Ε0>Ε2。因此，例如，支数EO至Ε2可具有这样的关系:Ε0>Ε1=Ε2或Ε0=Ε1>Ε2。
[0076] 帘线间区域的模量
[0077]另外，相邻带束帘布的各带束帘线之间的区域称为帘线间区域。在图4中，各帘线间区域Al、A2之间的边界用假想线示出。另外，假设位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的多个帘线间区域的橡胶材料在100%伸长率时的模量从位于轮胎径向方向内侧的帘线间区域的模量依次为Ml, M2...Mk(其中k是位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的带束帘布的数量)。
[0078] 这种情况下，模量Ml至Mk具有这样的关系:M1彡M2彡...彡Mk且Ml>Mk。
[0079] 例如，在图4的构型中，周向加强层145的带束帘线1451与外侧交叉带束143的带束帘线1431之间的帘线间区域Al (对应于帘线间距离Tl的区域)的模量Ml相对于外侧交叉带束143的带束帘线1431与带罩144的带束帘线1441之间的帘线间区域A2 (对应于帘线间距离T2的区域。位于轮胎径向方向最外侧的帘线间区域)的模量M2具有这样的关系:Ml > M2。另外，这些模量M1、M2具有这样的关系:0.2彡M2/M1〈1.0。这种情况下，优选地，模量 Ml、M2 在这样的范围内:50N/cm2< MlS 70N/cm2 且 90N/cm2
[0080] 在该构型中，带束层14的刚性在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上渐渐降低。这样，能减轻作用在胎面部上的负荷。
[0081] 模量是根据JIS K6251在常温下通过拉伸试验测得的(使用3号哑铃)。另外，如果在一个帘线间区域内存在多种橡胶材料，则将模量计算为该帘线间区域内的平均值。
[0082] 另外，可通过改变带束帘线的涂层胶的模量来调节各帘线间区域的模量M1、M2，并且如果在带束帘布143、144之间存在缓冲橡胶146，则可通过改变缓冲橡胶146的橡胶材料来调节模量。例如，在图4中的构型中，通过周向加强层145的带束帘线1451的涂层胶1452的模量和外侧交叉带束143的带束帘线1431的涂层胶1432的模量来调节帘线间区域Al的模量Ml。另外，通过外侧交叉带束143的带束帘线1431的涂层胶1432的模量、带罩144的带束帘线1441的涂层胶1442的模量和缓冲橡胶146的模量来调节帘线间区域A2的模量M2。
[0083] 修改示例
[0084] 图6至9是示出了图4所示的带束层的修改示例的说明图。这些图示意性地示出了构成各带束帘布141至145的带束帘线的布置。在这些修改示例中，与图4所示的构型相同的构成要素被提供相同的附图标记，并且省略对它们的说明。
[0085] 在图4中的构型中，周向加强层145配置成介设在一对交叉带束142、143之间。因此，在位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，配置有两个带束帘布(外侧交叉带束143和带罩144)，并且形成了两个帘线间距离Tl、T2和两个帘线间区域Al、A2。
[0086] 然而，该构型并不局限于此，并且周向加强层145可配置在一对交叉带束142、143的轮胎径向方向内侧(参看图6和图7)。
[0087] 例如，在图6中的修改示例中，周向加强层145配置在大角度带束141与内侧交叉带束142之间。因此，在位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，配置有三个带束帘布(一对交叉带束142、143和带罩144)，并且形成有三个帘线间距离Tl至T3和三个帘线间区域Al至A3。另外，三个帘线间距离Tl至T3从轮胎径向方向内侧以次序Tl、T2和T3布置，并且三个帘线间区域Al至A3从轮胎径向方向内侧以次序A1、A2和A3布置。
[0088] 另外，在位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，存在三个帘线间距离Tl至T3，其具有这样的关系:T1 < T2 < T3。具体地，分别在内侧交叉带束142与外侧交叉带束143之间和外侧交叉带束143与带罩144之间配置有板状缓冲橡胶146、147，并且调节这些帘线间距离T2、T3。这样，各带束帘布142至145之间的帘线间距离Tl至T3被设定为在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向变得较大。
[0089] 另外，位于轮胎径向方向最外侧的帘线间距离T3和位于轮胎径向方向最内侧的(最小)帘线间距离Tl具有这样的关系:2.0 ( T3/T1 ( 4.0o另外，这种情况下，帘线间距离 Tl、T3 在这样的范围内:0.2mm < Tl < 0.5mm 且 0.3mm < T3 < 1.5mm。
[0090] 在图6的修改示例中，如上所述，三个帘线间距离Tl至T3具有这样的关系:T1< T2 < T3。然而，该构型并不局限于此，并且帘线间距离Tl至T3可具有这样的关系:Tl < T2 < T3且T1〈T3。因此，例如，帘线间距离Tl至Τ3可具有这样的关系:Τ1=Τ2〈Τ3或Τ1<Τ2=Τ3ο
[0091] 另外，在图6中的修改示例中，在位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，周向加强层145的带束帘线1451的支数Ε0、内侧交叉带束142的带束帘线1421的支数Ε1、外侧交叉带束143的带束帘线1431的支数Ε2、和带罩144的带束帘线1441的支数Ε3具有这样的关系:Ε0>Ε1>Ε2>Ε3。因此，各带束帘布142至145构造成使得带束帘线的支数EO至Ε3在从周向加强层145沿轮胎径向方向朝向外侧的方向上变小。另外，位于轮胎径向方向最外侧的带罩144的带束帘线1441的支数Ε3和周向加强层145的带束帘线1451的支数EO被设定为具有这样的关系:1.0 < E0/E3 < 2.0。
[0092] 在图6中的修改示例中，如上所述，支数EO至E3具有这样的关系:E0>E1>E2>E3。然而，该构型并不局限于此，并且支数EO至E3可具有这样的关系:E0彡El彡E2彡E3且El>E3o 因此，支数 EO 至 E3 可具有这样的关系:E0=E1>E2>E3、E0>E1=E2>E3、E0>E1>E2=E3、E0=E1=E2>E3、E0=E1>E2=E3、或 E0>E1=E2=E3。
[0093] 另外，在图6中的修改示例中，在位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，帘线间区域Al (对应于帘线间距离Tl的区域)内的模量M1、帘线间区域A2 (对应于帘线间距离T2的区域)内的模量M2、和帘线间区域A3 (对应于帘线间距离T3的区域，位于轮胎径向方向最外侧的帘线间区域)内的模量M3具有这样的关系:M1>M2>M3。
[0094] 另外，位于轮胎径向方向最外侧的帘线间区域A3内的模量M3和位于轮胎径向方向最内侧的帘线间区域Al内的模量Ml具有这样的关系:0.2
[0095] 在图6中的修改示例中，如上所述，模量Ml至M3具有这样的关系:M1 >M2 >M3。然而，该构型并不局限于此，并且模量Ml至M3可具有这样的关系:M1彡M2彡M3且M1>M3。因此，模量Ml至M3可具有这样的关系:M1=M2 > M3或M2>M1=M3。
[0096] 接下来，在图7中的修改示例中，周向加强层145配置在大角度带束141的轮胎径向方向内侧(胎体层13与大角度带束141之间)。因此，在周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，配置有四个带束帘布(大角度带束141、一对交叉带束142、143、和带罩144)，并且形成四个帘线间距离Tl至T4和四个帘线间区域Al至A4。另外，四个帘线间距离Tl至T4从轮胎径向方向内侧以次序Tl、T2、T3和T4布置，并且四个帘线间区域Al至A4从轮胎径向方向内侧以次序A1、A2、A3和A4布置。
[0097] 另外，在周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，四个帘线间距离Tl至T4具有这样的关系:T1〈T2〈T3〈T4。具体地，分别在大角度带束141与内侧交叉带束142之间、内侧交叉带束142与外侧交叉带束143之间、和外侧交叉带束143与带罩144之间配置有板状缓冲橡胶146至148，并且调节这些帘线间距离Τ2至Τ4。这样，各带束帘布141至145之间的帘线间距离Tl至Τ4被设定为在从周向加强层145沿轮胎径向方向朝向外侧的方向上变大。
[0098] 另外，位于轮胎径向方向最外侧的帘线间距离Τ4和位于轮胎径向方向最内侧的(最小)帘线间距离Tl具有这样的关系:2.0 ( T4/T1 ( 4.0o另外，这种情况下，帘线间距离 Tl、T4 在这样的范围内:0.2mm < Tl < 0.5mm 且 0.3mm < T4 < 1.5mm。
[0099] 在图7中的修改示例中，四个帘线间距离Tl至T4具有这样的关系:Τ1〈Τ2〈Τ3〈Τ4。然而，该构型并不局限于此，并且帘线间距离Tl至Τ4可具有这样的关系:T1 < T2 < T3且Tl
[0100] 另外，在图7中的修改示例中，在周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，周向加强层145的带束帘线1451的支数Ε0、大角度带束141的带束帘线1411的支数Ε1、内侧交叉带束142的带束帘线1421的支数Ε2、外侧交叉带束143的带束帘线1431的支数Ε3、和带罩144的带束帘线1441的支数Ε4具有这样的关系:Ε0>Ε1>Ε2>Ε3>Ε4。因此，各带束帘布141至145构造成使得带束帘线的支数EO至Ε4在从周向加强层145沿轮胎径向方向朝向外侧的方向上变小。另外，位于轮胎径向方向最外侧的带罩144的带束帘线1441的支数Ε4和周向加强层145的带束帘线1451的支数EO被设定为具有这样的关系:1.0 < EO/E4 < 2.00
[0101] 在图7中的修改示例中，如上所述，支数EO至E4具有这样的关系:Ε0>Ε1>Ε2>Ε3>Ε4ο然而，该构型并不局限于此，并且支数EO至E4可具有这样的关系:EO彡El ^ E2多E3多E4且E1>E4。因此，可根据该条件任意设定支数EO至E4之间的大小关系。
[0102] 另外，在图7中的修改示例中，在周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，帘线间区域Al内的模量Ml、帘线间区域A2内的模量M2、帘线间区域A3内的模量M3、和帘线间区域A4 (位于轮胎径向方向最外侧的帘线间区域)内的模量M4具有这样的关系:Ml>M2>M3>M4o
[0103] 另外，位于轮胎径向方向最外侧的帘线间区域A4内的模量M4和位于轮胎径向方向最内侧的帘线间区域Al内的模量Ml具有这样的关系:0.2
[0104] 在图7中的修改示例中，如上所述，模量Ml至M4具有这样的关系:Ml >M2 >M3>M4。然而，该构型并不局限于此，并且模量Ml至M4可具有这样的关系:Ml彡M2彡M3彡M4且M1>M4。因此，能根据该条件任意设定模量Ml至M4之间的大小关系。
[0105] 另外，在图4中的构型中，帘线间距离T1、T2、支数E0至E2、和模量M1、M2均具有它们本身的预定大小关系(这样:T1〈T2，Ε0>Ε1>Ε2，且Μ1>Μ2)。
[0106] 然而，该构型并不局限于此，并且帘线间距离Tl、Τ2中的一者或两者、支数EO至Ε2、和模量Ml、M2之间可存在大小关系(参看图8和9 )。
[0107] 例如，在图8中的修改示例中，帘线间距离Tl、Τ2仅具有这样的大小关系:T1< T2，并且支数EO至E2和模量M1、M2均被设定为相等。另外，在图9中的修改示例中，支数EO至E2仅具有这样的关系:E0 > El > E2，并且帘线间距离Tl、T2和模量Ml、M2均被设定为相等。另外，在这些构型中，缓和了作用在胎面部上的负荷，并且提高了轮胎的耐偏磨性能。
[0108] 附加数据
[0109] 另外，在图3中的构型中，周向加强层145配置在一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧。另外，优选地，较窄的交叉带束143的宽度W和从周向加强层145的边缘到较窄的交叉带束143的边缘的距离S在这样的范围内:0.03
[0110] 例如，在图3中的构型中，外侧交叉带束143具有窄宽度结构，并且周向加强层145配置在外侧交叉带束143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧。另外，外侧交叉带束143和周向加强层145配置成左右对称，中心在轮胎赤道面CL上。另外，在由轮胎赤道面CL划分的区域内，外侧交叉带束143的边缘和周向加强层145的边缘的位置关系S/W适合地在如上所述的范围内。
[0111] 在该构型中，交叉带束142、143的边缘和周向加强层145的边缘之间的位置关系S/W变得适合，并且可以减少周向加强层145周围的橡胶材料中产生的变形。
[0112] 宽度W和距离S是在沿轮胎子午线方向的剖视图中作为沿轮胎宽度方向的距离测得的。另外，特别是S/W的值没有上限，但它受周向加强层145的宽度Ws和较窄的交叉带束143的宽度W的关系限制。
[0113] 另外，周向加强层145的宽度Ws被设定为0.60彡Ws/W。当周向加强层145具有分割结构(图中未不出)时，周向加强层145的宽度Ws为各分割分部的宽度之和。
[0114] 兹果
[0115] 如上所述，充气轮胎I包括带束层14，该带束层是通过层压包括周向加强层145的多个带束帘布141至145而形成的(参看图2和3)。另外，带束层14包括位于周向加强层145的轮胎径向方向外侧的至少两个带束帘布(参看图4至8)。另外，帘线间距离Tl至Tk具有这样的关系:T1彡T2彡…彡Tk且Tl〈Tk。
[0116] 在该构型中，在周向加强层145的轮胎径向外侧的区域内，帘线间距离Tl至Tk被设定为具有这样的关系:T1彡T2彡...(Tk且Tl〈Tk，因此减弱了胎面部在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上的刚性的变化。这具有缓和了作用在胎面部上的负荷并且提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。
[0117] 另外，在充气轮胎I中，帘线间距离Tl和帘线间距离Tk具有这样的关系:2.0^ Tk/Tl ( 4.0o在该构型中，在周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，轮胎径向方向最外侧的帘线间距离Tk与轮胎径向方向最内侧的帘线间距离TI的比率Tk/TI变得适合。这具有有效地缓和了作用在胎面部上的负荷并且提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。
[0118]另夕卜，在充气轮胎I中，带束帘布的支数EO至Ek具有这样的关系:EO彡El彡...彡Ek且E0>Ek (参看图4至7和图9)。在该构型中，减弱了胎面部在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上的刚性的变化。这具有缓和了作用在胎面部上的负荷并且提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。
[0119] 另外，在充气轮胎I中，支数EO和支数Ek具有这样的关系:1.0〈E0/Ek〈2.0。该构型具有这样的优点:由于支数E0和支数Ek具有这样的关系:E0/Ek〈2.0，故抑制了轮胎重量的增加，并且抑制了带束帘布由于橡胶量不足而分离。另外，由于支数EO和支数Ek具有这样的关系:1.0〈E0/Ek，故带束层14的刚性在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上以适当的方式降低，并且这具有减轻了作用在胎面部上的负荷的优点。
[0120] 另外，在充气轮胎I中，模量Ml至Mk具有这样的关系:Ml彡M2彡…彡Mk且Ml>Mk(参看图4至7)。在该构型中，减弱了胎面部在朝向周向加强层145的轮胎径向方向外侧的方向上的刚性的变化。这具有缓和了作用在胎面部上的负荷并且提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。
[0121] 对于充气轮胎1，模量Ml和模量Mk具有这样的关系:0.2彡Mk/Ml〈l.0。在该构型中，在周向加强层145的轮胎径向方向外侧的区域内，使轮胎径向方向最外侧的帘线间区域Ak内的模量Mk与轮胎径向方向最内侧的帘线间区域Al内的模量Ml的比率Mk/Ml变得适合。这具有有效地减轻了作用在胎面部上的负荷的优点。
[0122] 另外，在充气轮胎I中，多个带束帘布包括大角度带束141、配置在大角度带束141的轮胎径向方向外侧的一对交叉带束142、143、配置在一对交叉带束142、143的轮胎径向方向外侧的带罩144、和配置在一对交叉带束142、143之间、一对交叉带束142、143的轮胎径向方向内侧、或大角度带束141的轮胎径向方向内侧的周向加强层145 (参看图2和图3)0
[0123] 另外，在充气轮胎I中，带罩144具有绝对值在10度以上45度以下的带束角度。这具有适当地保护了胎面部的优点。
[0124] 另外，在充气轮胎I中，带罩144的带束帘线1441在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率优选在3.0%以上5.0%以下。这具有适当地保护了胎面部的优点。
[0125] 另外，在充气轮胎I中，周向加强层145的带束帘线1451在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率在2.0%以上3.5%以下。
[0126] 另外，在充气轮胎I中，周向加强层145的带束帘线1451在承受150N至200N的拉伸载荷时的伸长率λ I和带罩144 (最外层中的带束帘布)的带束帘线1441在承受150Ν至200Ν的拉伸载荷时的伸长率λ 2具有这样的关系:λ I < λ 2。
[0127] 另外，在充气轮胎I中，周向加强层145配置在一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧(参看图3)。另外，较窄的交叉带束143的宽度W和从周向加强层145的边缘到较窄的交叉带束143的边缘的距离S在这样的范围内:0.03 ( S/W。在该构型中，交叉带束142、143的边缘和周向加强层145的边缘的位置关系S/W变得适合，并且这具有可以减少周向加强层145周围的橡胶材料中产生的应变的优点。
[0128] 话用示例
[0129]另外，在充气轮胎I中，在轮胎被装配在标准轮辋上的状态下，对轮胎施加规定内压，并且施加规定载荷，优选地，纵横比HW在这样的范围内:40%<服<70%。另外，与本实施例中一样，充气轮胎I优选被用作用于诸如巴士或卡车等重负荷的充气轮胎。对于具有该纵横比HW的轮胎，特别是用于诸如客车和卡车等重负载的充气轮胎，接地形状能容易地变成沙漏形，并且偏磨的发生很显著。因此，通过将充气轮胎I的构型应用于具有该纵横比HW的轮胎，可以获得更显著的偏磨抑制效果。
[0130]另外，特别地，优选充气轮胎I具有块状花纹(图中未示出)。如上所述，在带束层具有周向加强层的构型中，轮胎周向方向上的刚性高。因此，在具有块状花纹的构型中，胎面边缘磨损的发生尤其是一个问题。因此，在该构型中，通过采用充气轮胎I的构型，提高了轮胎的耐偏磨性能。
[0131] 示例
[0132] 图10和11是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的性能试验的结果的表。
[0133] 在这些性能试验中，针对(I)耐胎面边缘磨损性能、(2 )耐块体撕裂性能、和(3 )耐久性对若干不同的轮胎执行评价(参看图10和11)。将轮胎尺寸为445/50R22.5的充气轮胎装配在TRA所规定的“design rim”上，并且采用TRA所规定的“Tire Load Limits atVar1us Cold Inflat1n Pressures”中的气压的 80% 和“Tire Load Limits at Var1usCold Inflat1n Pressures，，的最大值。
[0134] 在(I)耐胎面边缘磨损性能和(2)耐块体撕裂性能的评估中，将充气轮胎安装在6X4牵引式挂车试验车辆上。然后，在该试验车辆已在常规铺装道路上行驶50，OOOkrn之后，检查轮胎的胎面边缘磨损量和块体撕裂。通过以常规示例为标准分(100)对测量结果打分来执行评价。在这些评价中，较高的分数是优选的。
[0135] (3)利用使用室内滚筒试验机的低压耐久性试验执行耐久性评价。然后，在以45km/h行驶的同时，使载荷从TRA所规定的载荷每24小时增加5%，并且当轮胎发生故障时，测量行驶的距离。通过以常规示例为标准分(100)对测量结果打分来执行评价。在这些评价中，较高的分数是优选的。
[0136] 根据工作例I至21的充气轮胎I具有图4或图8的构型，并且帘线间距离T1、T2、带束帘布的支数EO至Ε2、以及模量Ml和M2变得适合。另外，外侧交叉带束143的边缘和周向加强层145的边缘的位置关系S/W被设定为S/W=0.3。另外，胎面部具有块状花纹(图中未示出)。
[0137] 常规示例的充气轮胎具有与根据工作示例I的充气轮胎I不同的带束帘布的帘线间距离Tl、T2、支数EO至E2、和模量M1、M2等。
[0138] 如试验结果中所示，可见与常规示例的充气轮胎相比，根据工作示例I至24的充气轮胎具有更高的耐胎面边缘磨损性能、耐块体撕裂性能和耐久性。
[0139] 附图标记
[0140] I 充气轮胎
[0141] 11 胎圈芯
[0142] 12 胎边芯
[0143] 13 胎体层
[0144] 14 带束层
[0145] 15 胎面胶
[0146] 16 侧壁胶
[0147] 21至23 周向主槽
[0148] 31至34 陆地部
[0149] 121 下填胶
[0150] 122 上填胶
[0151] 141 大角度带束
[0152] 142 内侧交叉带束
[0153] 143 外侧交叉带束
[0154] 144 带罩
[0155] 145 周向加强层
[0156] 146 缓冲橡胶
[0157] 1411至1451带束帘线
[0158] 1412 至 1452 涂层胶
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