在内燃机中，金属垫片夹置在气缸体和气缸盖之间的接合面上并 被紧固，从而起到密封作用。具体来说，在围绕气缸孔口的区域中的 密封是很重要的，在该部分的不充分密封可引起燃烧室内压力下降及 过热。因此，作为改善密封性能的金属垫片，金属垫片被构制成使一 薄金属板布置和叠放在一对弹性金属基片之间，所述金属基片具有与 气缸孔口同心的边缘(beads)，所述薄金属板具有与上述气缸孔口相 应的孔(例如，请参阅参考文件1)。
图7的局部切除的平面图表示参考文件1中所述的金属垫片，图 8是沿图7中X-X线截取的剖面图。如图7和图8所示，参考文件1 的金属垫片是通过叠放一个薄金属板B3和一对弹性金属基片A31和 A32构成的，薄金属板B3具有相应于气缸孔口31的孔和一个三环连 接的平面形状，弹性金属基片A31和A32具有相应于薄金属板B3设 置的气缸孔口31和在气缸孔口31的圆周部分上形成的凸边32，以保 将薄金属板B3保持在弹性金属基片A31和A32的凸边32之间。另 外，金属垫片的弹性金属基片A31和A32也设有在管孔38的周边部 分上的类似凸边33。图7中的附图标记36表示用于将薄金属板B3锁 紧在弹性金属基片A31和A32上的锁紧爪。
在参考文件1的金属垫片中，在围绕气缸孔口的周边部分中的密 封功能是利用螺栓紧固金属垫片时产生的凸边的斥力增强的。但是， 在许多情形中，在气缸体或气缸盖的表面形成铸孔(即，在铸造中形 成的气泡引起的表面上小洞，见图10)，或者，表面是粗糙的。因此， 人们认为，只有弹性金属基片并不能充分地追随铸孔或粗糙的表面， 密封性能仍有可能变差。另外，也曾有人提出一种金属垫片，其中未 发泡的实心橡胶层(下文中称为“未发泡橡胶层”)在弹性金属基片上 形成。但是，铸孔或粗糙表面仍可能使密封性能变差。
另一方面，也有人曾在金属垫片上形成发泡橡胶层以增强密封性 能(例如，请参阅参考文件2和3)。虽然在这些参考文件中的发泡橡 胶层在待密封的表面上存在直径1.5mm或更小的铸孔或表面粗糙度 为12.5Ra或更小(按照JIS B0601-1994的10点平均粗糙度)的情形 中一般表现出很好的密封性能，但是，在铸孔直径超过1.5mm或表面 粗糙度超过12.5Ra的情形中，发泡橡胶层在有些情形中并不能保证足 够的密封性能。另外，带有发泡橡胶层的金属垫片的橡胶层在发泡前 就较厚，在高温高压的条件下发泡橡胶层变劣，导致螺栓的轴向力减 小。为了得到发泡橡胶层，一般采用微胶囊热分解法，其中使用了化 学发泡剂。由于微胶囊(micro-encapsulation)取得的发泡橡胶具有 低的发泡系数，因而这样的发泡橡胶层用于密封铸孔具有低的效果。 另外，由于发泡橡胶层的许多泡室是单独封闭的(下文中称为“闭孔”)， 在低温(低于0℃)下每个泡室会收缩，从而引起螺栓的轴向力的减 小。另外，当密封表面压力不足时，发泡橡胶层不会完全压偏，因而 在使用中使发泡橡胶层变劣，从而不利地导致螺栓应力松弛。另外， 气缸孔口周围的温度变得相当高，因而使发泡橡胶层在相对较早时期 就因为热而变劣，在有些情形中使密封性能变劣。
这里，“发泡系数”是指发泡后橡胶层的厚度与发泡前橡胶层厚度 之比。
[参考文件1]JP2003-287135A
[参考文件2]JP5-86070U
[参考文件3]JP6-32836U
本发明是鉴于上述问题做出的，本发明的目的是提供一种金属垫 片，其发泡橡胶层在高温高压下不会变劣，且在低温时不会收缩，而 且这种金属垫片甚至能够足以密封具有大的铸孔或高的表面粗糙度的 气缸体。

本发明的发明人已做出充分调研来检验上述问题，结果发现上述 发明目的可以通过下述金属垫片实现。这个发现说明本发明已经完成。
本发明主要涉及下述项目：
(1)一种设置在气缸盖和气缸体之间的金属垫片，它包括：一个 具有第一孔的薄金属板；第一弹性金属基片；第二弹性金属基片；和 至少一个发泡橡胶层，其中第一和第二弹性金属基片中的每一个具有 第二孔和在第二孔的周边部分上形成的凸边，其中薄金属板设置在第 一和第二弹性金属基片的凸边之间，其中所述一个发泡橡胶层是借助 一种使具有预发泡成分的预发泡层发泡的方法提供的，其中所述预发 泡层具有15至50μm的厚度和2至4的发泡系数。
(2)所述预发泡成分包括：20％-70％重量的门尼值为10至70 的聚合物；以所述成分的总重量为基础，20％至60％重量的可热分解 的发泡剂；其中所述发泡橡胶层具有80％或更大的开孔率。
(3)所述第一弹性金属基片设置得面对气缸体，且在第一弹性金 属基片的两侧上设有发泡橡胶层。
(4)它还包括一个未发泡橡胶层，其中第一弹性金属基片设置成 面对气缸体，且具有面对气缸体的第一表面和与第一表面相反的第二 表面，其中第一弹性金属基片具有设置在第一表面上的发泡橡胶层和 设置在第二表面上的未发泡橡胶层。
(5)它还包括第三弹性金属基片和未发泡橡胶层，其中第一和第 二弹性金属基片具有设置在其两侧上的未发泡橡胶层，其中第三弹性 金属基片包括：能够容纳第一弹性金属基片的第三孔；在第三孔周边 部分形成的凸边；及在其两侧上设置的发泡橡胶层，其中第一弹性金 属基片借助多个连接构件固定在第三弹性金属基片上。
(6)其中所述凸边具有一个弯曲部分，该弯曲部分具有一个弯部， 该弯部在与凸边周向垂直的横截面中具有0.5mm或更大的曲率半径， 其中第一弹性金属基片设置成面对气缸体，且具有面对气缸体的第一 表面和第一表面相反的第二表面，其中第一弹性金属基片具有设置在 第一表面上的发泡橡胶层。
在本发明中，开孔是指彼此连通的孔。另外，“开孔率”是指在发 泡橡胶层中开孔的体积与全部孔的体积之比。

图1是表示本发明金属垫片的一个实施例的平面图。
图2是沿图1中X-X线截取的剖面图。
图3是沿图1中X-X线截取的表示本发明的金属垫片的另一实施 例的剖面图。
图4是表示本发明的金属垫片的另一实施例的平面图。
图5是沿图4中X-X线截取的剖面图。
图6是沿图7中X-X线截取的剖面图，表示本发明的金属垫片的 弹性金属基片的形状的一种实例。
图7是表示传统的金属垫片的部分切除的平面图。
图8是沿图7中X-X线截取的剖面图，表示传统的金属垫片。
图9是沿图7中X-X线截取的表示本发明的金属垫片的另一实施 例的剖面图。
图10是表示在各实例中进行的铸孔密封测试方法的示意图。

下面详述本发明。
本发明的金属垫片是设置在气缸盖和气缸体之间的金属垫片，它 包括：一个具有孔的薄金属板；一对弹性金属基片；至少一个发泡橡 胶层，其中所述一对弹性金属基片中的每一个具有孔和在该孔周边上 形成的凸边，其中薄金属板设置在所述一对弹性金属基片的凸边之间， 其中所述至少一个发泡橡胶层是通过一种方法形成的，该方法包括使 一个具有预发泡成分的预发泡层发泡，其中所述预发泡层具有15至 50μm的厚度和2至4的发泡系数。因此，能够提供一种金属垫片， 其发泡橡胶层在高温高压下不会变劣，在低温下不会收缩，并且这种 金属垫片甚至能够足以密封具有大的铸孔或高的表面粗糙度的气缸 体。
用于形成发泡橡胶层的预发泡成分最好含有以预发泡成分的总重 量为基础的20-70wt％的一聚合物，该聚合物具有10至70的门尼值 (mooney value)。更为推荐的是，该门尼值为20至60，该含量是以 预发泡成分的最重量为基础的20-60wt％。通过使用这种聚合物，可 以有效地防止发泡橡胶层的变劣。
聚合物不局于门尼值为上述范围内的那种类型。其实例包括至今 以来曾用于垫片的聚合物如NRB、HNBR、氟橡胶、EPDM及丙烯酸 类橡胶。优选使用NBR、HNBR和氟橡胶。另外，在使用NBR的情 形中，NBR中丙烯腈组的含量(下文中称为“AN值”)优选为39至 52，更优选为40至48，其目的是取得耐油性。
另外，预发泡成分最好含有可热分解的化学发泡剂。虽然可热分 解的发泡剂并不受限制，但是其发泡温度优选为120℃或更高，更优 选为150℃至210℃。在预发泡成分中的发泡剂量以预发泡成分的总重 量为基础优选为20-60wt％，更优选为15-35wt％。
另外，最好在预发泡成分中添加硫化剂和硫化加速剂。硫化剂最 好大量添加以实现高的硫化密度。在硫磺硫化的情形中，硫化剂最好 以1.5至4.5phr使用。最好使用硫化加速剂，它能引起迅速的硫化， 即，它可提供的在150℃的温度下达到Curas数据中T50所需的时间 为4分钟或更短。在150℃的温度下达到Curast数据中的T50所需的 时间是指当在150℃的温度下进行硫时，橡胶达到T50所需要的时间。
上述的预发泡成分溶解在有机溶剂中以得到涂覆液，该涂覆液涂 覆在钢板上以得到预发泡层。有机溶剂不受限制，只要它可溶解预发 泡成分即可，其实例是10至90wt％芳香烃基(或酮基)溶剂如甲苯 和10至90wt％酯基溶剂的混合溶剂。预发泡成分溶解在有机溶剂中， 使其固体浓度以涂覆液的重量为基础最好为10至60wt％。
虽然涂覆含有预发泡成分的涂覆液的方法并无具体限制，但是， 最好采用能够控制发泡橡胶层厚度的方法，其实例包括使用间隙涂料 器或滚筒涂料器的涂覆方法。涂层厚度最好为15至50μm，发泡剂最 好在大约150℃至240℃加热处理5至15分钟被包泡以形成发泡橡胶 层。发泡条件如硫化剂、发泡剂和加热时间经过适当调节，使发泡橡 胶层具有2至4的发泡系数，并使制成的发泡橡胶层具有80％或更大 的开孔率。通过使用具有上述门尼值的聚合物及以上述比例向聚合物 添加硫化剂和发泡剂就能够控制发泡系数。具体来说，发泡系数取决 于聚合物的门尼值和硫化速度。当聚合物的门尼值太低时，聚合物被 发泡气体膨胀太大。当门尼值太高时，发泡气体引起的聚合物的膨胀 受到抑制。当硫化速度太高时，在聚合物被发泡气体膨胀前的硫化进 展使发泡系数受抑制。当硫化速度太低时，聚合物在橡胶被硫化而硬 化前被发泡气体膨胀，增加了发泡系数。例如，当具有20至40的门 尼值的聚合物与低硫化速度的硫化加速剂(Curast数据：在150℃的 温度下达到T50所需的时间约为5至6分钟)和低分解温度的发泡剂 一起使用时，发泡系数增加。另一方面，当具有40至60的门尼值的 聚合物与高硫化速度的硫化加速剂(Curast数据：在150℃的温度下 达到T50所需时间约为1至3分钟)和高分解温度的发泡剂一起使用 时，发泡系数减小。因此，发泡系数是通过改变聚合物、硫化加速剂 和发泡剂的组合而被控制的。
在本发明中，薄金属板最好具有0.05至0.15mm的厚度。薄金属 板最好由不锈钢制成。
这种发泡橡胶层甚至在高温高压下也可使变劣受到抑制，并长时 期保持良好的密封性质。另外，在低温下发泡橡胶层的收缩也受到抑 制。另外，甚至当气缸体的表面存在直径超过1.5mm的铸孔时，或当 气缸体表面粗糙度超过12.5Ra时，也可保持足够的密封性质。
现在描述本发明的若干实施例的实例，但是，本发明显然不局限 于此。
在图1中表示本发明的金属垫片的一个实施例。图2是沿图1中 X-X线截取的剖面图。图1的金属垫片大致包括一对弹性金属基片， 其中在多个气缸孔口周边的部分上形成凸边，以及一个薄金属板，该 薄金属板通过上述凸边紧密保持在上述一对弹性金属基片之间，并具 有相应于气缸孔口的孔。金属垫片由两个弹性金属基片A11和A12及 一薄金属板B1构成，所述弹性金属基片设有沿多缸发动机的相应气 缸孔口11的周边部分形成的凸边12，所述薄金属板包括围绕相应气 缸孔口11的周边部分的具有需要厚度的环形部分，所述环形部分是相 对于弹性金属基片A11和A12的凸边部分形成的。
薄金属板B1被构制得与相邻部分整体相连。在这种情形中，薄 金属板在多个金属部位(在图1所示的实例中为4个由附图标记16 指示的部分)上固定在一个弹性金属基片A12上。
在本实施例中，位于气缸体侧(即图2中的下侧)的弹性金属基 片A12最好具有一个发泡橡胶层110。另一方面，在设置在气缸盖侧 (即图2中的上侧)的弹性金属基片A12上形成一个未发泡橡胶层。 与气缸体比较，气缸盖温度较低，因而难于受到热的影响。因此，甚 至未发泡橡胶层111也能提供足够的密封性质。但是，与气缸体类似， 气缸盖是铸造成的，因而其上存在铸孔或表面粗糙，可能会使密封性 能变劣。因此，在本实施例的金属垫片中，与上面类似的发泡橡胶层 最好也形成在气缸盖侧的弹性金属基片A11上，不过，在图中并未画 出。
另外，如上所述，发泡橡胶层110对气缸体或气缸盖的铸孔或粗 糙表面可特别有效地提供密封性质。但是，人们仍担心，与薄金属板 B的压力接触会引起永久变形，逐渐使密封性能变劣。因此，如图3 所示，在弹性金属基片A12的金属薄板B1侧的表面上可形成未发泡 橡胶层111以替代发泡橡胶层。当发泡橡胶层也在气缸盖侧的弹性金 属基片A11上形成时，在弹性金属基片A11的薄金属板B1侧上类似 地形成未发泡橡胶层111。
作为另一实施例，图4中表示本发明的金属垫片的一个实施例的 部分切除的平面图。图5表示沿图4中X-X线截取的剖面图。如图4 和图5所示，本实施例的金属垫片是通过在第一弹性金属基片A21和 第二弹性金属基片A22之间布置和叠放一个具有气缸孔口21的薄金 属板B2而构成的，另外，通过机械连接构件28如夹子(grommets) 或铆钉在多个部分C2将第一弹性金属基片固定在一个第三弹性金属 基片A23上。在安装时，金属垫片被布置成使第二弹性金属基片A22 设置在气缸盖侧，而使第三弹性金属基片A23设置在气缸体侧。
薄金属板B2具有平面形状，其中具有相应于气缸孔口21的孔的 环被连接起来。第一弹性金属基片A21具有相应于薄金属板B2的气 缸孔口21的孔，在孔的周边部分形成有凸边22，另外，在其两个表 面上形成未发泡橡胶层211。第二弹性金属基片A22具有相应于薄金 属板B的气缸孔口21的孔，在孔的周边部分形成有凸边22，另外， 在其两个表面上还形成有未发泡橡胶层211。第三弹性金属基片A23 具有能够容纳第一弹性金属基片的孔，在孔的周边部分形成凸边，在 其两表面上形成发泡橡胶层210。
第三弹性金属基片A23通过连接构件28与第一弹性金属基片A21 点接触，因而从气缸孔口21传递的热量不大。另外，在第三弹性金属 基片A23上开有使冷却水可流动的孔，这有助于冷却效果。因此，发 泡橡胶层210不会发生因热引起的变劣。另外，在第一弹性金属基片 A21和第二弹性金属基片A22上形成气缸孔口21，未发泡发泡橡胶层 211在高温下发泡。但是，未发泡橡胶层211耐热性强，因而实际上 不会引发任何问题。在本发明中，对未发泡橡胶层211不作任何限制， 但是由于上述原因，最好使用耐热性很好的未发泡橡胶层。
如图7和沿图7中X-X线截取的剖面图的图6所示，本发明的凸 边最好具有一个弯曲部分C3，在与凸边周向垂直的横截面内包括曲率 半径(R)为0.5mm或更大的弯部。图6和7表示具有凸边如凸边32 和33的弹性金属基片A31和A32。另外，如图9所示，发泡橡胶层 34最好设置在弹性金属基片A32的气缸体侧上。在许多情形中，在气 缸体或气缸盖310的表面上形成有铸孔(例如，参阅图10)。某些气 缸体具有直径超过1.5mm的铸孔。
当凸边的弯曲部分C4弯曲成具有角部而非弯部时，如图8所示， 在角部和铸孔之间的间隙会降低密封性能。另一方面，如图6所示， 当凸边具有包括弯部的弯曲部分时，凸边的弯曲部分在安装时可弹性 变形以覆盖铸孔以保证密封。这种弯曲部分是有效的，在相同的紧固 状态下，使与气缸盖或气缸体表面的接触宽度能够比具有带角部的凸 边的垫片的情形扩大1.5至2.0倍。在这里所使用的弹性金属基片一般 是用厚度为0.2至0.3mm的不锈钢板制成的。弯曲起点的曲率半径(R) 优选为0.5mm或更大，更优选为1.5mm或更大，以便通过弹性变形 可靠地覆盖直径超过1.5mm的铸孔。在倒圆时进行弯曲能够容易地形 成这种弯曲部分。在金属垫片的弹性金属基片的凸边中弯曲部的形成 连同发泡橡胶层一起可提高对具有较大铸孔或较高表面粗糙度的气缸 体或气缸盖的密封效果。
实例
现在结合实例和对比例更详细地描述本发明，但是，本发明显然 并不局限于此。
实例1至3和对比例1至7
试样制备
表格1所示的含有聚合物、发泡剂、硫化剂和硫化加速剂的每种 成分溶解在含有甲苯和乙酸乙酯的有机溶剂中以制备涂覆液，使每种 涂覆液中成分的固体浓度以涂覆液重量为基础为40wt％。每种涂覆液 用滚筒涂料器施加在已实施了非铬化处理和底层涂料处理的不锈钢上 以得到预发泡层(每个预发泡层的厚度请参阅表格1)，然后，在210 ℃的温度下进行10分钟的热处理以得试样1-10，每个试样具有发泡 橡胶层。对试样进行了下述评价。
表1          聚合物(A) 发泡剂(B)   (A)的   量(wt％)     (B)的量     (wt％)   预发泡层厚   度(μm)   硫化剂                 硫化加速剂  种类   AN值(％)   门尼值  种类 产品名称 试样1  NBR   40   50 可热分解类型(偶氮 二酰胺基)   50     25   35   硫  亚磺酰胺基 Nocceler CZ 试样2  NBR   41.5   50 可热分解类型(二亚 硝基亚戊基四胺基)   30     40   20   硫  亚磺酰胺基 Nocceler CZ 试样3  H-NBR   43.2   70 可热分解类型(偶氮 二酰胺基)   50     30   15   硫  噻唑基/二硫代氨基甲酸锌 Nocceler M/ Nocceler PZ 试样4  NBR   43   45 可热分解类型(偶氮 二酰胺基)   50     25   60   硫  二烃氨基硫羰基 Nocceler TRA 试样5  NBR   43   45 微囊类型(1，1-二氯 乙烯-丙烯腈共聚物)   50     25   35   硫  亚磺酰胺基 Nocceler CZ 试样6  NBR   41   80 可热分解类型(偶氮 二酰胺基)   50     30   40   硫  噻唑基/二烃氨基硫羰基 Nocceler M/ Nocceler TT 试样7  NBR   43   45 可热分解类型(二亚 硝基亚戊基四胺基)   50     15   35   硫  噻唑基/二烃氨基硫羰基 Nocceler M/ Nocceler TT 试样8  NBR   415   50 可热分解类型(偶氮 二酰胺基)   15     30   40   硫  噻唑基/二硫代氨基甲酸锌 Nocceler M/ Nocceler M/ 试样9  NBR   415   50 微囊类型(1，1-二氯 乙烯-丙烯腈共聚物)   50     25   80   硫  噻唑基/二烃氨基硫羰基 Nocceler M/ Nocceler TT 试样10  NBR   415   50 无   50     25   35   硫  亚磺酰胺基 Nocceler CZ
注1：试样1-3和8-10中所使用的聚合物(A)是ZEON公司制造的。
     试样2，4-7中所使用的聚合物(A)是JSR公司制造的。
注2：试样1-8和10中所使用的发泡剂(B)是SANKO KASEI有限公司制造的。
     试样5和9中所使用的发泡剂(B)是Matsumoto Yushi-Seiyaku有限公司制造的。
注3：试样1-10中所使用的硫是Tsurumi化学公司制造的。
注4：试样1-10中所使用的硫化加速剂是Ouchishinko化学工业有限公司制造的。
评价方法
1.发泡系数
发泡系数是使用下面的公式根据预发泡层的厚度和发泡橡胶层的 厚度计算的(厚度是用千分尺测量的)。
(发泡橡胶层的厚度/预发泡层厚度)＝发泡系数
2.开孔率的测量
每个试样浸入水中，然后承受真空除气以用水置换发泡橡胶层中 孔内的空气。测试进行直至用水置换后重量变得恒定为止，通过使用 下面的公式来计算开孔率。
被置换的水重量/(发泡橡胶层的体积-预发泡层的体积)×100
3.耐热流动性
在150℃及100Mpa的表面压力的条件下使试样承受测试22小 时，用显微镜观察测试后的外观，以下述标准评价外观。
评价标准
A：无橡胶流动
B：有橡胶流动
4.转矩下降率
按照下述方式使每个试样承受测试以测量转矩下降率。
(1)借助转矩扳手用螺栓将每个试样紧固在一个凸缘上以测量初 始转矩。
(2)在上述(1)的状态中，将试样冷却至-35℃，将一标记贴附 在凸缘和螺栓上，将该标记贴附在其接触表面的位置上，然后松开螺 栓。
(3)借助转矩扳手用贴有标记的螺栓再次将每个试样紧固在带有 标记的凸缘上，使凸缘和螺栓的标记重合，在-35℃测量转矩。
将每个试样(在普通温度下)的初始转矩与在-35℃的转矩相比较， 使用下面的公式计算转矩下降率。
[初始转矩-(在-35℃的转矩)]/初始转矩×100＝转矩下降率
5.密封测试
使用上述试样1至10制备具有下述表格2和3中所示形状的实例 1至3和对比例1至7的垫片。然后，将实例和对比例的每个垫片设 置在具有表格2和3所示的形状的凸缘上，使这些垫片承受下述测试， 以便用下述标准评价垫片。
评价标准
A：没有空气泄漏
B：有空气泄漏
铸孔密封测试
(1)如图10所示，每个试样被处理以取得垫片，垫片具有高度 为0.2mm、宽度为1.5mm的半凸边形状，半凸边中心直径为51.5mm。 将垫片设置在具有铸孔(直径2.5mm，深度2.5mm)的凸缘上，使铸 孔处于半边中心的位置上，然后以10N/mm的凸边线性负载紧固在凸 缘上。
(2)在(1)的状态中，通过一个在凸缘中心的喷嘴向凸缘供应 空气(200KPa)以测量泄漏的空气量。
表面粗糙度密封测试
(1)每个试样被处理以取得垫片，垫片具有高度为0.2mm、宽 度为1.5mm的半凸边形状，半凸边中心直径为51.5mm。将垫片设置 在表面粗糙度为50Ra的凸缘上，使铸孔处于半凸边中心的位置上， 然后以10N/mm的凸边线性负载紧固在凸缘上。
(2)在(1)的状态中，通过一个在凸缘中心的喷嘴向凸缘供应 空气(200KPa)以测量泄漏的空气量。
表2
                      铸孔密封测试 凸缘 材料 SS50C被用于凸缘和螺栓 表面粗糙度 12Ra 铸孔直径 2.5mm的直径×2.5mm的深度 凸边线性负载 10N/mm 垫片 形状 外径75mm×内径47mm 凸边中心直径：51.5mm 半凸边：0.2mm的高度×1.5mm的宽度
表3
                     表面粗糙度密封性质 凸缘 材料 SS50C被用于凸缘和螺栓 表面粗糙度 50Ra 凸边线性负载 10N/mm 垫片 形状 外径75mm×内径47mm 凸边中心直径：51.5mm 半凸边：0.2mm的高度×1.5mm的宽度
上述测量和实验的结果表示在下面的表格4中。
表4 试样号   发泡前橡胶层   厚度(μm)   发泡系数   开孔率(％)   耐热流动性   转矩下降率(％)        密封测试     铸孔   表面粗糙度  实例1 试样1   35   3   100   A   0     A   A  实例2 试样2   20   4   100   A   0     A   A  实例3 试样3   15   3   100   A   0     A   A  对比例1 试样4   60   2.5   100   B   5     A   A  对比例2 试样5   35   3   20   A   40     A   A  对比例3 试样6   40   1.3   60   A   0     B   B  对比例4 试样7   35   1.2   85   A   0     B   B  对比例5 试样8   40   1.2   80   A   0     B   B  对比例6 试样9   80   2.5   20   B   60     A   A  对比例7 试样10   35   1   0   A   0     B   B
从表格4可以看出，按照本发明的每个具有发泡橡胶层的实例的 垫片，在耐热流动性、转矩下降和密封测试方面能够得到满意的结果。 对比而言，具有过厚预发泡层的对比例1的垫片具有不好的耐热流动 性和差的转矩下降。使用微囊类发泡剂制备的对比例2的垫片具有小 的开孔率和差的转矩下降。过大的门尼值的对比例4的垫片具有低的 发泡系数和差的密封性质。使用过小量发泡剂制备的对比例5的垫片 具有低的发泡系数和差的密封性质。使用过小量聚合物制备的对比例 6的垫片具有小的开孔率、最坏的转矩下降和差的耐热流动性。由于 使用微囊类发泡剂制备的对比例7的垫片具有过厚的预发泡层，因而 垫片具有最坏发泡系数、最小的开孔率和差的密封性质。
如上所述，按照本发明，可以取得一种金属垫片，其发泡橡胶层 在高温高压下不会变劣，在低温下不会收缩，甚至可足以密封具有大 的铸孔或高的表面粗糙度的气缸体。
虽然已经结合具有实施例详细描述了本发明，但是，本专业技术 人员显然懂得，可对其作出各种修改和变化而并不背离本发明的精神 或超出本发明的范围。
本发明是以2004年3月30日提交的日本专利申请第2004-100006 号、2004年3月31日提交的日本专利申请第2004-102172号和2004 年3月31日提交的日本专利申请第2004-102178号为基础的。