技术领域
[0001] 本
发明系关于一种控制电路,特别是指一种用于功率转换器的具有深度间歇省电模式(deep burst mode)的控制电路。
背景技术
[0002] 多种功率转换器已被广泛地使用,以提供经调整的
电压及
电流至各种
电子产品。基于环境污染的限制下,功率转换器已要求符合电源管理及节约
能源的标准。电源管理的原则是管理系统在运作期间的电源消耗。进一步地说,在非运作期间,只有少量的电源将被消耗。关于功率转换器在一电源管理运用面上,在轻载状态下节约电源为现今的一主要需求。
[0003] 一般来说,功率转换器的一控制电路依据一反馈
信号产生一切换信号。反馈信号为关联于功率转换器的一负载状态。切换信号使用以切换功率转换器的的一功率
变压器,以调整功率转换器的一输出。为了降低功率转换器的电源消耗,当功率转换器的负载状态为轻载时,功率转换器执行一间歇省电模式(burstmode)以调整功率转换器的输出。
[0004] 图1为习用功率转换器执行间歇省电模式的
波形图。一旦反馈信号VFB小于一
门坎VOZ时,切换信号VG被禁能用以降低功率转换器的输出。换言之,当负载状态为轻载时,电源消耗会降低。此外,一旦反馈信号VFB大于一门坎VOZR时,切换信号VG被致能,且在一短暂的导通时间的后被禁能,而像是一脉冲信号。换句话说,切换信号VG被切换而产生脉冲信号。脉冲信号用于切换功率转换器的功率变压器,而提供少量的电源。
[0005] 如图1所示,当功率转换器的负载状态为轻载且反馈信号VFB大于门坎VOZR时,切换信号VG持续地被切换直至反馈信号VFB小于门坎VOZ。因此,切换信号VG被切换很多次。一旦反馈信号VFB再次大于门坎VOZR时,切换信号VG会再次持续地被切换直至反馈信号VFB再次小于门坎VOZ。因此,在每一间歇省电周期(burst period)T2,切换信号VG被切换很多次,所以功率变压器在每一间歇省电周期T2也被切换很多次,这会导致切换损失的增加,也因而电源消耗不能有效地降低。一般来说,间歇省电周期T2及间歇省电
频率为固定。举例来说,间歇省电频率为22K赫兹(Hz)。图1的T1是间歇省电模式下的切换信号VG的一切换周期。
发明内容
[0006] 本发明的目的,在于提供一种功率转换器的具有深度间歇省电模式的控制电路。当功率转换器的一负载状态为极轻载时,控制电路减少对功率变压器切换的次数,以降低切换损失而降低电源消耗。
[0007] 本发明系一种功率转换器的具有深度间歇省电模式的控制电路,其包含一负载侦测电路及一脉波宽度调整电路。负载侦测电路依据一反馈信号而产生一切换
控制信号。反馈信号关联于功率转换器的一负载状态。脉波宽度调整电路依据切换控制信号及反馈信号产生一切换信号,而调整功率转换器的一输出。当功率转换器的负载状态为一极轻载时,控制电路执行一深度间歇省模式,以于每一深度间歇省电周期仅对切换信号切换一次。因此,切换损失会降低,使得功率转换器的电源消耗同样地会降低。
附图说明
[0008] 图1是习用功率转换器执行间歇省电模式的波形图;
[0009] 图2是本发明的一功率转换器的一
实施例的电路图;
[0010] 图3是本发明的控制电路的一实施例的电路图;
[0011] 图4是本发明的负载侦测电路的一实施例的电路图;
[0012] 图5是本发明的脉波宽度调整电路的一实施例的电路图;
[0013] 图6A~6B是本发明的频率(fs)-反馈信号(VFB)曲线图;
[0014] 图6C是本发明控制电路执行一深度间歇省电模式下,反馈信号VFB及切换信号VG的波形图;以及
[0015] 图7是本发明的频率调整电路的一实施例的电路图。
[0016] 【图号对照说明】
[0019] 40 控制电路 300 负载侦测电路
[0020] 301 负载比较器 302 第一
开关[0022] 305 第二开关 306 第二比较器
[0023] 400 频率调整电路 411 比较器
[0024] 412 电阻 413 比较器
[0025] 415 电流源 423 充电电流源
[0026] 427 放电电流源 431 比较器
[0027] 432 比较器 433 与非门
[0028] 434 与非门 435 反相器
[0029] 500 脉波宽度调整电路 510 正反器
[0030] 511 反相器 512 反相器
[0031] 513 比较器 CO 输出电容
[0032] CS 感测端 CT 电容
[0034] fs1 最大切换频率 fs2 最小切换频率
[0035] GND 接地端 I2 参考电流
[0036] I3 电流 I6 第一放电电流
[0037] I7 电流 I8 第一充电电流
[0038] I423 第二充电电流 I427 第二放电电流
[0039] IP 切换电流 M1~M9 晶体管
[0040] NP 一次侧绕组 NS 二次侧绕组
[0041] OUT 输出端 OZ 切换控制信号
[0042] PLS 振荡信号 Q1 功率晶体管
[0043] RS 感测电阻 VCC 供应电压
[0044] VCS 电流信号 VFB 反馈信号
[0045] VFB_G 参考门坎 VFB_N 门坎
[0046] VFB_S 极轻载门坎 VFBR_S 深度间歇省电截止门坎
[0047] V6 切换信号 VH 门坎
[0048] VIN 输入电压 VL 门坎
[0050] VOZR 第四门坎 VOZ_S 第一门坎
[0051] VOZR_S 第二门坎 VS 侦测信号
[0052] VSAW 锯齿信号 T1 切换周期
[0053] T2 间歇省电周期 T3 导通时间
[0054] T4 深度间歇省电周期
具体实施方式
[0055] 为了使本发明的结构特征及所达成的功效有更进一步的了解与认识,特用较佳的实施例及配合详细的说明,说明如下:
[0056] 图2是本发明的一功率转换器的一实施例的电路图。一控制电路40具有一输出端OUT、一感测端CS、一反馈端FB及一接地端GND。接地端GND耦接于一接地。控制电路40依据一反馈信号VFB输出一切换信号VG,而调整功率转换器的一输出(输出电压VO及/或输出电流)。反馈信号VFB关联于功率转换器的负载状态。反馈信号VFB产生在控制电路40的反馈端FB。切换信号VG驱动耦接于一功率变压器10的一功率晶体管Q1,用以切换功率变压器10。
[0057] 功率变压器10连接于功率转换器的一输入电压VIN,用于
能量储存及电源转换。功率变压器10的已储存能量透过一整流器DS及一输出电容CO传输至功率转换器的一输出端,而产生输出电压VO。功率变压器10具有一一次侧绕组NP及一二次侧绕组NS。二次侧绕组NS的一第一端连接至整流器DS的一
阳极,二次侧绕组NS的一第二端连接至另一接地。输出电容CO连接于整流器DS的一
阴极与二次侧绕组NS的第二端之间。
[0058] 一感测电阻RS
串联于功率晶体管Q1,且依据功率变压器10的一切换电流IP产生一电流信号VCS在控制电路40的感测端CS。一电阻31的一第一端耦接至功率转换器的输出端。一
齐纳二极管36从电阻31的一第二端耦接至一光耦合器37的一输入端。光耦合器37的一输出端耦接至控制电路40的反馈端FB,以形成一反馈回路而依据输出电压VO产生反馈信号VFB。控制电路40依据反馈信号VFB调变切换信号VG的脉波宽度,以达到功率转换器的调整。
[0059] 图3是本发明的控制电路的一实施例的电路图。控制电路40包含一负载侦测电路300及一脉波宽度调变电路(PWM)500。负载侦测电路300耦接至反馈端FB用以接收反馈信号VFB。负载侦测电路300依据反馈信号VFB产生一切换控制信号OZ。切换控制信号OZ耦接至脉波宽度调整电路500。负载侦测电路300依据反馈信号VFB进一步产生一侦测信号VS,侦测信号VS表示功率转换器的负载状态是一极轻载(深度轻载)或不是。
[0060] 脉波宽度调整电路500耦接至反馈端FB及负载侦测电路300,而接收反馈信号VFB及切换控制信号OZ。脉波宽度调整电路500依据切换控制信号OZ及反馈信号VFB产生切换信号VG,以调整功率转换器的输出。当功率转换器的负载状态为极轻载时,控制电路依据切换控制信号OZ执行一深度间歇省电模式(deep burst mode),而于每一深度间歇省电周期(deep burst period)仅对切换信号切换一次。脉波宽度调整电路500进一步耦接至感测端CS,以接收电流信号VCS而产生切换信号VG。
[0061] 控制电路40进一步包含一频率调整电路400。频率调整电路400耦接至反馈端FB、负载侦测电路300及脉波宽度调整电路500,以接收反馈信号VFB及侦测信号VS。频率调整电路400依据反馈信号VFB及侦测信号VS产生一振荡信号PLS,而控制脉波宽度调整电路500所产生的切换信号VG的频率。
[0062] 图4是本发明的负载侦测电路的一实施例的电路图。负载侦测电路300包含一负载比较器301、一第一比较器303及一第一开关302。负载比较器301及第一比较器303为
磁滞比较器。负载比较器301具有一极轻载门坎VFB_S及一深度间歇省电截止门坎VFBR_S,并供应至负载比较器301的一正输入端。极轻载门坎VFB_S小于深度间歇省电截止门坎VFBR_S。举例来说,极轻载门坎VFB_S为1.8V及深度间歇省电截止门坎VFBR_S为3.6V。负载比较器301的一负输入端接收反馈信号VFB。
[0063] 负载比较器301比较反馈信号VFB及极轻载门坎VFB_S以产生侦测信号VS。当功率转换器的负载状态为极轻载时,反馈信号VFB会变小。当反馈信号VFB小于极轻载门坎VFB_S时,侦测信号VS为一逻辑高(logic-high)信号。其表示功率转换器的负载状态为极轻载。
[0064] 的后,负载比较器301比较反馈信号VFB及深度间歇省电截止门坎VFBR_S。当功率转换器的负载状态改变且反馈信号VFB大于深度间歇省电截止门坎VFBR_S,侦测信号VS为一逻辑低(1ogic-low)信号。其表示功率转换器的负载状态不是极轻载且可能是一重载。的后,负载比较器301重新比较反馈信号VFB与极轻载门坎VFB_S。
[0065] 第一比较器303具有一第一门坎VOZ_S及一第二门坎VOZR_S,并供应至第一比较器303的一正输入端。第一比较器303的一负输入端接收反馈信号VFB。第一门坎VOZ_S小于第二门坎VOZR_S且大于极轻载门坎VFB_S。举例来说,第一门坎VOZ_S为2V及第二门坎VOZR_S为3.4V。第二门坎VOZR_S小于深度间歇省电截止门坎VFBR_S。第一比较器303比较反馈信号VFB与第一门坎VOZ_S产生一
输出信号而作为切换控制信号OZ。当反馈信号VFB小于第一门坎VOZ_S时,第一比较器303的输出信号为一逻辑高信号,以禁能切换信号VG(如图3所示)。
[0066] 的后,第一比较器303比较反馈信号VFB及第二门坎VOZR_S。当反馈信号VFB大于第二门坎VOZR_S时,第一比较器303的输出信号为一逻辑
低信号,以致能切换信号VG。的后,第一比较器303重新比较反馈信号VFB与第一门坎VOZ_S。
[0067] 第一开关302耦接在第一比较器303与脉波宽度调整电路500(如图3所示)之间。第一开关302受控于侦测信号VS。当反馈信号VFB小于极轻载门坎VFB_S时,侦测信号VS导通第一开关302,以输出第一比较器303的输出信号至脉波宽度调整电路500,而作为切换控制信号OZ。当功率转换器的负载状态为极轻载时,脉波宽度调整电路500依据切换控制信号OZ执行深度间歇省电模式。在此同时,反馈信号VFB小于第一门坎VOZ_S,第一比较器303的输出信号为逻辑高信号。其表示当负载状态为极轻载且反馈信号VFB小于第一门坎VOZ_S时(如图6C所示),切换控制信号OZ为逻辑高信号以禁能切换信号VG。换言的,当负载状态为极轻载且反馈信号VFB小于第一门坎VOZ_S时,切换控制信号OZ依据侦测信号VS而禁能切换信号VG。
[0068] 的后,当反馈信号VFB大于第二门坎VOZR_S时,第一比较器303的输出信号为逻辑低信号。因此,当负载状态为极轻载且反馈信号VFB大于第二门坎VOZR_S(如图6C所示),切换控制信号OZ为逻辑低信号以致能切换信号VG,直至反馈信号VFB小于第一门坎VOZ_S。换言的,当负载状态为极轻载且反馈信号VFB大于第二门坎VOZR_S时,切换控制信号OZ依据侦测信号VS致能切换信号VG。
[0069] 如图6C所示,当负载状态为极轻载时,脉波宽度调整电路500依据切换控制信号OZ执行深度间歇省电模式,以于每一深度间歇省电周期T4仅只对切换信号切换一次。深度间歇省电周期T4是起始于反馈信号VFB大于第二门坎VOZR_S,且结束于反馈信号VFB再次大于第二门坎VOZR_S。深度间歇省电周期T4及深度间歇省电频率为固定,且可相同于间歇省电周期T2(如图1所示)及间歇省电频率。举例来说,深度间歇省电频率为22K赫兹(HZ)。由于本发明的脉波宽度调整电路500于每一深度间歇省电周期T4仅对切换信号VG切换一次,使得本发明的功率转换器能有效地降低能源消耗。图6C所示的T3是在深度间歇省电模式下的切换信号VG的导通时间。导通时间T3大于如图1所示的处于间歇省电模式下的切换信号VG的导通时间。
[0070] 由上述可知,负载侦测电路300具有第一门坎VOZ_S及第二门坎VOZR_S。当负载状态为极轻载且反馈信号VFB大于第二门坎VOZR_S时,脉波宽度调整电路500依据切换控制信号OZ而致能切换信号VG。当负载状态为极轻载且反馈信号VFB小于第一门坎VOZ_S时,脉波宽度调整电路500依据切换控制信号OZ而禁能切换信号VG。
[0071] 负载侦测电路300进一步包含一第二比较器306、一第二开关305及一反相器304。第二比较器306为磁滞比较器。第二比较器306具有一第三门坎VOZ及一第四门坎VOZR,且供应至第二比较器306的一正输入端。第二比较器306的一负输入端接收反馈信号VFB。第三门坎VOZ小于第四门坎VOZR且可等于第一门坎VOZ_S。举例来说,第三门坎VOZ为2V且第四门坎VOZR为
2.1V。第四门坎VOZR大于第一门坎VOZ_S且小于第二门坎VOZR_S。当反馈信号VFB大于极轻载门坎VFB_S时(负载状态不为极轻载),第二比较器306比较反馈信号VFB与第三门坎VOZ而产生一输出信号,以作为切换控制信号OZ。
[0072] 当反馈信号VFB大于第三门坎VOZ时,第二比较器306的输出信号为一逻辑低信号,以致能切换信号VG。相反地,当反馈信号VFB小于第三门坎VOZ,第二比较器306的输出信号为一逻辑高信号,以禁能切换信号VG。其表示当反馈信号VFB大于极轻载门坎VFB_S且小于第三门坎VOZ时,负载状态为轻载。
[0073] 的后,第二比较器306比较反馈信号VFB与第四门坎VOZR。当反馈信号VFB大于第四门坎VOZR,第二比较器306的输出信号为逻辑低信号,以用于致能切换信号VG。的后,第二比较器306重新比较反馈信号VFB与第三门坎VOZ。
[0074] 第二开关305耦接在第二比较器306及脉波宽度调整电路500(如图2所示)之间。侦测信号VS经由反相器304而控制第二开关305。侦测信号VS耦接在反相器304的一输入端。反相器304的一输出端控制第二开关305。当反馈信号VFB大于极轻载门坎VFB_S时,侦测信号VS截止第一开关302,且导通第二开关305以输出第二比较器306的输出信号至脉波宽度调整电路500而作为切换控制信号OZ。在此同时,反馈信号VFB小于第三门坎VOZ时,第二比较器306的输出信号为逻辑高信号。其表示当负载状态为轻载时,切换控制信号OZ为逻辑高信号而禁能切换信号VG,其为脉波宽度调整电路500执行间歇省电模式。换言的,当负载状态不是极轻载且反馈信号VFB小于第三门坎VOZ时(负载状态为轻载),切换控制信号OZ依据侦测信号VS禁能切换信号VG。
[0075] 的后,当反馈信号VFB大于第四门坎VOZR时,第二比较器306的输出信号为逻辑低信号。因此,当负载状态为轻载,且反馈信号VFB大于第四门坎VOZR时,切换控制信号OZ为逻辑低信号,以短时间致能切换信号VG,即切换信号VG为短时间导通,就如同一脉冲信号。此外,切换信号VG被持续地切换以产生多个脉冲信号。当负载状态不是极轻载且反馈信号VFB大于第四门坎VOZR时,切换控制信号OZ依据侦测信号VS而致能切换信号VG。
[0076] 图5是本发明的脉波宽度调整电路的一实施例的电路图。脉波宽度调整电路500包含反相器511、512、一比较器513及一正反器510。负载侦测电路300(如图3所示)所产生的切换控制信号OZ耦接至反相器511的一输入端。反相器511的一输出端耦接至正反器510的一输入端D。切换控制信号OZ用于控制切换信号VG。切换信号VG被产生在正反器510的一输出端Q。频率调整电路400(如图3所示)所产生的振荡信号PLS耦接至反相器512的一输入端。反相器512的一输出端耦接至正反器510的一频率输入端CK。振荡信号PLS控制切换信号VG的频率。
[0077] 比较器513的一正输入端接收电流信号VCS。比较器513的一负输入端接收反馈信号VFB。比较器513的一输出端耦接至正反器510的一重置输入端R。比较器513比较反馈信号VFB与电流信号VCS,而重置正反器510以重置切换信号VG。
[0078] 图6A与6B是本发明的频率(fs)-反馈信号(VFB)曲线图。fS1是切换信号VG的一最大切换频率。fS2是切换信号VG的一最小切换频率。如图6A所示,当反馈信号VFB大于一门坎VFB_N,切换信号VG的频率被限制在最大切换频率fS1。再者,当反馈信号VFB小于门坎VFB_N,切换信号VG的频率会依据反馈信号VFB的降低而减少。换言的,切换信号VG的频率依据功率转换器的负载的降低而减少。然而,当反馈信号VFB小于一参考门坎VFB_G时,切换信号VG的频率会保持在最小切换频率fS2。
[0079] 参阅图6B,极轻载门坎VFB_S小于第一门坎VOZ_S,第一门坎VOZ_S小于第二门坎VOZR_S,而第二门坎VOZR_S小于深度间歇省电截止门坎VFBR_S。参阅图6A,第三门坎VOZ小于第四门坎VOZR且可相等于第一门坎VOZ_S(如图6B所示)。当反馈信号VFB小于极轻载门坎VFB_S时,负载侦测电路300(如图4所示)输出第一比较器303的输出信号,以作为切换控制信号OZ。脉波宽度调整电路500依据切换控制信号OZ执行深度间歇省电模式。
[0080] 参阅图6C,当反馈信号VFB小于第一门坎VOZ_S时,负载侦测电路300(如图4所示)禁能脉波宽度调整电路500(如图3所示)所产生的切换信号VG。的后,一旦反馈信号VFB大于第二门坎VOZR_S,负载侦测电路300致能切换信号VG。脉波宽度调整电路500于每一深度间歇省电周期T4仅对切换信号切换一次。因此,当功率转换器的负载状态为极轻载时,功率转换器(如图2所示)的功率变压器10被切换的次数会减少,使得切换损失会降低且能源消耗也随的降低。
[0081] 在此同时,负载侦测电路300输出侦测信号VS至频率调整电路400(如图3所示)。频率调整电路400依据侦测信号VS产生振荡信号PLS,而用以控制切换信号VG的频率。当功率转换器的负载状态为极轻载时,切换信号VG的频率被调整至最小切换频率fs2。一旦反馈信号VFB大于深度间歇省电截止门坎VFBR_S,脉波宽度调整电路500停止执行深度间歇省电模式。
[0082] 此外,当反馈信号VFB大于极轻载门坎VFB_S且小于第三门坎VOZ时(功率转换器的负载状态为轻载),负载侦测电路300(如图4所示)输出第二比较器306的输出信号,以作为切换控制信号OZ。脉波宽度调整电路500依据切换控制信号OZ执行间歇省电模式。当反馈信号VFB小于第三门坎VOZ时,脉波宽度调整电路500禁能切换信号VG。之后,一旦反馈信号VFB大于第四门坎VOZR,脉波宽度调整电路500致能切换信号VG。当功率转换器的负载状态为轻载时,切换信号VG的频率被调整至最小切换频率fs2。
[0083] 图7是本发明的频率调整电路的一实施例的电路图。频率调整电路400包含一电压对电流转换器、复数个
电流镜、一充电电流源423、一放电电流源427、一电容CT及一振荡电路。电压对电流转换器包含一比较器411、一电阻412、一比较器413及一晶体管M1。
[0084] 电压对电流转换器接收反馈信号VFB,以产生一参考电流I2。比较器413的一正输入端接收反馈信号VFB。比较器413的一负输入端耦接至晶体管M1的一源极及电阻412的一端。电阻412的另一端耦接至比较器411的一输出端及比较器411的一负输入端。比较器413的一输出端耦接至晶体管M1的一栅极而控制晶体管M1。比较器411的一正输入端接收参考门坎VFB_G。比较器411的负输入端耦接至比较器411的输出端。电压对电流转换器依据反馈信号VFB与参考门坎VFB_G之间的差异而产生参考电流I2。
[0085] 一第一电流镜包含晶体管M2及M3。晶体管M2及M3的源极耦接至一电流源415。电流源415耦接至一供应电压VCC。晶体管M2及M3的栅极与晶体管M2及M1的漏极耦接在一起。第一电流镜依据参考电流I2产生一电流I3在晶体管M3的一漏极。电流I3关联于参考电流I2。一第二电流镜包含晶体管M4及M5。晶体管M4及M5的源极耦接至接地端。晶体管M4及M5的栅极与晶体管M4及M3的漏极耦接在一起。第二电流镜依据电流I3产生一电流I7在晶体管M5的一漏极。
[0086] 一第三电流镜包含晶体管M4及M6。晶体管M6的一源极耦接在接地端。晶体管M6的一栅极耦接在晶体管M4及M5的栅极及晶体管M4及M3的漏极。第三电流镜依据电流I3产生一第一放电电流I6在晶体管M6的一漏极。放电电流源427并联于晶体管M6。放电电流源427提供一第二放电电流I427,第二放电电流I427耦接于第一放电电流I6。
[0087] 一第四电流镜包含晶体管M7及M8。晶体管M7及M8的源极耦接于供应电压VCC。晶体管M7及M8的栅极与晶体管M7及M5的漏极耦接在一起。第四电流镜依据电流I7产生一第一充电电流I8在晶体管M8的一漏极。充电电流源423耦接在供应电压VCC及晶体管M8的漏极之间。充电电流源423提供一第二充电电流I423,第二充电电流I423耦接第一充电电流I8。
[0088] 第一充电电流I8及第二充电电流I423经由一晶体管424充电电容CT。第一放电电流I6及第二放电电流I427经由一晶体管425对电容CT放电。因此,一锯齿信号VSAW产生在电容CT。晶体管424的一源极耦接在充电电流源423及晶体管M8的漏极,以传送第二充电电流I423及第一充电电流I8。晶体管424的一漏极耦接至电容CT的一端。电容CT的另一端耦接至接地端。
振荡信号PLS耦接至晶体管424的一栅极,以控制晶体管424而对电容CT进行充电。晶体管
425的一源极耦接至放电电流源427及晶体管M6的漏极。晶体管425的一漏极耦接至电容CT。
振荡信号PLS耦接至晶体管425的一栅极,以控制晶体管425而对电容CT进行放电。
[0089] 振荡电路依据锯齿信号VSAW产生振荡信号PLS。振荡电路包含比较器431及432、与非门433及434及一反相器435。锯齿信号VSAW耦接于比较器431的一负输入端及比较器432的一正输入端以产生振荡信号PLS。一门坎VH供应于比较器431的一正输入端。一门坎VL供应于比较器432的一负输入端。比较器431的一输出端耦接于与非门433的一输入端。比较器432的一输出端耦接于与非门434的一输入端。与非门434的另一输入端耦接在与非门433的一输出端。与非门434的一输出端耦接在与非门433的另一输入端。与非门434的输出端进一步地耦接于反相器435的一输入端。反相器435的一输出端产生振荡信号PLS。
[0090] 第一充电电流I8、第二充电电流I423、第一放电电流I6及第二放电电流I427决定锯齿信号VSAW的斜率,以决定振荡信号PLS的频率,进而决定切换信号VG的频率。第二充电电流I423及第二放电电流I427决定最小切换频率fs2(如图6B所示)。电流源415决定最大切换频率fs1(如图6A所示)。
[0091] 此外,一晶体管M9耦接在电流I3及接地端之间。晶体管M9的一漏极耦接在晶体管M3及M4的漏极。晶体管M9的一源极耦接在接地端。侦测信号VS耦接在晶体管M9的一栅极以控制晶体管M9。一旦功率转换器的负载状态为极轻载,侦测信号VS导通晶体管M9。因此,电流I3流经接地端,且电流I7、第一放电电流I6及第一充电电流I8会被禁能。因此,当负载状态为极轻载时,振荡信号PLS的频率会降低且保持在最小切换频率fs2(如图6B所示)。切换信号VG的频率也保持在最小切换频率fs2。
[0092] 此外,一旦反馈信号VFB大于极轻载门坎VFB_S(负载状态不是极轻载)及参考门坎VFB_G(如图6A所示),侦测信号VS截止晶体管M9,且第一放电电流I6及第一充电电流I8依据反馈信号VFB的改变而被调整。因此,当反馈信号VFB大于参考门坎VFB_G且小于门坎VFB_N时(如图6A所示),切换信号VG的频率依据反馈信号VFB的减少或增加而降低或增加。换言的,切换信号VG的频率依据功率转换器的负载的降低或增加而降低或增加。
[0093] 再者,当反馈信号VFB等于参考门坎VFB_G或小于参考门坎VFB_G时,振荡信号PLS的频率保持在最小切换频率fs2。切换信号VG的频率也保持在最小切换频率fs2。
[0094] 上文仅为本发明的较佳实施例而已,并非用来限定本发明实施的范围,凡依本发明
权利要求范围所述的形状、构造、特征及精神所为的均等变化与修饰,均应包括于本发明的权利要求范围内。