Ni基耐热合金焊接用丝
阅读：700发布：2020-05-14
专利汇可以提供Ni基耐热合金焊接用丝专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 提供Ni基耐热 合金 焊接 用丝，其中，具有如下的成分组成以及具有M6C型 碳 化物和MC型碳化物均匀分散在基质中的组织，所述成分组成为：按 质量 ％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、B：0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，根据需要含有Nb：0.1～1.0％，其余包含Ni和不可避免的杂质，按质量％计，分别规定作为上述不可避免的杂质而含有的S和P的含量为S：0.004％以下、P：0.010％以下。，下面是Ni基耐热合金焊接用丝专利的具体信息内容。
1.Ni基耐热合金焊接用丝，
其具有如下成分组成：按质量％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：
6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、B：
0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，其余包含Ni和不可避免的杂质，按质量％计，将作为上述不可避免的杂质而含有的S和P的含量分别规定为S：0.004％以下、P：0.010％以下，并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物均匀分散在γ相基质中的组织，
所述M6C型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：12.0～45.0％、Cr：
9.0～22.0％、Co：0.5～13.5％、W：2.0～24.0％、Al：5.0％以下、Ti：0.5～6.0％，其余部分包含Mo和不可避免的杂质，
所述MC型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：7.0％以下、Cr：
6.0％以下、Co：12.0％以下、Mo：57.0％以下、W：15％以下、Al：6.0％以下，其余部分包含Ti和不可避免的杂质。
2.Ni基耐热合金焊接用丝，
其具有如下成分组成：按质量％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：
6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、Nb：
0.1～1.0％、B：0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，其余包含Ni和不可避免的杂质，按质量％计，将作为上述不可避免的杂质而含有的S和P的含量分别规定为S：0.004％以下、P：0.010％以下，
以及具有M6C型碳化物和MC型碳化物均匀分散在γ相基质中的组织，
所述M6C型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：12.0～45.0％、Cr：
9.0～22.0％、Co：0.5～13.5％、W：2.0～24.0％、Al：5.0％以下、Ti：0.5～6.0％、Nb：
1.0％以下，其余部分包含Mo和不可避免的杂质，
所述MC型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：7.0％以下、Cr：
6.0％以下、Co：12.0％以下、Mo：57.0％以下、W：15％以下、Nb：65％以下、Al：6.0％以下，其余部分包含Ti和不可避免的杂质。
3.如权利要求1或2所述的Ni基耐热合金焊接用丝，其中，
所述M6C型碳化物和MC型碳化物都具有0.3～4.0μm的平均粒径，M6C型碳化物和MC型碳化物以合计为0.5～16.0面积％的比例均匀分散在基质中。
4.如权利要求1或2所述的Ni基耐热合金焊接用丝，其中，所述Ni基耐热合金焊接用丝为TIG焊接或MIG焊接用的丝。
5.如权利要求3所述的Ni基耐热合金焊接用丝，其中，所述Ni基耐热合金焊接用丝为TIG焊接或MIG焊接用的丝。
Ni基耐热合金焊接用丝
技术领域
[0001] 本发明涉及一种Ni基耐热合金焊接用丝，其用于通过焊接制作、或者修复Ni基耐热合金制机械部件、特别是含有Al和Ti的析出强化型Ni基耐热合金制机械部件。特别是，本发明涉及用于通过焊接而高效制作、或者修复燃气轮机的各种机械部件的Ni基耐热合金焊接用丝。
[0002] 本申请基于2006年4月14日在日本提出申请的特愿2006-111750号和2007年4月9日提出申请的特愿2007-101375号要求优先权，并在此援引其内容。
背景技术
[0003] 已知构成燃气轮机的各种机械部件一般用Ni基耐热合金制作，作为构成这些各种机械部件的Ni基耐热合金，已知例如按质量％计具有如下组成的耐热合金。
[0004] 19.5％Cr-13.5％Co-4.3％Mo-1.4％Al-3％Ti-0.6％C-0.05％Zr-0.006％B-其余部分包含Ni的Ni基耐热合金，
[0005] 19％Cr-11％Co-9.8％Mo-1.5％Al-3.2％Ti-0.09％C-0.007％B-其余部分包含Ni的Ni基耐热合金，
[0006] 19％Cr-12％Co-6％Mo-1％W-2％Al-3％Ti-0.03％C-0.007％B-其余部分包含Ni的Ni基耐热合金，
[0007] 16％Cr-8.5％Co-1.8 ％Mo-2.6％W-1.8％ Ta-0.9％Nb-3.5％Al-3.5 ％Ti-0.11％C-0.05％Zr-0.01％B-其余部分包含Ni的Ni基耐热合金。
[0008] 由这些Ni基耐热合金制成的燃气轮机的各种机械部件通过焊接制作。作为用于焊接这些Ni基耐热合金的丝的一例，提供一种具有如下成分组成的Ni基耐热合金焊接用丝，即，按质量％计，Cr：18～22％、Co：10％以下、Al：0.2～0.7％、Ta，Mo和W之中的1种或2种：15～28％、C：0.09％以下、Zr：0.06％以下、B：0.015％以下、Mn：0.4～1.2％、Si：0.2～0.45％、其余部分包含Ni和不可避免的杂质。该Ni基耐热合金焊接用丝可以在室温下(即、不预先加热要修复的部件)进行TIG焊接或MIG焊接，该焊接部分被认为具有优异的延展性、良好的耐氧化性以及必要的高温拉伸强度和耐蠕变性(参照专利文献1：日本特开2001-158929号公报)
发明内容
[0009] 近年来，要求通过提高采用焊接来制造各种机械部件的速度来减少制造成本，进而加快采用焊接的修复作业。同时要求根据使用环境的高温化、提高焊接部的高温强度。因此，尝试要通过以更高的输出效率进行焊接来提高焊接速度，由此快速并高效地进行焊接作业。然而，如果提高焊接速度，则在焊接部容易产生主要因流动性差(湯回り不良)而引起的焊接金属裂缝，尤其是获得越高温强度的焊接棒则焊接金属裂缝变得越明显。因此，有碍于采用焊接的Ni基耐热合金制各种机械部件的制造和采用焊接的修复作业的快速化。
[0010] 因此，本发明人为了解决所述课题进行了研究，结果获得了以下(A)～(D)所示的研究结果。
[0011] (A)具有如下成分组成、并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物均匀分散在γ相基质(素地)中的组织的Ni基耐热合金焊接用丝，与以往的Ni基耐热合金焊接用丝相比，即使高速焊接Ni基耐热合金制的各种机械部件，在焊接部也难以产生主要因流动性差而引起的焊接金属裂缝，所述成分组成为：按质量％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、B：0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，进一步根据需要含有Nb：0.1～1.0％，其余包含Ni和不可避免的杂质，将上述不可避免的杂质而含有的S和P的含量分别规定为S：
0.004％以下、P：0.010％以下。
0.004％以下、P：0.010％以下。
[0012] (B)上述M6C型碳化物中的M优选具有如下成分组成：含有Ni：12.0～45.0％、Cr：9.0～22.0％、Co：0.5～13.5％、W：2.0～24.0％、Al：5.0％以下、Ti：0.5～6.0％，进一步根据需要含有Nb：1.0％以下，其余部分包含Mo和不可避免的杂质。
[0013] 上述MC型碳化物中的M优选具有如下成分组成：含有Ni：7.0％以下、Cr：6.0％以下、Co：12.0％以下、Mo：57.0％以下、W：15％以下、Al：6.0％以下，进一步根据需要含有Nb：65％以下，其余部分包含Ti和不可避免的杂质。
[0014] (C)上述M6C型碳化物和MC型碳化物更加优选平均粒径均为0.3～4.0μm，M6C型碳化物和MC型碳化物以合计为0.5～16.0面积％的比例均匀分散在基质中。
[0015] (D)满足上述(A)～(C)所述条件的焊接用丝，可以无焊接金属裂缝地高速焊接，焊接部的高温拉伸强度和高温延展性优异，还可以适用于MIG焊接。
[0016] 本发明是基于所述研究结果完成的，具有以下方案。
[0017] (1)本发明的第1方案是一种Ni基耐热合金焊接用丝，其具有如下成分组成、并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物均匀分散在γ相基质中的组织；所述成分组成为：按质量％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、B：0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，其余包含Ni和不可避免的杂质，按质量％计，将作为上述不可避免的杂质含有的S和P的含量分别规定为S：0.004％以下、P：0.010％以下。
[0018] (2)本发明的第2方案是一种Ni基耐热合金焊接用丝，其具有如下成分组成、并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物均匀分散在基质中的组织，所述基质为γ′相均匀分散在γ相中的基质；所述成分组成为：按质量％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、Nb：0.1～1.0％、B：0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，其余包含Ni和不可避免的杂质，按质量％计，将作为上述不可避免的杂质而含有的S和P的含量分别规定为S：0.004％以下、P：0.010％以下。
[0019] (3)本发明的第3方案是如上述第1方案所述的Ni基耐热合金焊接丝，其中，上述M6C型碳化物中的M具有如下成分组成，即，按质量％计含有Ni：12.0～45.0％、Cr：9.0～22.0％、Co：0.5～13.5％、W：2.0～24.0％、Al：5.0％以下、Ti：0.5～6.0％，其余部分包含Mo和不可避免的杂质，上述MC型碳化物中的M具有如下成分组成，即，按质量％计，含有Ni：7.0％以下、Cr：6.0％以下、Co：12.0％以下、Mo：57.0％以下、W：15％以下、Al：6.0％以下，其余部分包含Ti和不可避免的杂质。
[0020] (4)本发明的第4方案是如上述第2方案所述的Ni基耐热合金焊接丝，其中，上述M6C型碳化物中的M具有如下成分组成，即，按质量％计，含有Ni：12.0～45.0％、Cr：9.0～22.0％、Co：0.5～13.5％、W：2.0～24.0％、Al：5.0％以下、Ti：0.5～6.0％、Nb：1.0％以下，其余部分包含Mo和不可避免的杂质；上述MC型碳化物中的M具有如下成分组成，即，按质量％计，含有Ni：7.0％以下、Cr：6.0％以下、Co：12.0％以下、Mo：57.0％以下、W：15％以下、Nb：65％以下、Al：6.0％以下，其余部分包含Ti和不可避免的杂质。
[0021] (5)本发明的第5方案是如上述第1、第2、第3、第4中任一方案所述的Ni基耐热合金焊接丝，其中，上述M6C型碳化物和MC型碳化物均具有0.3～4.0μm的平均粒径，M6C型碳化物和MC型碳化物以合计为0.5～16.0面积％的比例均匀分散在基质中。
[0022] 本发明的具有上述成分组成以及具有M6C型碳化物和MC型碳化物均匀分散在基质中的组织的Ni基耐热合金焊接用丝，可以通过以下的制造方法得到。通过熔解具有如下成分组成的Ni基耐热合金来得到铸锭(ingot)，所述成分组成为：按质量％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、B：0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，进一步根据需要含有Nb：0.1～1.0％，其余包含Ni和不可避免的杂质，按质量％计，将作为上述不可避免杂质含有的S和P的含量分别规定为S：0.004％以下、P：0.010％以下。在对所得到的铸锭反复实施热锻造、热轧等热加工的工序中，加热到γ′溶线(solvus)+20℃～γ′溶线(solvus)+200℃的温度之后，在加热温度～γ′溶线(solvus)-150℃的温度区域对所希望的制品区域进行至少2次以上加工率为15％以上的加工。其后，根据需要进行冷加工后，进行在加热到γ′溶线(solvus)+20℃～γ′溶线(solvus)+200℃之后进行冷却的溶体化处理。这样，获得本发明的具有上述成分组成以及具有M6C型碳化物和MC型碳化物均匀分散在基质中的组织的Ni基耐热合金焊接用丝。
[0023] 接着，说明本发明将Ni基耐热合金焊接用丝的成分组成和组织如上限定的理由。
[0024] [I]成分组成
[0025] (a)铬(Cr)
[0026] Cr成分具有如下作用：形成良好的保护被膜而提高合金的高温耐氧化性和高温耐硫化性等高温耐腐蚀性，进而与C形成M6C型碳化物和MC型碳化物，使金属液流动性提高。然而，Cr的含量按质量％计小于14.0％时，无法确保充分的高温耐氧化性和高温耐腐蚀性。另一方面，Cr的含量超过21.5％时，析出σ相或μ相等有害相，招致高温耐氧化性和高温耐腐蚀性的降低并且导致脆化、焊接性降低，因此不优选。因此，按质量％计，将本发明的Ni基耐热合金焊接用丝中所含的Cr量定为14.0～21.5％。Cr含量更优选的范围按质量％计为15.5～20.0％。
[0027] (b)钴(Co)
[0028] Co成分具有如下作用：主要固溶于基质(γ相)而提高蠕变特性，形成MC型碳化物，使金属液流动性提高。然而，Co的含量按质量％计小于6.5％时，无法赋予充分的蠕变特性，因而不优选。另一方面，含有Co超过14.5％时，热加工性和冷加工性降低，并且使在使用燃烧器等时的高温延展性降低，因而不优选。因此，按质量％计，将Co的含量定为6.5～14.5％。Co的含量更优选的范围按质量％计为7.5～13.5％。
[0029] (c)钼(Mo)
[0030] Mo成分具有如下作用：固溶于基质(γ相)而提高高温拉伸特性、蠕变特性和蠕变疲劳特性，该作用尤其是在与W共存的条件下发挥复合效果。进而，Mo具有与C形成M6C型碳化物和MC型碳化物而提高金属液流动性的作用。然而，Mo的含量按质量％计小于6.5％时，无法赋予充分的高温延展性和蠕变疲劳特性。另一方面，含有Mo超过10.0％时，热加工性和冷加工性降低，并且μ相等有害相析出而导致脆化，焊接性降低，因此不优选。
因此，按质量％计，将Mo的含量定为6.5～10.0％。Mo的含量更优选的范围按质量％计为
7.0～9.5％。
因此，按质量％计，将Mo的含量定为6.5～10.0％。Mo的含量更优选的范围按质量％计为
7.0～9.5％。
[0031] (d)钨(W)
[0032] W成分具有如下作用：固溶于基质(γ相)和γ′相而提高高温拉伸特性、蠕变特性和蠕变疲劳特性。此外，W成分还具有如下作用：在与Mo共存的条件下，向基质固溶强化而发挥复合强化作用，进而与C形成M6C型碳化物和MC型碳化物而使金属液流动性提高。然而W的含量按质量％计小于1.5％时，无法赋予充分的高温延展性和蠕变疲劳特性。另一方面，W的含量超过3.5％时，热加工性和冷加工性降低并且焊接性也降低，因此不优选。因此，按质量％计，将W的含量定为1.5～3.5％。W的含量更优选的范围按质量％计为2.0～
3.0％。
3.0％。
[0034] Al成分具有如下作用：通过进行时效处理而构成作为主要析出强化相的γ′相(NiAl)，从而提高高温拉伸特性、蠕变特性和蠕变疲劳特性。然而，Al的含量按质量％计小于1.2％时γ′相的析出比例不充分，因此无法确保所希望的高温强度。另一方面，Al的含量超过2.4％时，热加工性和冷加工性降低，并且γ′相的构成量过量，延展性降低且焊接性降低，因此不优选。因此，按质量％计，将Al的含量定为1.2～2.4％。Al的含量更优选的范围按质量％计为1.4～2.2％。
[0035] (f)钛(Ti)
[0036] Ti成分具有如下作用：主要固溶于γ′相而提高高温拉伸特性、蠕变特性和蠕变疲劳特性，进而与C形成MC型碳化物而使金属液流动性提高。然而Ti的含量按质量％计小于1.1％时，γ′相的析出比例不充分，因此无法确保所希望的高温强度。另一方面，Ti的含量超过2.1％则热加工性和冷加工性降低，因此不优选。因此按质量％计，将Ti的含量定为1.1～2.1％。Ti的含量更优选的范围按质量％计为1.3～1.9％。
[0037] (g)硼(B)
[0038] B成分具有如下作用：与Cr或Mo等形成M3B2型硼化物而使金属液流动性提高。然而，B的含量按质量％计小于0.0001％时，硼化物的构成量不充分而无法获得充分的金属液流动性。另一方面，含有B超过0.020％时，硼化物的构成量过量而热加工性、冷加工性、焊接性等降低，因此不优选。因此，按质量％计，将B的含量定为0.0001～0.020％。B的含量更优选的范围按质量％计为0.0002～0.010％。
[0039] (h)炭(C)
[0040] C成分具有如下作用：与Ti或Mo等形成M6C型碳化物或MC型碳化物而使金属液流动性提高，从而提高焊接速度。然而C的含量按质量％计小于0.03％时，由于M6C型碳化物或MC型碳化物的构成量不充分而无法获得充分的金属液流动性。另一方面，含有C超过0.15％时，碳化物的构成量变得过量而热加工性、冷加工性和焊接性降低，因此不优选。因此，按质量％计，将C的含量定为0.03～0.15％。C的含量更优选的范围按质量％计为
0.05～0.12％。
0.05～0.12％。
[0042] Fe成分由于廉价经济而且具有使热加工性提高的作用，因而根据需要来添加。然而，Fe的含量超过7％时，焊接性和高温强度劣化，因此不优选。因此，按质量％计，将Fe的含量定为7％以下(包括0％)(更优选4％以下)。
[0043] (j)硫(S)和磷(P)
[0044] S和P进行高速焊接时都会偏析到晶界而导致焊接金属裂缝，特别是在与C共存的条件下该倾向变得明显。因此，它们的含量优选尽可能低。然而，S许可的上限为0.004％，P许可的上限为0.010％。因此，按质量％计，将S和P的含量定为S≤0.004％、P≤0.010％(更优选S≤0.002％、P≤0.008％)。
[0045] (k)铌(Nb)
[0046] Nb成分固溶于基质(γ相)和γ′相中而提高高温拉伸特性、蠕变特性和蠕变疲劳特性，获得高温强度。而且Nb还具有与C形成MC型碳化物而使金属液流动性提高的作用。因此根据需要添加Nb，其含量按质量％计小于0.1％时无法赋予充分的蠕变疲劳特性。另一方面，Nb的含量超过1.0％时，热加工性、冷加工性和焊接性降低，因此不优选。因此按质量％计，将Nb的含量定为0.1～1.0％。Nb的含量更优选的范围按质量％计为0.2～
0.8％。
0.8％。
[0047] [II]碳化物
[0048] 将具有如下成分组成的Ni基耐热合金熔解而得到铸锭，即，按质量％计，含有Cr：14.0～21.5％、Co：6.5～14.5％、Mo：6.5～10.0％、W：1.5～3.5％、Al：1.2～2.4％、Ti：1.1～2.1％、Fe：7.0％以下、B：0.0001～0.020％、C：0.03～0.15％，进一步根据需要含有Nb：0.1～1.0％，其余包含Ni和不可避免的杂质，按质量％计，将作为上述不可避免的杂质而含有的S和P的含量分别规定为S：0.004％以下、P：0.010％以下。在对所得到的铸锭反复实施热锻造、热轧等热加工的工序中，在加热到γ′溶线(solvus)+20℃～γ′溶线(solvus)+200℃的温度之后，在加热温度～γ′溶线(solvus)-150℃的温度范围对所希望的制品区域进行至少2次以上加工率为15％以上的加工。然后，根据需要进行冷加工后，进行在加热到γ′溶线(solvus)+20℃～γ′溶线(solvus)+200℃之后进行冷却的溶体化处理。通过上述方法所形成的Ni基耐热合金焊接用丝，在基质中形成以面积％计为
0.5～16.0％的平均粒径为0.3～4.0μm的M6C型碳化物和MC碳化物。此外，上述M6C型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：12.0～45.0％、Cr：9.0～22.0％、Co：0.5～13.5％、W：2.0～24.0％、Al：5.0％以下、Ti：0.5～6.0％，进一步根据需要含有Nb：1.0％以下，其余部分包含Mo和不可避免的杂质；上述MC型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：7.0％以下、Cr：6.0％以下、Co：12.0％以下、Mo：57.0％以下、W：15％以下、Al：6.0％以下，进一步根据需要含有Nb：65％以下，其余部分包含Ti和不可避免的杂质。
0.5～16.0％的平均粒径为0.3～4.0μm的M6C型碳化物和MC碳化物。此外，上述M6C型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：12.0～45.0％、Cr：9.0～22.0％、Co：0.5～13.5％、W：2.0～24.0％、Al：5.0％以下、Ti：0.5～6.0％，进一步根据需要含有Nb：1.0％以下，其余部分包含Mo和不可避免的杂质；上述MC型碳化物中的M具有如下成分组成：按质量％计，含有Ni：7.0％以下、Cr：6.0％以下、Co：12.0％以下、Mo：57.0％以下、W：15％以下、Al：6.0％以下，进一步根据需要含有Nb：65％以下，其余部分包含Ti和不可避免的杂质。
[0049] 如此形成的M6C型碳化物和MC碳化物都具有提高金属液流动性的作用，因此可以以任意比例均匀分散在本发明的Ni基耐热合金制丝的基质中。然而，这些碳化物的平均粒径小于0.3μm、按面积率计小于0.5％地分散时，有时无法充分发挥金属液流动性效果。另一方面，这些碳化物的平均粒径超过4.0μm、面积率超过16.0％地分散时，在焊接部容易引起合金元素的偏析、容易导致强度特性的降低。因此，更优选在本发明的Ni基耐热合金基质中均匀分散的M6C型碳化物和MC碳化物具有：0.3～4.0μm的平均粒径，M6C型碳化物和MC型碳化物以合计为0.5～16.0面积％的比例均匀分散在基质中。
具体实施方式
[0051] 接着，通过实施例更具体地说明本发明的Ni基耐热合金制丝。
[0052] 使用通常的高频真空熔解炉，熔制铸造分别具有表1～3所示成分组成的Ni基合金熔液，分别制作直径：100mm、高：150mm的铸锭。将这些铸锭进行热锻造，分别制作具有直径为20mm的大小的圆棒。
[0053] 对这些圆棒进行冷拔加工，制作直径为2.4mm的具有表1～3所示成分组成的、具有表4～6所示平均粒径的具有M6C型碳化物和MC碳化物以表4～6所示面积率在基质中均匀分散的组织的本发明丝1～28和比较丝1～18。进而，准备上述专利文献1所记载的具有如下成分组成的以往的丝，即，Cr：20.75％、Co：6％、Al：0.42％、Ta：0.07％、W：18.55％、C：0.06％、Zr：0.02％、B：0.01％、Mn：0.67％、Si：0.38％、其余部分包含Ni和不可避免的杂质。
[0054] 进而，准备具有如下组成的、板厚：8mm的Ni基耐热合金板作为焊接对象，所述组成为：按质量％计包含19.5％Cr-13.5％Co-4.3％Mo-1.4％Al-3％Ti-0.06％C-0.05％Zr-0.007％B-其余部分Ni。准备2片对该Ni基耐热合金板施以60°的坡口加工得到的原料板。以这2片原料板形成Y字型坡口并且形成1mm的最小板间隔的方式，放置在厚为15mm的束缚台上使其对接束缚。将该对接束缚的原料板的坡口在如下条件下进行TIG焊接，使得形成0.75m的焊道(ビ一ド)长度，所述条件为
[0056] 电流密度：120A、焊接速度：10cm/min.
[0057] 电流密度：120A、焊接速度：15cm/min.
[0058] 通过浸透探伤法观察有无焊接金属裂缝，将没有焊接金属裂缝的情况评价为A，即使观察到一个焊接金属裂缝时也评价为B，将其结果示于表4～6中。进而，对没有焊接金属裂缝的焊接后的原材料实施850℃/24h/A.C.+760℃/16h/A.C.的时效处理，制作焊接部形成平行部中央的拉伸试验片。使用这些拉伸试验片，将温度保持在800℃的高温来进行高温拉伸试验，将其结果示于表4～6中。根据表中示出的结果评价焊接部的高温拉伸强度。
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