自冲柳钉和自冲柳接方法和自冲柳接接头
技术领域
[0001] 本
发明设及一种用于连接高强度
钢的自冲馴钉，所述自冲馴钉具有头部和杆身， 所述头部具有头部直径，所述杆身具有柄直径，其中在与头部相反的底端处，所述杆身具有 轴向凹部，所述轴向凹部具有轴向深度，并且其中在所述底端处，所述杆身具有平坦表面区 段。
[0002] 此外，本发明设及一种自冲馴接接头，所述自冲馴接接头具有至少一个上部
工件 和一个下部工件，W及前述类型的
变形自冲馴钉，上部工件和下部工件中的至少一个由高 强度钢形成，自冲馴钉的头部压靠上部工件。
[0003] 最后，本发明设及一种用于生产运种自冲馴接接头的方法，具有步骤:提供工件组 合件，该工件组合件具有至少一个上部工件和一个下部工件;和将前述类型的自冲馴钉W 一定穿刺
力推进到工件组合件中。
背景技术
[0004] 前述形式的自冲馴钉从EP 1 229 254 A2中已知。在本文献中，提出了提供具有由 高强度钢制成的至少两个连接部件的自冲馴接接头，运些连接部件借助于半管状自冲馴钉 彼此连接，该半管状自冲馴钉由钢形成，并且具有馴钉头和邻接的馴钉杆，馴钉杆在末端侧 上具有馴钉底部，其中在连接操作之前，馴钉底部在起始状态下具有截头构造。在本示例 中，自冲馴钉的形状旨在与也已知用于连接轻金属工件的自冲馴钉的形状相同，特别地与 根据EP 0833063A1已知的自冲馴钉的形状相同。馴钉底部的截头构造旨在实现半管状自冲 馴钉在连接高强度连接部件期间的良好变形特性，其中与尖头馴钉底部相比，降低了馴钉 杆的膨胀特性。膨胀在此旨在仅当馴钉杆W馴钉底部刺穿到下部连接部件中时发生。连接 部件意图具有大于500N/mm2直到1500N/mm2的拉伸强度。所用的半管状自冲馴钉的拉伸强度 旨在位于1200N/mm2和1400N/mm2之间的范围中，但可甚至达到直到2000N/mm 2的值。
[0005] 为确保合适的膨胀特性，杆身空腔的轴向深度和馴钉底部的外径之间的比值在 0.3和0.7之间。在杆身空腔的轴向深度过小时，馴钉杆在刺穿上部
薄钢板之后，将不会充分 膨胀。
[0006] 从W0 2007/132194 A1已知另外的半管状自冲馴钉。运里的杆身设有中央
盲孔孔 道，其中在孔道区域中的杆身外径和内径之差与杆身外径的比率旨在位于0.47到0.52的范 围内。
[0007] 此外，EP 2 314 890 A2公开了一种用于连接高强度和超高强度钢的半管状自冲 馴钉，其中头部直径一般地小于或者等于柄直径的1.3倍。[000引但是，如前所述，用W连接高强度或者超高强度钢的
现有技术的自冲馴接接头可 能具有种种问题。首先，膨胀范围可能关于馴钉轴线不对称。此外，杆身可能压缩和绞合。在 一些示例中，甚至不可能将馴钉按压到工件组合件中，它甚至可能使得自冲馴钉破裂。
发明内容
[0009] 鉴于运一背景，本发明目的在于列出一种适于连接高强度和超高强度钢的改进的 自冲馴钉、改进的自冲馴接接头和改进的自冲馴接方法。
[0010] 运一目的在开始提及的自冲馴钉的情况下实现，因为凹部的轴向深度与柄直径的 比率小于0.3，特别地小于0.28，并且特别优选地小于0.25，或甚至小于0.2。
[0011] 凹部的轴向深度与柄直径的比率优选地大于0.05,并且优选地大于0.1，并且特别 是大于0.12。
[0012] 此外，上述目的通过一种自冲馴接接头实现，该自冲馴接接头具有上部工件和下 部工件W及变形的自冲馴钉，上部工件和下部工件中的至少一个由高强度钢形成，自冲馴 钉的头部压靠上部工件，其中自冲馴钉特别地是根据本发明的自冲馴钉。
[0013] 最后，W上目的通过一种用于生产自冲馴接接头的方法实现的，所述自冲馴接接 头特别地是上述类型的自冲馴接接头，具有W下步骤:提供工件组合件，所述工件组合件至 少具有一个上部工件和一个下部工件;和将根据根据本发明类型的自冲馴钉W-定穿刺力 推进到工件组合件中。
[0014] 借助于自冲馴钉的根据本发明的构造，在自冲馴接方法期间，产生了较不集中于 馴钉杆膨胀的自冲馴钉变形。相反，通过凹部相对短的轴向深度实现的效果是，通过馴钉的 鐵锻操作形成连接部，所述鐵锻操作特别地通过工件组合件的高强度钢的反压力引起。由 此形成的底切在本示例中可W是较小的。但是，由于高强度材料，即使较小的底切也足W实 现所需的连接强度。[001引另外，凹部的相对小的轴向深度实现的效果在于，自冲馴钉获得了明显更大的稳 定性，运使得可W刺入高强度和超高强度钢。
[0016] 对于生产自冲馴接接头的新方式的贡献由底端处的平坦表面区段提供。换句话 说，下面的情形是优选的，即底端的大体环状末端侧(该末端侧也称为切削刃）具有至少成 比例的平坦构造，特别优选地垂直于自冲馴钉的纵向轴线定向。
[0017] 工件组合件中的上部工件优选地由钢制成并且具有优选地大于800N/mm2、特别是 大于lOOON/mm2的拉伸强度。至少上部工件的拉伸强度能够高达1500N/mm2及W上。在无加热 状态下，下部工件的拉伸强度优选地限于近似600N/mm2。
[0018] 换句话说，即使成形钢，诸如根据名称"Usibort"已知的成形钢，能够通过根据本 发明的自冲馴钉W所需的连接强度接合，其中在
热处理之前，运些成形钢的微观结构特别 地由
铁素体-珠光体结构构成。
[0019] 显然，自冲馴钉的强度或者硬度相应地
修改。此外，显然，自冲馴钉是由钢特别地
旋转对称地制成的或者制成为单件的半管状自冲馴钉。
[0020] 0.5mm或更小的半径优选地提供在从杆身到头部的过渡段处，用W将坐封力保持 为尽可能地小。
[0021] 最小馴钉长度优选地是上部工件的厚度加上优选地大于2mm并且特别地等于3毫 米的长度。最大馴钉长度优选地在工件组合件的厚度的范围内。
[0022] 因此，完全地实现了所述目的。
[0023] 特别优选地，凹部的纵截面是截头锥形。
[0024] 在运一可选例中，凹部在底端区域中的直径优选地大于凹部在基部区域中的直 径。在本实施方式中，凹部的基部优选地是平坦的，但也可W是弯曲的凹形或者凸形。
[0025] 根据另外的优选实施方式，凹部的纵截面是弓形。
[0026] 运里的弓形形状能够W单个半径产生，因此，凹部的纵截面为圆弧形状。
[0027] 但是，特别优选地，凹部的纵截面是尖拱或者哥德式拱的形状。
[0028] 运样的弓形形状W从圆构成的且具有尖头的两个圆弧产生。
[0029] 运里优选地，尖头通过合适方式借助于半径修圆。
[0030] 此外，在尖拱形状的情况下优选的是，作为相应地规定的弓形的相应弧的中屯、点 位于自冲馴钉的纵向中屯、轴线的一如在纵截面中看的一不同侧上。
[0031] 在上述的两个一截头锥形或者弓形一实施方式中，从头端作用的穿刺力有利地W 合适方式被引入到底端中。
[0032] 总体上，另外优选的是，凹部不具有柱形区段。
[0033] 凹部中的柱形区段可导致不
稳定性，W及在非常高
冲压压力下可能导致劈裂。
[0034] 通过省略凹部内的柱形区段，可在整体上提高自冲馴钉的稳定性。
[0035] 根据结合
权利要求1的前序部分构成单独发明的另外实施方式，凹部具有凹部体 积，其中凹部体积与杆身体积的比率小于0.25,特别是小于0.18和/或大于0.05,特别是大 于0.1。
[0036] 在本示例中，凹部体积从自冲馴钉的底端开始计算。杆身的体积是杆身的具有均 一外径的部分处的体积，即排除到自冲馴钉头部的可能过渡区段，但包括因此被包含在杆 身体积内的凹部体积。
[0037] 相对小的凹部体积首先带来了自冲馴钉的较大稳定性。第二，从上部工件分离的 冲出件不被凹部接收，而是在冲压操作期间在馴钉前方由馴钉按压。用运种方法可有利地 实现的效果在于，在自冲馴钉的模具中发生材料变形，而不是在凹部中变形。
[0038] 根据另外的优选实施方式，平坦表面区段的横截面设计为环形表面区段并且具有 径向宽度，其中环形表面区段的径向宽度与柄直径的比率大于0.05和/或小于0.25。
[0039] 自冲馴钉优选地由硬度为至少500HV10(1630MPa)、特别是具有至少650HV10的硬 度、特别是至少700HV10的钢制成。所述硬度一般地小于800HV10。
[0040] 在根据本发明的自冲馴接接头中，优选的是，上部工件的轴向厚度大于或等于凹 部在未变形状态下的轴向深度。[0041 ]此外，在根据本发明的自冲馴接连接的情况下，有利的是冲出件从上部工件分离， 并且冲出件的小于50%、特别地小于30%、优选地小于25%并且特别优选地小于20%的体 积位于变形的凹部内。
[0042] 运导致自冲馴钉设计为使得它被明显鐵粗，从而减小了凹部的体积，因此冲出件 在自冲馴接操作期间基本上在馴钉前方被推压。
[0043] 由此，下部工件的材料能够借助于冲出件在模具内合适地移位，且因此，所述材料 在自冲馴钉的杆身中在底切后面流动。
[0044] 总之，更有利的是，变形的自冲馴钉的杆身相对于头部方向上的力形成底切，其中 柄直径的底切的比率小于0.1和/或大于0.01。
[0045] 运导致底切的范围较小。但是，在连接高强度钢W实现必要的连接强度时，运种小 的底切是足够的。
[0046] 根据自冲馴接接头的另外优选实施方式，自冲馴钉在变形之后的轴向长度与自冲 馴钉在变形之前的轴向长度的比率大于0.8和/或小于0.95。
[0047] 由于其预定硬度，运导致自冲馴钉仅仅被鐵粗到比较小的程度，运同样引起在径 向方向上的相对小的底切。
[0048] 运另外导致自冲馴钉的最小长度优选地是由上部工件的厚度加上优选地3或者 3.5mm的值形成的，而自冲馴钉的最大长度优选地通过工件组合件的总厚度加上1mm计算， 或者等于工件组合件的总厚度。
[0049] 在根据本发明的方法的示例中，有利的是，工件组合件被
支撑在模具上，至少下部 工件被推进到该模具的模具体积中，其中模具体积与自冲馴钉体积的比率大于或等于1.0 和/或小于或者等于1.5。
[0050] 模具体积是至少下部工件的材料在自冲馴接操作期间流入其中的体积，其中为此 目的设置的模具凹部的上部边缘与支承面大致齐平。模具凹部的形状在此优选地是截头锥 形，在支承面的区域中具有较大直径，而在模具体积的基部的区域中具有较小直径。
[0051] 总起来，另外可进一步指出W下方面。在常规自冲馴钉的情形中，底切构造是与连 接强度的
质量有关的特征。由于根据本发明的馴钉的高强度，运一特征本身不再成立。馴钉 要求较强的上部工件，上部工件的冲出件然后鐵粗馴钉，并且在过程中按压馴钉使其略分 离。与现有技术的馴钉相反，连接部中的底切不是通过常规膨胀产生，而是通过馴钉的鐵锻 操作产生，鐵锻操作由高强度钢的反压力引起。相对于常规馴钉的进一步区别标准在于，一 般说来，使用范围仅仅W800N/mm2的、特别是lOOON/mm2的上部工件的拉伸强度开始。由于W 超高强度板材制成的轻质结构的使用的增加，具有运一强度类型的钢已经用在车辆制造 中。根据本发明的自冲馴钉的使用范围向下优选地受限于8kN的最小穿刺力一用于穿过/刺 破高强度工件组合件的力。在所述力W上，开始对自冲馴钉进行充分鐵粗(非主要地延展）， 并且实现所需的鐵粗度，该鐵粗度优选地是至少0.15mm。为评估连接质量，除底切构造之 夕h还应考虑到鐵粗度。鐵粗度W自冲馴钉在变形之前的轴向长度减去自冲馴钉在变形之 后（即在陷落状态下）的轴向长度来计算。
[0052] 显然，W上所述的特征W及随后还有待说明的那些不仅能够W相应
指定的组合使 用，而且能够W不同组合或者自己单独地使用，而不偏离本发明范围。
附图说明
[0053] 本发明的示例性实施方式在图中例示，并且稍后在
说明书中更详细地说明。在图 中，
[0054] 图1示出了根据本发明的自冲馴钉的实施方式的纵向截面图；
[0055] 图2示出了根据本发明的自冲馴钉的另外实施方式的纵向截面图；和
[0056] 图3示出了通过图1中的自冲馴钉产生的自冲馴接接头的纵向截面图。
具体实施方式
[0057] 图1例示了旋转对称的半管状自冲馴钉的示意性纵截面，并且总体上W10标示。
[0058] 自冲馴钉10由强力钢制成，并且优选地具有大于500HV的硬度。自冲馴钉特别地通 过压力变形产生。
[0059] 自冲馴钉10具有头部12和在轴线方向上邻接头部12的杆身14。杆身14经由过渡区 段16溶合到头部12中。杆身14的与头部12相反的端部设计为底端，并且在图1中Wl8指示。
[0060] 平坦表面区段20形成在底端18上，所述表面区段设计为环形表面区段，其外径W 杆身14的外径限制，并且其内径W凹部22的从底端18朝向头部12的方向延伸的边缘限制。
[0061] 在图1中，凹部22具有截头锥构造，并且从底端18开始具有圆锥形延伸的凹部过渡 区段24,并且具有凹部基部26。凹部基部26能够具有平坦构造，如所示的，但是也可W具有 凹形或者凸形的构造。
[0062] 另外，W下尺寸在图1中示出，其中所述尺寸的优选值在各情况下另外稍后描绘在 表格中。
[0063]
[0064] 在图1的自冲馴钉的情形中，凹部22的轴向深度LB与柄直径DS的比率是近似0.18。 [0(½日]径向宽度BF与柄直径DS的比率是近似0.09。
[0066] 此外，凹部体积与杆身体积的比率是近似0.135,其中凹部的体积近似W如下式子 计算：
[0067] VB=(LB · 31)/3 · [(DB/2)化DB · DB' + (DB'/2)2]，
[0068] 并且其中杆身的体积W如下式子计算
[0069] VS = 3i · (DS/2)2 · LS.
[0070] 杆身的体积VS因此包括凹部体积VB。
[0071] W上表格中指示的、针对相应尺寸和
角度的值在本发明范围内均可优选地向上和 向下偏离至少20 %、优选地在所有情况下向上和向下偏离10 %。
[0072] 在凹部过渡区段24与凹部基部26之间的过渡段形成的半径RB此外在图1中示出。 RB的值可W例如是0.35mmDDB'的值是近似在凹部RB的中屯、处的近似值，如沿着径向方向所 看的。
[0073] 此外，形成锥形过渡段16与杆身14之间的过渡段的半径畑在图1中示出。畑的值能 够是例如0.5mm或更小。
[0074] 根据本发明的自冲馴钉的可选实施方式在图2中例示，并且同样总体上W10标示。 关于构造和功能，图2的自冲馴钉10总体上对应于图1的自冲馴钉10。因此，相同元件W相同 附图标记标示。基本上，差异说明如下。
[0075] 图2的自冲馴钉10的凹部22不是如图1的自冲馴钉10的情形那样是截头锥形的，而 是具有弓形构造。更准确地说，图2中的凹部22的纵截面是尖拱形状，该尖拱W在纵向轴线 上形成尖头的两个圆弧组合成。圆弧的起点在各情况下位于纵向轴线的与其圆弧相反的一 侧上。在两个圆弧形成的尖头的区域中，凹部W-定半径修圆，该半径能够是例如0.5mm。运 一半径在图2中WR1示意性地示出。
[0076] 两个圆弧的半径在图2中WR2示意性地示出，并且能够是例如近似4mm。
[0077] 在图2的自冲馴钉10的情况下，凹部22的最大轴向深度优选地是近似1.5mm，因此， 产生近似0.273的比率LB/DS。
[0078] 直径DS和轴向长度LSW及同样地其它尺寸能够与图1中的自冲馴钉10的那些相 同。
[0079] 通过图1的自冲馴钉10产生的自冲馴接接头在图3中W纵截面示意性地示出，并且 总体上W 30标示。
[0080] 自冲馴钉接头30连接工件组合件32，工件组合件32包含至少一个上部工件34和一 个下部工件36,其中至少上部工件能够W高强度或者超高强度钢形成的薄钢板形式制成。
[0081] 在图3中例示了在自冲馴接操作期间，自冲馴钉10*已经从上部工件34切出冲出件 38,并且已经在其本身前方
挤压所述冲出件。冲出件的下侧与下部工件36的下侧之间的余 留基部厚度W 40标示。运可例如是大于0.5mm。
[0082] 此外，图3示出了变形的杆身14*的径向底切。因为上部工件34的相对硬质材料，自 冲馴钉10*已经被鐵粗，特别是在底端的区域中，因此所述自冲馴钉的材料已经在底端的区 域中略径向向外流动。也由于自冲馴钉10*的大硬度，底切42仍然是非常小的，并且可W例 如小于0.5mm，但一般说来大于0.05mm。因此，底切42与柄直径DS的比率优选地在0.1到0.01 的范围内。
[0083] 最后，图3示出了头部12相对于上部工件34的上侧凸出的突出长度44。突出长度44 优选地小于自冲馴钉10在未变形状态下的轴向高度LH。
[0084] 此外，图3示出了变形的自冲馴钉10*的轴向长度LR*。在例示的本示例中，所述长 度能够是例如近似4.4mm。自冲馴钉10*在变形之后的轴向长度LR*和自冲馴钉10在变形之 前的轴向长度LR的比率优选地大于0.8和/或小于0.95。
[0085] 如所述的，自冲馴钉10*已经在底端区域中被鐵粗，且因此余留凹部22*的余留体 积是较小的。因此，在例示的实施方式中，冲出件38的体积的最多50%的部分、特别是最多 25%的部分被容纳在变形的凹部22*中。
[0086] 上部工件34的轴向厚度WL34标示。所述厚度能够大于或等于自冲馴钉10在未变 形状态下的轴向深度LB。下部工件36的轴向厚度WL36标示。所述厚度优选地大于L34。下部 工件36优选地比上部工件34软。
[0087] 图3此外示意性地示出了自冲馴接工具的模具50,借助于自冲馴接工具，轴向力 (穿刺力)52在自冲馴接操作期间施加到自冲馴钉10的头部12的上侧。模具50的凹部具有近 似截头锥形构造。第二工件34的略软材料被冲出件38和模具50在径向上背离地挤压，并且 在本示例中，在底切42后面流动，从而自冲馴接接头30在工件34、36之间提供了互
锁连接。
[0088] 模具凹部的体积优选地大于或等于自冲馴钉10在未变形状态下的体积。特别是， 模具体积与自冲馴钉10的体积的比率优选地大于或等于1.0和/或小于或者等于1.5。
[0089] 最小穿刺力52是优选地8kN。
[0090] 自冲馴钉10在未变形状态下的最小长度从厚度L34加上能够是例如3或者3.5mm的 值产生。自冲馴钉10在未变形状态下的最大长度能够等于总厚度L34+L36,或者形成为与总 板材厚度相等的值+例如1mm的值。
[0091] 上部工件34优选地具有在大于800N/mm2的范围内的拉伸强度，特别地大于1000N/ mm2。下部工件36优选地具有小于600N/mm2的拉伸强度。自冲馴钉10优选地具有大于650HV的 (威氏)硬度。
