技术领域
[0001] 本
发明属于钢
铁冶金和轧钢领域，具体涉及一种500MPa级含V微合金高强屈比抗震
钢筋棒材及其生产方法。
背景技术
[0002] 微
合金钢主要是指在钢中添加很少量或微量的某种或某几种元素就能明显提高性能的钢，特别是提高钢的强度指标。
现有技术条件下微合金钢主要通过添加很少量或微量
钒、铌和
钛来制备。微合金化的作用机制是：作为微量元素的钒、铌和钛加入钢液后，与钢液中的
碳和氮结合，形成碳、氮的化合物质点，即V(C、N)，Nb(C、N)和Ti(C、N)质点，这些质点具有一定的沉淀强化和晶粒细化的作用，可明显的提高钢的强度。由此可见，实际上微合金钢钒、铌和钛的作用均是和氮分不开的。一般情况下采用转炉
冶炼钢，残留氮含量在0.0030％～0.0065％范围内，采用电炉冶炼钢，残留氮含量在0.0050％～0.0085％范围内。
如要充分发挥钒、铌和钛的强化作用，是必须要额外加入氮元素才能实现的。
[0003] 由于我国
地震等灾害频发，特别是5.12汶川地震后，建筑行业用钢筋的抗震性能指标得到广泛关注，高强度、高强屈比的抗震钢筋将逐渐成为主流。目前，微合金化钢筋的主流措施是添加钒氮合金。
专利文献CN101693978A公开了500MPa级的大规格
热轧带肋钢筋用钢及其冶炼方法，化学成分重量百分比为：C0.17％-0.25％、Si0.40％-0.80％、Mn1.40％-1.60％、P≤0.045％、S≤0.045％、V0.06％-0.10％、N0.012％-0.033％，且V/N比3.0-5.0，其余为Fe和杂质元素，其中添加了大量的N元素，虽然发挥了钒的强化效果，但是生产的500MPa钢筋的强屈比≤1.30，无法达到既能保证钢筋较高
屈服强度的强度指标，又能具备较高强屈比的抗震性能指标。
发明内容
[0004] 本发明解决的技术问题是500MPa级微合金钢筋抗震能不佳，无法既能保证钢筋较高屈服强度的强度指标，又能具备较高强屈比的抗震性能指标。
[0005] 本发明提供500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材，化学成分为：按重量百分比计，C：0.20％～0.25％、Si：0.35％～0.65％、Mn：1.20％～1.60％、P≤0.035％、S≤0.035％、V：0.070％～0.170％、N：0.0100％～0.0120％，其余为Fe和不可避免的杂质。
[0006] 其中，钢筋棒材规格为
[0007] 其中，钢筋棒材下屈服强度≥540MPa，
抗拉强度≥760MPa，断后伸长率≥20％，最大
力总延伸率≥12％，强屈比≥1.40，显微组织为铁素体和珠光体。
[0008] 本发明还提供500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材的生产方法，包括依次进行的以下步骤：电炉或转炉冶炼、LF精炼、小方坯
连铸、钢坯加热、连续式棒材
轧制生产线轧制、
冷床冷却。在电炉或转炉冶炼出钢过程中，加入钒氮合金、FeV调整N和V的含量，所述棒材化学成分按重量百分比计，C：0.20％～0.25％、Si：0.35％～0.65％、Mn：1.20％～1.60％、P≤0.035％、S≤0.035％、V：0.070％～0.170％、N：0.0100％～0.0120％，其余为Fe和不可避免的杂质。
[0009] 其中，在电炉或转炉冶炼出钢过程中，冶炼至钢液中C含量低于0.06％，P、S含量低于0.035％出钢，出钢进行至1/3～2/3时向钢液中加入FeSi、FeMn、钒氮合金、FeV和无烟
煤进行Si、Mn、V和C元素合金化，控制钢液N含量为0.0100％～0.0120％，V含量为0.070％～0.170％。
[0010] 其中，钒氮合金为VN16。
[0011] 其中，VN16的加入量为吨钢0.60kg～0.75kg。
[0012] 其中，轧制过程中，钢坯加热
温度1000℃～1230℃，均热温度1100℃～1210℃，加热和均热总时间100min～150min，经粗轧、中轧、精轧，精轧
温度控制在930℃～1020℃，精轧后不穿
水，上冷床温度为920℃～1030℃。
[0013] 与现有技术相同比较，本发明具有以下有益效果：
[0014] 1、本发明提供的500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材同时具有高强度和高抗震的特点，化学成分为：按重量百分比计，C：0.20％～0.25％、Si：0.35％～0.65％、Mn：1.20％～1.60％、P≤0.035％、S≤0.035％、V：0.070％～0.170％、N：0.0100％～0.0120％，其余为Fe和不可避免的杂质，下屈服强度≥540MPa，抗拉强度≥760MPa，断后伸长率≥
20％，最大力总延伸率≥12％，强屈比≥1.40，显微组织为铁素体和珠光体，规格包括[0015] 2、本发明在电炉或转炉出钢过程中加入VN16合金进行钒合金化，同时一并加入FeV合金进行钒合金化来补充钒，可稳定控制钢液N含量为0.0100％～0.0120％，V含量为
0.070％～0.170％，同时配合后续的轧制工艺，生产得到的棒材屈服强度富余量大，实现了屈服强度和强屈比的兼顾，从而使得500MPa钢筋棒材同时具有高强度和高抗震的特点。
具体实施方式
[0016] 本发明提供500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材，化学成分为：按重量百分比计，C：0.20％～0.25％、Si：0.35％～0.65％、Mn：1.20％～1.60％、P≤0.035％、S≤0.035％、V：0.070％～0.170％、N：0.0100％～0.0120％，其余为Fe和不可避免的杂质。
[0017] 本发明提供500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材，规格包括下屈服强度≥540MPa，抗拉强度≥760MPa，断后伸长率≥20％，最大力
总延伸率≥12％，强屈比≥1.40，显微组织为铁素体和珠光体。
[0018] N是一种气体元素，与钢中的V微合金化元素配合，能够强烈促进V微合金化元素析出V(C、N)粒子，增强V的析出强化和细晶强化作用，显著提高钢的强度，但在提高钢强度的同时会显著降低钢的强屈比指标。同时，N属于气体元素、控制相对不稳定，添加过少难以保证钒的析出强化作用，添加过多则会显著降低钢筋的强屈比，导致抗震性能显著下降。为保证钢筋高屈服强度和高强屈比抗震性能的综合兼顾，本发明中N含量的范围选为0.0100％～0.0120％。
[0019] C是钢材中最基本的强化元素，钢筋中C含量每增加0.01％，钢筋的屈服强度约增加10MPa，抗拉强度约增加14Mpa，过高的C会降低钢筋的塑形和可焊性，本发明中C含量的控制范围选为0.20％～0.25％。
[0020] Si是重要的
脱氧剂，有助于降低钢中的氧含量，减少夹杂物，同时Si是铁素体强化元素，能够通过固溶强化来提高铁素体的强度，为保证钢筋良好的强屈比指标，本发明中Si含量的范围选为0.35％～0.65％。
[0021] Mn是良好的脱氧剂和
脱硫剂，在钢种主要起固溶强化作用，是重要的强韧化元素，Mn提高钢材抗拉强度的效果较提高屈服强度的效果明显，为保证钢筋良好的强屈比指标，本发明中Mn含量的范围选为1.20％～1.60％。
[0022] P和S在炼钢过程中为有害杂质元素，在钢种易形成有害夹杂物，降低钢的韧性和塑形，且P易在
晶界处偏聚，增加钢的脆性，本发明中P和S含量的范围均选为≤0.035％。
[0023] 本发明还提供500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材的生产方法，包括依次进行的以下步骤：电炉或转炉冶炼、LF精炼、小方坯连铸、钢坯加热、连续式棒材轧制生产线轧制、冷床冷却。在电炉或转炉冶炼出钢过程中，加入钒氮合金、FeV调整N和V的含量，所述棒材化学成分按重量百分比计，C：0.20％～0.25％、Si：0.35％～0.65％、Mn：1.20％～1.60％、P≤0.035％、S≤0.035％、V：0.070％～0.170％、N：0.0100％～0.0120％，其余为Fe和不可避免的杂质。
[0024] 500MPa级钒微合金化抗震钢筋需要添加较多含量的钒元素才能满足强度要求，由于一般情况下在钢液添加的钒氮合金中钒和氮的比例是固定的，主要有VN12、VN14和VN16三个牌号，在满足强度要求的情况下，随着钒元素的增多，氮元素含量也增大，一般会达到0.0120％～0.0300％之间，此时钢筋的强屈比偏低且不稳定，因此本发明选择加入钒氮合金、FeV的方式来控制N、V的含量。
[0025] 其中，在电炉或转炉冶炼出钢过程中，冶炼至钢液中C含量低于0.06％，P、S含量低于0.035％出钢，出钢进行至1/3～2/3时向钢液中加入FeSi、FeMn、钒氮合金、FeV和
无烟煤进行Si、Mn、V和C元素合金化，控制钢液N含量为0.0100％～0.0120％，V含量为0.070％～0.170％。
[0026] 本发明选择出钢进行至1/3～2/3时向钢液中加入FeSi、FeMn、钒氮合金、FeV和
无烟煤进行Si、Mn、V和C元素合金化，是想通过钒氮合金来控制氮含量在0.0100％～0.0120％，其余钒通过加入FeV合金来补充，最终控制钢液N含量为0.0100％～0.0120％，V含量为0.070％～0.170％，既能发挥V一定的析出强化作用使屈服强度获得提升，又不致于使钢筋强屈比指标下降太多。另外，同时进行元素合金化可节约生产时间。
[0027] 作为优选的，为了精确控制钢液N含量为0.0100％～0.0120％，V含量为0.070％～0.170％，出钢进行至1/3～2/3时VN16合金的加入量为吨钢0.60kg～0.75kg，其余钒通过加入FeV合金来补充。
[0028] 其中，轧制过程中，钢坯加热温度1000℃～1230℃，均热温度1100℃～1210℃，加热和均热总时间100min～150min，经粗轧、中轧、精轧，精轧温度控制在930℃～1020℃，精轧后不穿水，上冷床温度为920℃～1030℃。
[0029] 以下结合若干
实施例对本发明的技术方案作进一步阐述，但这些实施例绝非对本发明有任何限制。本领域技术人员在本
说明书的启示下对本发明实施中所做的任何变动都将落在
权利要求书的范围内。
[0030] 实施例1
[0031] 本实施例的钢筋，各组分如表1所示，其制备方法为：
[0032] 经过铁水预脱硫，将铁水、废钢等加入公称容量120吨转炉后进行顶底复吹冶炼，冶炼至钢液中C含量低于0.06％、P、S含量低于0.035％出钢，出钢进行至1/3～2/3过程中向钢液中加入FeSi、FeMn、VN16、FeV合金和无烟煤进行Si、Mn、V和C元素合金化，其中VN16合金按吨钢0.62kg定量加入，其余V则用FeV合金补足，控制钢液N含量为0.0100％；
钢水到达炉后小平台后，钢水包立即接入管道，向钢包中的钢液吹入氮气，吹入氮气4min，使加入的各类合金充分
熔化和均匀；在LF炉精炼脱氧、脱硫及成分微调处理后送
连铸机进行浇铸；在6机6流方坯连铸机上浇铸成160mm×160mm
铸坯时采用保护浇铸，铸坯堆垛自然冷却至室温；铸坯冷却后送至连续式棒材生产线，在加热炉加热温度1220℃，均热温度1210℃，加热和均热总时间100min，经6架粗轧、6架中轧、精轧，精轧温度1020℃，轧后不穿水，上冷床温度为
1015℃。在冷床上自然冷却至200℃以下，精整剪切即获得 热轧带肋钢筋。
[0033] 实施例2
[0034] 本实施例的钢筋，各组分如表1所示，其制备方法为：
[0035] 经过铁水预脱硫，将铁水、废钢等加入公称容量120吨转炉后进行顶底复吹冶炼，冶炼至钢液中C含量低于0.06％、P、S含量低于0.035％出钢，出钢进行至1/3～2/3过程中向钢液中加入FeSi、FeMn、VN16、FeV合金和无烟煤进行Si、Mn、V和C元素合金化，其中VN16合金按吨钢0.68kg定量加入，其余V则用FeV合金补足，控制钢液N含量为0.0110％；钢水到达炉后小平台后，钢水包立即接入管道，向钢包中的钢液吹入氮气，吹入氮气4min，使加入的各类合金充分熔化和均匀；在LF炉精炼脱氧、脱硫及成分微调处理后送连铸机进行浇铸；在6机6流方坯连铸机上浇铸成160mm×160mm铸坯时采用保护浇铸，铸坯堆垛自然冷却至室温；铸坯冷却后送至连续式棒材生产线，在加热炉加热温度1100℃，均热温度1150℃，加热和均热总时间120min，经6架粗轧、6架中轧、精轧，精轧温度980℃，轧后不穿水，上冷床温度为
980℃。在冷床上自然冷却至200℃以下，精整剪切即获得 热轧带肋钢筋。
[0036] 实施例3
[0037] 本实施例的钢筋，各组分如表1所示，其制备方法为：
[0038] 经过铁水预脱硫，将铁水、废钢等加入公称容量120吨转炉后进行顶底复吹冶炼，冶炼至钢液中C含量低于0.06％、P、S含量低于0.035％出钢，出钢进行至1/3～2/3过程中向钢液中加入FeSi、FeMn、VN16、FeV合金和无烟煤进行Si、Mn、V和C元素合金化，其中VN16合金按吨钢0.75kg定量加入，其余V则用FeV合金补足，控制钢液N含量为0.0120％；钢水到达炉后小平台后，钢水包立即接入管道，向钢包中的钢液吹入氮气，吹入氮气4min，使加入的各类合金充分熔化和均匀；在LF炉精炼脱氧、脱硫及成分微调处理后送连铸机进行浇铸；在6机6流方坯连铸机上浇铸成160mm×160mm铸坯时采用保护浇铸，铸坯堆垛自然冷却至室温；铸坯冷却后送至连续式棒材生产线，在加热炉加热温度1010℃，均热温度1120℃，加热和均热总时间150min，经6架粗轧、6架中轧、精轧，精轧温度935℃，轧后不穿水，上冷床温度为
925℃。在冷床上自然冷却至200℃以下，精整剪切即获得 热轧带肋钢筋。
[0039] 对比例
[0040] 本对比例的钢筋为普通加VN16合金的HRB500E，使V含量为0.070％～0.170％，各组分如表1所示，其制备方法为：
[0041] 经过铁水预脱硫，将铁水、废钢等加入公称容量120吨转炉后进行顶底复吹冶炼，冶炼至钢液中C含量低于0.06％、P、S含量低于0.035％出钢，出钢进行至1/3～2/3过程中向钢液中加入FeSi、FeMn、VN16和无烟煤进行Si、Mn、V和C元素合金化，VN16加入量为吨钢1.39kg；钢水到达炉后小平台后，钢水包立即接入管道，向钢包中的钢液吹入氮气，吹入氮气4min，使加入的各类合金充分熔化和均匀；在LF炉精炼脱氧、脱硫及成分微调处理后送连铸机进行浇铸；在6机6流方坯连铸机上浇铸成160mm×160mm铸坯时采用保护浇铸，铸坯堆垛自然冷却至室温；铸坯冷却后送至连续式棒材生产线，在加热炉加热温度1100℃，均热温度1150℃，加热和均热总时间120min，经6架粗轧、6架中轧、精轧，精轧温度980℃，轧后不穿水，上冷床温度为980℃。在冷床上自然冷却至200℃以下，精整剪切即获得 热轧带肋钢筋。
[0042] 实施例1～3及对比例钢筋的各成分，按重量百分比计算，如表1所示，余量为Fe。
[0043] 表1实施例1～3及对比例钢筋成分(wt.％)
[0044]项目 C Si Mn P S V N
对比例 0.23 0.60 1.40 0.025 0.019 0.103 0.0202
实施例1 0.20 0.60 1.55 0.021 0.011 0.161 0.0101
实施例2 0.23 0.50 1.40 0.025 0.017 0.136 0.0112
实施例3 0.25 0.40 1.25 0.028 0.027 0.082 0.0120
[0045] 效果试验例
[0046] 力学性能测试参照《GB/T 1499.2-2018钢筋
混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》进行，测定钢筋的屈服强度(Rel)、抗拉强度(Rm)、断后伸长率(A)、最大力总延伸率(Agt)、强屈比和屈标比。
[0047] 金相组织测试参照《GB/T 13298-2015金属显微组织检验方法》进行，测定钢筋的金相组织组成。
[0048] 试验结果如表2所示
[0049] 表2实施例1～3及对比例钢筋的力学性能及金相组织
[0050]
[0051] 由表2可看出，采用本发明设计成分和制备方法生产的HRB500E钢筋较普通加VN16合金的HRB500E钢筋强度高、塑性好、强屈比高，屈服强度在540MPa以上，抗拉强度在770MPa以上，断后伸长率在22％以上，最大力总延伸率在13％以上，强屈比在1.40以上，实现了优异的强度指标和抗震性能指标。
[0052] 尽管本发明的实施方案已公开如上，但对于熟悉本领域的人员而言，可容易地实现另外的
修改，因此在不背离权利要求及等同范围所限定的一般概念下，本发明并不限于特定的细节。
