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一种挖入式港池防淤减淤的方法

阅读:1031发布:2020-05-30

专利汇可以提供一种挖入式港池防淤减淤的方法专利检索,专利查询,专利分析的服务。并且本 发明 公开了一种挖入式港池防淤减淤的方法,设置 泵 房和 水 泵、引水涵管和取 水头 、出水头;引水涵管两头分别连接取水头和出水头,并与水泵相连,由水泵带动 水循环 ,完成港池上游顺水面抽水、港池内背水面喷水。分两个步骤建立数学模型进行港池淤积计算,步骤一,建立了平面二维水沙输运数学模型;步骤二,挖入式港池的回淤计算并设计两种挖入式港区洪水期防淤减淤的“吸、喷”水方案,抑制回流以减少淤积的措施并计算港池淤积。本发明通过控制 边界层 分离破坏回流,从而达到防淤减淤的目的,其设计科学,减淤效果明显;对港池内水环境问题也有所改善,减少港池内油污水污染、农业 废水 污染、热污染,保护港口,提高 水体 质量 。,下面是一种挖入式港池防淤减淤的方法专利的具体信息内容。

1.一种挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于,在河道和港池交界处设有房,泵房中设置有至少一套泵和引水涵管,在河道和港池内分别设置取水头、出水头;引水涵管两端分别连接取水头和出水头,并与水泵相连,由水泵带动水循环,完成港池上游顺水面抽水、港池内背水面喷水。
2.根据权利要求1所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述引水涵管由多根单根涵管连接而成。
3.根据权利要求1所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述水泵选用轴流泵。
4.根据权利要求1所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述引水涵管的转弯处设有圆柱形镇墩。
5.根据权利要求4所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述镇墩采用等级为C15的素混凝土浇筑支撑
6.一种挖入式港池防淤减淤的方法,其特征在于,采用权利要求1所述的挖入式港池防淤减淤的装置,具体包括以下步骤:
步骤一,建立挖入式港池的平面二维水沙输运数学模型,采用无结构网格单元进行区域的划分,并采用Roe’s近似黎曼解算法对模型进行求解;时间积分方法采用二阶龙格库塔格式;
对于开边界,给定特定的流量或水位带入流体学控制方程中进行计算;对于闭边界,沿模型计算区域的闭边界各变量的法向流速均被设置为零;为了描述单元的干湿属性,定义三个水深特征值hdry、hflood、hwet,并根据特征水深定义淹没边界;所述的二维水沙输运数学模型的控制方程见式(1)~(4):
连续性方程:
X和Y方向动量方程:

二维笛卡尔坐标系下的标量运输方程的一般形式如下:
其中河床剪切应力项可由二次摩擦定律得到,并采用曼宁系数计算糙率,公式如下:
Tij项表示侧向压力,主要包括粘性摩擦力Txx、紊流摩擦力Txy和差动平流剪切力Tyy三部分;由于其和平均速度的梯度以及水平涡粘性系数A有关,采用估算的式子如下:
对于水平涡粘性系数的计算,通过引入和特征长度l有关的有效涡粘系数cs,给出如下计算公式:
式中:τ为时间;x、y、z构成右手Cartesian坐标系;η为水位;d为静止水深;h=d+η,h为总水深;和 是水平方向的速度分量的垂直向积分均值;f=2ΩsinΦ为科氏力系数,Ω是地球旋转的频率,Φ是当地的纬度;g是当地重力加速度;ρ是水的密度; 和 为地球自转引起的加速度;τsx,τsy为场摩擦力在x,y上的分量;τbx,τby为底床摩擦力在x,y上的分量;sxx、sxy、syx、syy为辐射应力张量的分量;pa为当地大气压强;ρ0是水的参照密度;S是源汇项;us,vs是源汇项水流流速;为标量平均浓度,此模型中即为泥沙浓度;Dx、Dy为水平扩散系数,分别对应x方向及y方向;h表示水深;hp表示标量浓度线性衰退速率,在该模型中即为泥沙沉降速度;Cs表示源头标量浓度;S表示源汇项;Kp为泥沙沉积速率;cf是阻力系数,是底部水流滑移速度;对于两维计算而言, 是关于水深的平均速度,阻力系
数由曼宁系数M得到;ui、uj、xi、xj分别是水平方向上的速度和长度;Sij为变形率;
步骤二,针对挖入式港池的回淤计算,进行了洪水状况下泥沙数值模拟;根据泥沙数值模型计算结果,通过箱线图分析对各方案港池泥沙淤积总量及口淤积量的处理与分析,选取最佳防淤减淤方案。
7.根据权利要求6所述的挖入式港池防淤减淤的方法,其特征在于:步骤二具体为:针对挖入式港池的回淤计算,进行了洪水状况下水沙数值模拟,并设计了单吸喷水装置、双吸喷水装置两套防淤减淤方案,与不采取防淤减淤措施下的港池淤积量进行对比;通过对各方案港池泥沙淤积总量及口门淤积量的处理与分析,选取最佳防淤减淤方案;由计算结果得到:单“吸、喷”水工况下,港池的口门淤积现象得到减弱,港池淤积总量也有所下降;在双“吸、喷”水工况下,港池的淤积总量大大减弱,由此提出减少挖入式港池淤积的设计方案。
8.根据权利要求7所述的挖入式港池防淤减淤的方法,其特征在于:单吸喷水装置为设置一套权利要求1所述的挖入式港池防淤减淤的装置,在港池的上游河道边壁将边界层的水流抽走,并在港池内的背水面喷出等量水流,增加回流区动量。
9.根据权利要求7所述的挖入式港池防淤减淤的方法,其特征在于:双吸喷水装置为设置两套权利要求1所述的挖入式港池防淤减淤的装置,在港池的上游河道边壁将边界层的水流抽走,并在港池内的背水面喷出等量水流,增加回流区动量;同时,在港池下游的港池内边壁吸走回流区水流,并在下游的河道边壁上喷出等量水流。

说明书全文

一种挖入式港池防淤减淤的方法

技术领域

[0001] 本发明属于港口航道工程技术领域,具体涉及一种挖入式港池防淤减淤的方法。

背景技术

[0002] 当海边或者江河需要供轮船和渡船停靠、游客需要上下客船、货物需要装卸的时候,就可能会在港口边建设码头。在我国,码头一般建设在陆交通发达的海口或是沿江、沿河的发达商业地带,而它的建设又会带动当地经济的发展。码头除去作为渡轮泊岸上下乘客和货物之用、还有一个重要的作用即是吸引游人、是个多人集会聚集之地。
[0003] 挖入式港池是向岸的陆域一侧(或利用河汊和洼地)开挖出来的港池,它是内河中应用较广泛地一种码头布置形式。挖入式港池有许多优点,但其缺点也很突出,即泥沙淤积严重,特别是受潮汐影响较大的港池,往往一次大潮就使港池淤死。港池的淤积问题直接影响到码头的营运,同时也增加了港池的维护费用。淤积问题很大程度上也成为制约挖入式港池大量应用的一个主要原因。
[0004] 目前,从挖入式港池的实际运用情况看,采取减淤措施的港池比较少,因此发明一种新型的防淤减淤方法对于港口航道工程技术领域具有重要理论意义和实用价值。

发明内容

[0005] 目的:为解决现有技术的不足,本发明提供一种挖入式港池防淤减淤的方法。
[0006] 技术方案:为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案为:
[0007] 一种挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于,在河道和港池交界处设有房,泵房中设置有至少一套水泵和引水涵管,在河道的取水口处设置取水头,在港池内设置出水头;引水涵管两端分别连接取水头和出水头,并与水泵相连,由水泵带动水循环,完成港池上游顺水面抽水、港池内背水面喷水。
[0008] 进一步的,所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述引水涵管由多根单根涵管连接而成。
[0009] 作为优选方案,所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述水泵选用轴流泵。
[0010] 作为优选方案,所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述引水涵管的转弯处设有圆柱形镇墩。
[0011] 进一步的,所述的挖入式港池防淤减淤的装置,其特征在于:所述镇墩采用等级为C15的素混凝土浇筑支撑
[0012] 本发明还提供一种挖入式港池防淤减淤的方法,具体包括以下步骤:
[0013] 步骤一,建立平面二维水沙输运数学模型;
[0014] 步骤二,针对挖入式港池的回淤计算,进行洪水状况下泥沙数值模拟;根据泥沙数值模型计算结果,通过箱线图分析对各方案港池泥沙淤积总量及口淤积量的处理与分析,选取最佳防淤减淤方案。
[0015] 具体的,步骤一,建立挖入式港池的平面二维水沙输运数学模型,采用无结构网格单元(三形)进行区域的划分,并采用Roe’s近似黎曼解算法对模型进行求解;时间积分方法采用二阶龙格库塔格式;
[0016] 对于开边界,给定特定的流量或水位带入流体学控制方程中进行计算;对于闭边界,沿模型计算区域的闭边界(陆地边界)各变量的法向流速均被设置为零;为了描述单元的干湿属性,定义三个水深特征值hdry、hflood、hwet,并根据特征水深定义淹没边界;所述的二维水沙输运数学模型的控制方程见式(1)~(4):
[0017] 连续性方程:
[0018]
[0019] X和Y方向动量方程:
[0020]
[0021]
[0022] 二维笛卡尔坐标系下的标量运输方程的一般形式如下:
[0023]
[0024] 其中河床剪切应力项可由二次摩擦定律得到,并采用曼宁系数计算糙率,公式如下:
[0025]
[0026]
[0027] Tij项表示侧向压力,主要包括粘性摩擦力Txx、紊流摩擦力Txy和差动平流剪切力Tyy三部分;由于其和平均速度的梯度以及水平涡粘性系数A有关,采用估算的式子如下:
[0028]
[0029] 对于水平涡粘性系数的计算,通过引入和特征长度l有关的有效涡粘系数cs,给出如下计算公式:
[0030]
[0031]
[0032] 式中:t为时间;x、y、z构成右手Cartesian坐标系;η为水位;d为静止水深;h=d+η为总水深;和 是水平方向的速度分量的垂直向积分均值;f=2ΩsinΦ为科氏力系数,Ω是地球旋转的角频率,Φ是当地的纬度;g是当地重力加速度;ρ是水的密度; 和 为地球自转引起的加速度;τsx,τsy为场摩擦力在x,y上的分量;τbx,τby为底床摩擦力在x,y上的分量;sxx、sxy、syx、syy为辐射应力张量的分量;pa为当地大气压强;ρ0是水的参照密度;S是源汇项;us,vs是源汇项水流流速;为标量平均浓度,此模型中即为泥沙浓度; 为水平方向的平均流速;Dx、Dy为水平扩散系数,分别对应x方向及y方向;h表示水深;hp表示标量浓度线性衰退速率,在该模型中即为泥沙沉降速度;Cs表示源头标量浓度;S表示源汇项;Kp为泥沙沉积速率;cf是阻力系数, 是底部水流滑移速度;对于两维计算而言, 是关于水深的平均速度,阻力系数由曼宁系数M得到;ui、uj、xi、xj分别是水平方向上的速度和长度;Sij为变形率。
[0033] 步骤二:针对挖入式港池的回淤计算,进行了洪水状况下水沙数值模拟,并设计单吸喷水装置、双吸喷水装置两套防淤减淤方案,与不采取防淤减淤措施下的港池淤积量进行对比;通过对各方案港池泥沙淤积总量及口门淤积量的处理与分析,选取最佳防淤减淤方案;由计算结果得到:单“吸、喷”水工况下,港池的口门淤积现象得到减弱,港池淤积总量也有所下降;在双“吸、喷”水工况下,港池的淤积总量大大减弱,由此提出减少挖入式港池淤积的设计方案。
[0034] 单吸喷水装置为设置一套所述的挖入式港池防淤减淤的装置,在港池的上游河道边壁将边界层的水流抽走,并在港池内的背水面喷出等量水流,增加回流区动量。
[0035] 双吸喷水装置为设置两套所述的挖入式港池防淤减淤的装置,在港池的上游河道边壁将边界层的水流抽走,并在港池内的背水面喷出等量水流,增加回流区动量;同时,在港池下游的港池内边壁吸走回流区水流,并在下游的河道边壁上喷出等量水流。
[0036] 本发明的设计原理是:回流淤积是挖入式港池最为普遍的淤积形式,是回流挟沙力远小于主流挟沙力的结果,内河港池内大部分淤积来自于回流淤积。在港池前顺水面吸水,港池内喷水的方法可以控制边界层分离,减小港池内的回流尺度,同时也明显地减少港池内的回流淤积。
[0037] 有益效果:本发明提供的挖入式港池防淤减淤的方法,与现有技术相比其显著优点在于:通过对挖入式港池的水沙平面二维数值计算与防淤减淤措施下的结果对比分析,验证了一种挖入式港池的防淤减淤的方法。该方法设计科学,减淤效果十分明显,可以防范运用于内河及海口的挖入式港池的工程规划设计。
[0038] 一是提出了一种挖入式港池洪水期防淤减淤的方法,通过控制边界层分离破坏回流,从而达到防淤减淤的目的,其设计科学,减淤效果明显;二是该方法对港池内水环境问题也有所改善,减少港池内油污水污染、农业废水污染、热污染,保护港口,提高水体质量。本方法不仅有助于我国生态港建设的需求,对许多其他水利工程例如丁坝防淤等也具有方法广泛的应用价值。
附图说明
[0039] 图1是挖入式港池单吸喷水装置平面布置图;
[0040] 图2是挖入式港池双吸喷水装置平面布置图;
[0041] 图3是港池数值模型计算范围;
[0042] 图4是无减淤措施下历时30天泥沙淤积图;
[0043] 图5是单“吸、喷”措施下的历时30天的泥沙淤积云图;
[0044] 图6是双“吸、喷”措施下的历时30天的泥沙淤积云图;
[0045] 图7是三个工况下港池淤积箱线图;
[0046] 图中:1、河道,2、港池,3、泵房,4、水泵,5、引水涵管,6、镇墩,7、取水头,8、出水头。

具体实施方式

[0047] 下面对本发明作进一步描述。以下实施仅用于更加清楚地说明本发明的技术方案,而不能以此来限制本发明的保护范围。
[0048] 本发明提出了一种吸喷水装置的方法用于减少挖入式港池的泥沙淤积。
[0049] 如图1和图2所示,一种吸喷水装置,在河道1和港池2交界处设有泵房3,泵房3中设置有至少一套水泵4和引水涵管5,在河道1的取水口处设置取水头7,在港池2的出水口处设置出水头8;引水涵管5两端分别连接取水头7和出水头8,并与水泵4相连,由水泵4带动水循环,完成港池2上游顺水面抽水、港池内背水面喷水。
[0050] 所述泵房3内有至少一个引水涵管5和一个水泵4。
[0051] 所述引水涵管5由多根单根涵管连接构成。
[0052] 所述水泵4作为优选,使用轴流泵。
[0053] 所述引水涵管5的转弯处设有圆柱形镇墩6。镇墩6采用等级为C15的素混凝土浇筑支撑。
[0054] 一、建立平面二维挖入式港池水沙数学模型
[0055] 选取了一个简单的模型来模拟典型的港池泥沙淤积,如图3所示,绿线范围内是计算区域,红线绘出了入口边界(左)和出口边界(右)。整个计算区域长度为4.2km,其中在河道右岸布置了一个占地286公顷的港池(1300m×2200m)。采取非结构网格将流域划分成具有519个节点和907个计算单元的局算区域,河床的高程设置为全程-5m。水流自左向右流动,上游边界设置为3600m3/s的水位边界,下游边界设置为0.0m的水位边界,区域边界设置为零水流通量的固壁边界。时间步长取2分钟,计算时长为60小时(108000个计算步长)。程序中设置的河床糙率为曼宁系数的倒数,其值为0.03;泥沙运输模中,悬移质泥沙设为两种成分,成分1的浓度为0.001kg/m3,絮凝速度系数为50m/s,成分2的浓度为0.02kg/m3,絮凝速度系数为5m/s。床沙设为两层,第一层为软泥层,临界河床切应力为0.1N/m2,河床密度为200kg/m3,第一层为硬泥层,临界河床切应力为0.2N/m2,河床密度为400kg/m3。
[0056] 设计的两种“抽、吸”水方案如下,如图1所示,方案一为单“抽、吸”系统,即在港池的上游河道边壁将边界层的水流抽走,并在港池内的背水面喷出等量水流,增加回流区动量,其中“抽、吸”水的流量为主槽流量的5%;如图2所示,方案二为双“抽、吸”系统,在此基础上,在港池下游的港池内边壁吸走回流区水流,并在下游的河道边壁上喷出等量水流,其中每个“抽、吸”装置的流量都为主槽流量的5%。此方法可以控制边界层分离,减小港池内的回流尺度,同时也明显地减少港池内的回流淤积。
[0057] 三个不同工况下的泥沙淤积云图见图4-图6。总淤积量见表1。
[0058] 二、港池回淤计算
[0059] 图4显示无减淤措施下历时30天后流域的泥沙淤积情况。从图4可以看出,港池内外的泥沙冲淤情况。港池内产生回流,流速远小于主河道的流速,回流挟沙力远小于主流挟沙力,导致港池内产生回流淤积。
[0060] 图5和图6显示了方案一及方案二下历时30天的泥沙淤积情况。从图5可以看出,在方案一单“抽、吸”系统下,港池内泥沙的淤积有了明显的减少,不仅口门泥沙淤积有所减少,港池内的泥沙淤积量也有所减少;从图6可以看出,方案二的双“抽、吸”系统下,港池内泥沙淤积较方案一又有所减少。
[0061] 为了更加直观地比较港池内淤积量的大小变化,对三个工况下港池内所有计算网格的泥沙淤积量做了统计,并做了箱线图,如图7所示。从箱线图中可以看出,红色点是港池内淤积较深的点,大多分布在港口口门。无论是从口门淤积深度还是平均淤积深度来看,在较少港池淤积的情况来看,方案二要优于方案一要优于无减淤措施。其中港池内平均淤积量与总淤积量见表1。
[0062] 表1 港池内各方案港池回淤表
[0063]
[0064] 以上所述仅是本发明的优选实施方式,应当指出,对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明技术原理的前提下,还可以做出若干改进和变形,这些改进和变形也应视为本发明的保护范围。
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