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一种生产丙烯和高 辛烷值 汽油的催化裂解方法和系统

阅读：865发布：2020-05-11

专利汇可以提供一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法和系统专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本发明涉及一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法和系统，该方法包括：将预热的优质重油从第一快速流化床的下部引入第一快速流化床中与第一催化裂解催化剂接触并由下至上进行第一催化裂解反应，得到第一反应产物和第一待生催化剂；将预热的劣质重油从第二快速流化床的底部引入第二快速流化床中与第二催化裂解催化剂接触并由下至上进行第二催化裂解反应，得到第二反应产物和第二待生催化剂；将所得第一反应产物和第二反应产物进行分离，得到干气、液化气、裂解汽油、裂解柴油和裂解重油。本发明的方法和系统进行催化裂解的焦炭和干气产率低，丙烯和高辛烷值汽油产率高。，下面是一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法和系统专利的具体信息内容。

权利要求

1.一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法，该方法包括：
将预热的优质重油从第一快速流化床的下部引入第一快速流化床中与第一催化裂解催化剂接触并由下至上进行第一催化裂解反应，得到第一反应产物和第一待生催化剂；所述优质重油为选自减压蜡油、焦化蜡油、加氢的焦化蜡油、脱沥青油、加氢脱沥青油、石蜡基常压渣油、加氢的石蜡油、常压渣油和加氢裂化尾油中的一种或多种；其中，所述第一快速流化床中催化剂呈全浓相分布，所述第一快速流化床中轴向固体分率ε分布满足：0.1≤ε≤
0.2；
将预热的劣质重油从第二快速流化床的下部引入第二快速流化床中与第二催化裂解催化剂接触并由下至上进行第二催化裂解反应，得到第二反应产物和第二待生催化剂；所述劣质重油的性质满足以下指标中的一种、两种、三种或四种：20℃密度为900-1000千克/米3，残炭为2-10重量％，镍和钒总含量为2-30ppm，特性因数K值小于12.1；其中，所述第二快速流化床中催化剂呈全浓相分布，所述第二快速流化床中轴向固体分率ε分布满足：0.1≤ε≤0.2；
将所得第一反应产物和第二反应产物进行分离，得到干气、液化气、裂解汽油、裂解柴油和裂解重油；
将第一待生催化剂和第二待生催化剂送入再生器进行烧焦再生，所得再生催化剂作为所述第一催化裂解催化剂和第二催化裂解催化剂返回第一快速流化床和第二快速流化床的底部。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述劣质重油的性质满足以下指标中的一种、两种、三种或四种：20℃密度为910-940千克/米3，残炭为3-8重量％，镍和钒总含量为5-
20ppm，特性因数K值小于12.0。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，所述劣质重油为重质石油烃和/或其它矿物油；所述重质石油烃为选自减压渣油、劣质的常压渣油、劣质的加氢渣油、焦化瓦斯油、脱沥青油、减压蜡油、高酸值原油和高金属原油中的一种或多种，所述其它矿物油为选自煤液化油、油砂油和页岩油中的一种或多种。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，以干基计并以第一催化裂解催化剂的干基重量为基准，所述第一催化裂解催化剂包括1-50重量％的沸石、5-99重量％的无机氧化物和0-70重量％的粘土；
以干基计并以第二催化裂解催化剂的干基重量为基准，所述第二催化裂解催化剂包括
1-50重量％的沸石、5-99重量％的无机氧化物和0-70重量％的粘土；
所述沸石包括中孔沸石和任选的大孔沸石，所述中孔沸石为ZSM系列沸石和/或ZRP沸石，所述大孔沸石为选自稀土Y、稀土氢Y、超稳Y和高硅Y中的一种或多种。
5.根据权利要求4所述的方法，其中，以干基计，所述第一催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-50重量％；
以干基计，所述第二催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-50重量％。
6.根据权利要求4所述的方法，其中，以干基计，所述第一催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-20重量％；
以干基计，所述第二催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-20重量％。
7.根据权利要求1所述的方法，其中，所述第一催化裂解反应的条件包括：反应温度为
450-550℃，反应时间为1-15秒，剂油重量比为(5-50)：1，水油重量比为(0.03-0.5)：1，催化剂密度为120-290千克/米3，气体线速为0.8-2.5米/秒，反应压力为130-450千帕，催化剂质量流速Gs为15-150千克/(米2·秒)；
所述第二催化裂解反应的条件包括：反应温度为480-620℃，反应时间为1-20秒，剂油重量比为(3-50)：1，水油重量比为(0.03-0.8)：1，催化剂密度为120-290千克/米3，气体线速为0.8-2.5米/秒，反应压力为130-450千帕，催化剂质量流速Gs为15-150千克/(米2·秒)。
8.根据权利要求1所述的方法，其中，所述第二催化裂解反应的条件包括：反应温度为
500-600℃，反应时间为3-15秒，剂油重量比为(10-30)：1，水油重量比为(0.05-0.5)：1，催化剂密度为150-250千克/米3，气体线速为1-1.8米/秒，催化剂质量流速Gs为20-130千克/(米2·秒)。
9.根据权利要求1所述的方法，所述方法还包括：将催化剂补充入第一快速流化床和/或第二快速流化床中；其中，所补充催化剂的炭含量为0-1.0重量％。
10.根据权利要求9所述的方法，其中，第一快速流化床所补充催化剂占第一快速流化床催化剂循环量的0-50重量％；第二快速流化床所补充催化剂占第二快速流化床催化剂循环量的0-50重量％。
11.根据权利要求9所述的方法，其中，第一快速流化床所补充催化剂占第一快速流化床催化剂循环量的5-30重量％；第二快速流化床所补充催化剂占第二快速流化床催化剂循环量的5-30重量％。
12.根据权利要求9所述的方法，其中，所述第一快速流化床的催化剂补充位置与第一快速流化床底部的距离占第一快速流化床总高度的0-2/3；
所述第二快速流化床的催化剂补充位置与第二快速流化床底部的距离占第二快速流化床总高度的0-2/3。
13.根据权利要求1所述的方法，其中，将再生器烧焦再生所得再生催化剂通过冷却器降温至600-680℃后再返回所述第一快速流化床和/或第二快速流化床的底部。
14.一种催化裂解系统，该系统包括第一快速流化床、第二快速流化床、油剂分离设备、反应产物分离设备和再生器；
所述第一快速流化床设置有底部的催化剂入口、下部的优质重油入口和顶部的油剂出口，所述第二快速流化床设置有底部的催化剂入口、下部的劣质重油入口和顶部的油剂出口，所述油剂分离设备设置有油剂入口、催化剂出口和反应产物出口，所述反应产物分离设备设置有反应产物入口、干气出口、液化气出口、裂解汽油出口、裂解柴油出口和裂解重油出口，所述再生器设置有催化剂入口和催化剂出口；
所述第一快速流化床和第二快速流化床的催化剂入口均与所述再生器的催化剂出口流体连通，所述第一快速流化床和第二快速流化床的油剂出口均与所述油剂分离设备的油剂入口流体连通，所述油剂分离设备的反应产物出口与所述反应产物分离设备的反应产物入口流体连通，所述油剂分离设备的催化剂出口与所述再生器的催化剂入口流体连通。

说明书全文

一种生产丙烯和高辛烷值 汽油的催化裂解方法和系统

技术领域

[0001] 本发明涉及一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法和系统。

背景技术

[0002] 丙烯是重要的有机化工原料，2016年我国丙烯的当量消费量为3380万吨，当量自给率为75.2％。预计到2020年，我国丙烯的当量消费量将达到3900万吨，其产能缺口还存在一定的空间。目前，世界上61％的丙烯来自蒸汽裂解生产乙烯的副产品，34％来自炼油厂催化裂化装置生产汽油、柴油的副产品，其中，蒸汽裂解以石脑油等轻质油为原料通过热裂解生产乙烯和丙烯，随着蒸汽裂解原料的轻质化，蒸汽裂解装置产出的丙烯量趋于减少，作为丙烯生产第二大来源的催化裂解装置，随着原油的重质化和劣质化的加剧，从重质油中生产丙烯的技术优势将会面临极大的挑战。

[0003] 受环保法规要求和汽车行业对燃料质量要求的日趋严格的推动，近年来全球车用汽油质量提升十分迅速，油品质量升级步伐也明显加快。目前，在我国催化裂化汽油的量约占汽油池总量的70％左右，催化裂化汽油的质量对汽油池总体水平起着举足轻重的作用。催化裂化汽油辛烷值RON最高为90～92，平均为89～90，与其他一些发达国家的汽油质量相比存在较大的差距，因此，提高汽油辛烷值，实现汽油升级换代是大势所趋。另外，在汽油清洁化过程中，一些措施如控制汽油烯烃含量、脱硫，都导致辛烷值不同程度地损失，辛烷值短缺的矛盾将更加突出。综上所述，开发生产丙烯同时生产优质燃料油如高辛烷值汽油的催化裂化技术，以满足质量要求不断提高的化工原料和优质燃料油生产需求，无疑具有重要现实意义。

[0004] 中国专利CN 200810246522.4公开一种制取丙烯和高辛烷值汽油的催化转化方法，不同裂化性能的原料油进入第一提升管反应器的不同反应器与催化转化催化剂接触进行裂化反应，产物中可裂化组分再送入第二提升管反应器内反应，该方法丙烯和汽油产率明显地增加，汽油辛烷值明显地改善。

[0005] 中国专利CN101724430A提出将劣质原料油依次注入催化转化反应器的第一反应区和第二反应区与催化转化催化剂接触反应，得到丙烯、汽油、催化蜡油及其它产品，其中，催化蜡油进入芳烃抽提装置，分离得到抽出油和抽余油；抽余油循环至反应器的第一反应区或/和其它催化转化装置进一步反应得到目的产物丙烯和汽油。

[0006] 中国专利CN98101765.7公开了一种从重质油同时制取低碳烯烃和高芳烃汽油的方法，是使重质石油烃和水蒸汽在由提升管和密相流化床组成的复合反应器中进行催化转化反应，达到提高低碳烯烃特别是丙烯的产率，同时使汽油中的芳烃含量增加到80重％左右。

[0007] 中国专利CN01119807.9公开了一种重质石油烃催化转化增产乙烯和丙烯的方法，是使烃油原料，也是在提升管或流化床反应器中与含有五元环高硅沸石的催化剂接触、反应，该方法不仅可以提高乙烯和丙烯产率，还可以在一定程度上缓解催化剂的水热失活。

[0008] 从现有技术来看，烃类催化转化生产丙烯和燃料油技术的开发主要集中于重质油催化裂化，以及组合工艺技术开发。催化裂化反应器仍然采用提升管或提升管串联密相床层反应器的技术。由于重质油馏程范围较宽，烃类分子较大，产物结构纷繁复杂，劣质重油丙烯产率低，为了提高丙烯收率，采用较高的反应温度，造成在增加丙烯产率情况下，干气和焦炭产率大幅度增加。为了高效利用劣质重油资源，满足日益增长的丙烯和优质燃料油的需求，有必要开发一种将劣质重油原料转化为高附加值产品的催化转化方法。

发明内容

[0009] 本发明的目的是提供一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法和系统，本发明的方法和系统进行催化裂解的焦炭和干气产率低，丙烯和高辛烷值汽油产率高。

[0010] 为了实现上述目的，本发明提供一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法，该方法包括：

[0011] 将预热的优质重油从第一快速流化床的下部引入第一快速流化床中与第一催化裂解催化剂接触并由下至上进行第一催化裂解反应，得到第一反应产物和第一待生催化剂；所述优质重油为选自减压蜡油、焦化蜡油、加氢的焦化蜡油、脱沥青油、加氢脱沥青油、石蜡基常压渣油、加氢的石蜡油、常压渣油和加氢裂化尾油中的一种或多种；其中，所述第一快速流化床中催化剂呈全浓相分布，所述第一快速流化床中轴向固体分率ε分布满足：0.1≤ε≤0.2；

[0012] 将预热的劣质重油从第二快速流化床的下部引入第二快速流化床中与第二催化裂解催化剂接触并由下至上进行第二催化裂解反应，得到第二反应产物和第二待生催化剂；所述劣质重油的性质满足以下指标中的一种、两种、三种或四种：20℃密度为900-1000千克/米3，残炭为2-10重量％，镍和钒总含量为2-30ppm，特性因数K值小于12.1；其中，所述第二快速流化床中催化剂呈全浓相分布，所述第二快速流化床中轴向固体分率ε分布满足：0.1≤ε≤0.2；

[0013] 将所得第一反应产物和第二反应产物进行分离，得到干气、液化气、裂解汽油、裂解柴油和裂解重油；

[0014] 将第一待生催化剂和第二待生催化剂送入再生器进行烧焦再生，所得再生催化剂作为所述第一催化裂解催化剂和第二催化裂解催化剂返回第一快速流化床和第二快速流化床的底部。

[0015] 可选的，所述劣质重油的性质满足以下指标中的一种、两种、三种或四种：20℃密度为910-940千克/米3，残炭为3-8重量％，镍和钒总含量为5-20ppm，特性因数K值小于12.0。

[0016] 可选的，所述劣质重油为重质石油烃和/或其它矿物油；所述重质石油烃为选自减压渣油、劣质的常压渣油、劣质的加氢渣油、焦化瓦斯油、脱沥青油、减压蜡油、高酸值原油和高金属原油中的一种或多种，所述其它矿物油为选自煤液化油、油砂油和页岩油中的一种或多种。

[0017] 可选的，以干基计并以第一催化裂解催化剂的干基重量为基准，所述第一催化裂解催化剂包括1-50重量％的沸石、5-99重量％的无机氧化物和0-70重量％的粘土；

[0018] 以干基计并以第二催化裂解催化剂的干基重量为基准，所述第二催化裂解催化剂包括1-50重量％的沸石、5-99重量％的无机氧化物和0-70重量％的粘土；

[0019] 所述沸石包括中孔沸石和任选的大孔沸石，所述中孔沸石为ZSM系列沸石和/或ZRP沸石，所述大孔沸石为选自稀土Y、稀土氢Y、超稳Y和高硅Y中的一种或多种。

[0020] 可选的，以干基计，所述第一催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-50重量％；

[0021] 以干基计，所述第二催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-50重量％。

[0022] 可选的，以干基计，所述第一催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-20重量％；

[0023] 以干基计，所述第二催化裂解催化剂中的中孔沸石占沸石总重量的0-20重量％。

[0024] 可选的，所述第一催化裂解反应的条件包括：反应温度为450-550℃，反应时间为1-15秒，剂油重量比为(5-50)：1，水油重量比为(0.03-0.5)：1，催化剂密度为120-290千克/米3，气体线速为0.8-2.5米/秒，反应压力为130-450千帕，催化剂质量流速Gs为15-150千克/
2
(米·秒)；

[0025] 所述第二催化裂解反应的条件包括：反应温度为480-620℃，反应时间为1-20秒，剂油重量比为(3-50)：1，水油重量比为(0.03-0.8)：1，催化剂密度为120-290千克/米3，气体线速为0.8-2.5米/秒，反应压力为130-450千帕，催化剂质量流速Gs为15-150千克/(米2·秒)。

[0026] 可选的，所述第二催化裂解反应的条件包括：反应温度为500-600℃，反应时间为3-15秒，剂油重量比为(10-30)：1，水油重量比为(0.05-0.5)：1，催化剂密度为150-250千克/米3，气体线速为1-1.8米/秒，催化剂质量流速Gs为20-130千克/(米2·秒)。

[0027] 可选的，所述方法还包括：将催化剂补充入第一快速流化床和/或第二快速流化床中；其中，所补充催化剂的炭含量为0-1.0重量％。

[0028] 可选的，第一快速流化床所补充催化剂占第一快速流化床催化剂循环量的0-50重量％；第二快速流化床所补充催化剂占第二快速流化床催化剂循环量的0-50重量％。

[0029] 可选的，第一快速流化床所补充催化剂占第一快速流化床催化剂循环量的5-30重量％；第二快速流化床所补充催化剂占第二快速流化床催化剂循环量的5-30重量％。

[0030] 可选的，所述第一快速流化床的催化剂补充位置与第一快速流化床底部的距离占第一快速流化床总高度的0-2/3；

[0031] 所述第二快速流化床的催化剂补充位置与第二快速流化床底部的距离占第二快速流化床总高度的0-2/3。

[0032] 可选的，将再生器烧焦再生所得再生催化剂通过冷却器降温至600-680℃后再返回所述第一快速流化床和/或第二快速流化床的底部。

[0033] 本发明还提供一种催化裂解系统，该系统包括第一快速流化床、第二快速流化床、油剂分离设备、反应产物分离设备和再生器；

[0034] 所述第一快速流化床设置有底部的催化剂入口、下部的优质重油入口和顶部的油剂出口，所述第二快速流化床设置有底部的催化剂入口、下部的劣质重油入口和顶部的油剂出口，所述油剂分离设备设置有油剂入口、催化剂出口和反应产物出口，所述反应产物分离设备设置有反应产物入口、干气出口、液化气出口、裂解汽油出口、裂解柴油出口和裂解重油出口，所述再生器设置有催化剂入口和催化剂出口；

[0035] 所述第一快速流化床和第二快速流化床的催化剂入口均与所述再生器的催化剂出口流体连通，所述第一快速流化床和第二快速流化床的油剂出口均与所述油剂分离设备的油剂入口流体连通，所述油剂分离设备的反应产物出口与所述反应产物分离设备的反应产物入口流体连通，所述油剂分离设备的催化剂出口与所述再生器的催化剂入口流体连通。

[0036] 本发明优质重油与劣质重油分别在不同的反应器进行催化裂解反应，不同的反应器可以针对原料的性质可以采用不同的反应条件，这样有助于提高原料转化率和目标产物收率。

[0037] 本发明第一快速流化床和第二快速流化床均采用快速流化床可以有效提高反应催化剂密度，从而大幅度提高反应器内瞬间的催化剂和原料油之比，并控制相对较长的反应时间，使催化剂能够与重油反应进行充分反应，不仅提高了反应转化率，也提高丙烯和高辛烷值汽油产率，同时，有效减少干气和焦炭的生成，使产品分布与产品质量得到改善。

[0038] 本发明可以使得石化企业从廉价的重油最大限度生产高附加值化工原料，有助于推进我国炼油企业的炼化一体化进程，既解决了石化原料短缺的问题，又提高了石化行业的经济效益和社会效益。

[0039] 本发明的其他特征和优点将在随后的具体实施方式部分予以详细说明。附图说明

[0040] 附图是用来提供对本发明的进一步理解，并且构成说明书的一部分，与下面的具体实施方式一起用于解释本发明，但并不构成对本发明的限制。在附图中：

[0041] 图1包括本发明方法一种具体实施方式的流程示意图，也包括本发明系统一种具体实施方式的结构示意图。

[0042] 图2包括本发明方法又一种具体实施方式的流程示意图，也包括本发明系统又一种具体实施方式的结构示意图。

[0043] 附图标记说明

[0044] I第一快速流化床 II第二快速流化床

[0045] 1管线 2预提升段 3出口段

[0046] 4沉降器 5 汽提段 6旋风分离器

[0047] 7集气室 8管线 9待生斜管

[0048] 10再生器 11再生斜管 12管线

[0049] 13空气分配器 14管线 15再生斜管

[0050] 16管线 17出口段 18冷却器

[0051] 19补剂线

具体实施方式

[0052] 以下对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。

[0053] 本发明中：

[0054] (1)、轴向固体分率＝由压差计测得反应器轴向两点间的压差÷轴向两点间距离÷催化剂颗粒密度；压差的单位为千克/米2，轴向两点间距离单位为米，催化剂颗粒密度为千克/米3，所述轴向两点为反应器轴向任意两点。

[0055] (2)、反应时间＝反应器体积/油气对数平均体积流量；反应器体积单位为米3，油气对数平均体积流量单位为米3/秒；

[0056] 油气对数平均体积流量＝(Vout-Vin)/ln(Vout/Vin)，Vout和Vin分别为反应器出口和入口处的油气体积流量；

[0057] 反应器出口油气体积流量＝m/ρ3，反应器入口油气体积流量＝m/ρ4；m为单位时间原料油和雾化蒸汽进料量，单位为千克/秒；ρ3为反应器出口油气密度，单位为千克/米3；ρ43
为反应器入口油气密度，单位为千克/米。

[0058] (3)、反应器内催化剂密度＝反应时间×催化剂循环量÷反应器体积；反应时间单位为秒，催化剂循环量单位为千克/秒，反应器体积单位为米3。

[0059] (4)、气体线速＝油气对数平均体积流量/反应器截面积。

[0060] (5)、催化剂质量流速Gs＝催化剂循环量÷反应器横截面积；催化剂循环量单位为千克/秒；

[0061] 催化剂循环量＝焦炭生成速度÷(待生催化剂炭含量-再生催化剂炭含量)，焦炭生成速度单位为千克/秒，待生催化剂炭含量和再生催化剂炭含量均为重量含量；

[0062] 焦炭生成速度＝烟气量×(CO2％+CO％)÷Vm×M；Vm为气体摩尔体积，取值为22.4×10-3米3/摩尔，M为碳元素的摩尔质量，取值为12×10-3千克/摩尔；

[0063] 烟气量＝(再生空气量×79体积％)/(1-CO2％-CO％-O2％)，再生空气量的单位为米3/秒，烟气量的单位为米3/秒，CO2％、CO％、O2％分别为烟气中CO2、CO、O2的体积百分比。

[0064] 本发明提供一种生产丙烯和高辛烷值汽油的催化裂解方法，该方法包括：

[0065] 将预热的优质重油从第一快速流化床的下部引入第一快速流化床中与第一催化裂解催化剂接触并由下至上进行第一催化裂解反应，得到第一反应产物和第一待生催化剂；所述优质重油可以为选自减压蜡油、焦化蜡油、加氢的焦化蜡油、脱沥青油、加氢脱沥青油、石蜡基常压渣油、加氢的石蜡油、常压渣油和加氢裂化尾油中的一种或多种；其中，所述第一快速流化床中催化剂呈全浓相分布，所述第一快速流化床中轴向固体分率ε分布满足：0.1≤ε≤0.2；

[0066] 将预热的劣质重油从第二快速流化床的下部引入第二快速流化床中与第二催化裂解催化剂接触并由下至上进行第二催化裂解反应，得到第二反应产物和第二待生催化剂；所述劣质重油的性质满足以下指标中的一种、两种、三种或四种：20℃密度为900-1000千克/米3，残炭为2-10重量％，镍和钒总含量为2-30ppm，特性因数K值小于12.1；其中，所述第一快速流化床中催化剂呈全浓相分布，所述第一快速流化床中轴向固体分率ε分布满足：0.1≤ε≤0.2；

[0067] 将所得第一反应产物和第二反应产物进行分离，得到干气、液化气、裂解汽油、裂解柴油和裂解重油；

[0068] 将第一待生催化剂和第二待生催化剂送入再生器进行烧焦再生，所得再生催化剂作为所述第一催化裂解催化剂和第二催化裂解催化剂返回第一快速流化床和第二快速流化床的底部。

[0069] 本发明中，快速流化床是指催化剂处于快速流态化的反应器，快速流化态化是一种无气泡气固接触流态化，重要特征是固体颗粒趋向于成团运动。本发明快速流化床中所有高度的轴向固体分率ε分布满足：0.1≤ε≤0.2，则本发明快速流化床中催化剂呈全浓相分布，防止催化剂呈上稀下浓式分布，使快速流化床上下的实际剂油比保持一致，减少干气焦炭产率，提高目标产物产率。

[0070] 根据本发明，可以通过调节快速流化床中气体线速和在快速流化床进料位置处设置气体分布器的方式进行调节所述催化剂呈全浓相分布，所述气体分布器可以为工业常见的气体分布器，例如平板形、拱形、碟形、环形和伞形中的一种或多种，使经雾化蒸汽雾化后的原料油在反应器轴向上也浓度均一地与催化剂接触进行催化裂解反应，减少了催化剂浓度过高或过低带来的剂油比焦和热反应焦的生成。

[0071] 根据本发明，劣质重油和/或优质重油可以在一个进料位置全部进入快速流化床中，也可以从两个或两个以上的进料位置按照相同或不同的比例引入快速流化床中。

[0072] 根据本发明，优质重油是指较为适宜催化裂解加工的重油，劣质重油是指比常规重油更加不适宜催化裂解加工的重油，例如，所述劣质重油的性质可以满足以下指标中的一种、两种、三种或四种：20℃密度为900-1000千克/米3，优选为910-940千克/米3，残炭为2-10重量％，优选为3-8重量％，镍和钒总含量为2-30ppm，优选为5-20ppm，特性因数K值小于
12.1，优选为小于12.0。具体来说，所述劣质重油可以为重质石油烃和/或其它矿物油；所述重质石油烃可以为选自减压渣油(VR)、劣质的常压渣油(AR)、劣质的加氢渣油、焦化瓦斯油、脱沥青油、减压蜡油、高酸值原油和高金属原油中的一种或多种，所述其它矿物油可以为选自煤液化油、油砂油和页岩油中的一种或多种。劣质重油中残炭采用ASTMD-189康氏残炭实验方法进行测定。

[0073] 根据本发明，催化裂解催化剂是本领域技术人员所熟知的，针对本发明的方法，以干基计并以第一催化裂解催化剂的干基重量为基准，所述第一催化裂解催化剂可以包括1-50重量％的沸石、5-99重量％的无机氧化物和0-70重量％的粘土；以干基计并以第二催化裂解催化剂的干基重量为基准，所述第二催化裂解催化剂可以包括1-50重量％的沸石、5-
99重量％的无机氧化物和0-70重量％的粘土；第一催化裂解催化剂和第二催化裂解催化剂中的沸石、无机氧化物和粘土的含量和种类可以相同或不同，优选相同。所述沸石作为活性组分，可以包括中孔沸石和任选的大孔沸石，以干基计，所述第一催化裂解催化剂中的中孔沸石可以占沸石总重量的0-50重量％，优选占0-20重量％；以干基计，所述第二催化裂解催化剂中的中孔沸石可以占沸石总重量的0-50重量％，优选占0-20重量％。所述中孔沸石和大孔沸石沿用本领域常规的定义，即中孔沸石的平均孔径0.5-0.6nm，大孔沸石的平均孔径
0.7-1.0nm。所述大孔沸石可以选自由稀土Y(REY)、稀土氢Y(REHY)、不同方法得到的超稳Y和高硅Y中的一种或多种。所述中孔沸石可以选自具有MFI结构的沸石，例如ZSM系列沸石和/或ZRP沸石，也可对上述中孔沸石用磷等非金属元素和/或铁、钴、镍等过渡金属元素进行改性，有关ZRP更为详尽的描述参见US5,232,675，ZSM系列沸石优选自ZSM-5、ZSM-11、ZSM-12、ZSM-23、ZSM-35、ZSM-38、ZSM-48和其它类似结构的沸石之中的一种或更多种的混合物，有关ZSM-5更为详尽的描述参见US3,702,886。所述无机氧化物作为粘结剂，优选为二氧化硅(SiO2)和/或三氧化二铝(Al2O3)。所述粘土作为基质(即载体)，优选自高岭土和/或多水高岭土。

[0074] 根据本发明，催化裂解是本领域技术人员所熟知的，针对本申请的快速流化床的催化裂解，所述第一催化裂解反应的条件可以包括：反应温度为450-550℃，反应时间为1-15秒，剂油重量比为(5-50)：1，水油重量比为(0.03-0.5)：1，催化剂密度为120-290千克/米3，气体线速为0.8-2.5米/秒，优选为1-1.8米/秒，反应压力为130-450千帕，催化剂质量流速Gs为15-150千克/(米2·秒)，优选为20-130千克/(米2·秒)；所述第二催化裂解反应的条件可以包括：反应温度为480-620℃，反应时间为1-20秒，剂油重量比为(3-50)：1，水油重量比为(0.03-0.8)：1，催化剂密度为120-290千克/米3，气体线速为0.9-2.5米/秒，反应压力为130-450千帕，催化剂质量流速Gs为15-150千克/(米2·秒)；所述第二催化裂解反应的条件优选包括：反应温度为500-600℃，反应时间为3-15秒，剂油重量比为(10-30)：1，水油
3
重量比为(0.05-0.5)：1，催化剂密度为150-250千克/米，气体线速为1-1.8米/秒，催化剂质量流速Gs为20-130千克/(米2·秒)。

[0075] 根据本发明，第一反应产物和第二反应产物与待生催化剂的分离是本领域技术人员所熟知的，例如可以在沉降器中采用旋风分离器进行，而第一反应产物和第二反应产物的进一步分离得到干气、液化气、裂解汽油、裂解柴油和裂解重油的方法也是本领域技术人员所熟知的，干气和液化气可以进一步采用本领域常规的分离手段分离得到乙烯、丙烯等目的产物等。第一反应产物和第二反应产物可以在同一分离设备中进行分离，也可以在不同分离设备中进行分离，本发明没有特殊限制。

[0076] 根据本发明，第一待生催化剂和第二待生催化剂的烧焦再生方式是本领域技术人员所熟知的，可以在再生器中进行，可以将例如空气等含氧气体引入再生器中与第一待生催化剂和第二待生催化剂接触，烧焦再生所得烟气可以在再生器中与催化剂分离后，送入后续能量回收系统。第一待生催化剂和第二待生催化剂的烧焦再生可以在同一再生器中进行，也可以在不同的再生器中进行。

[0077] 根据本发明，所述方法还可以包括：将催化剂补充入第一快速流化床和/或第二快速流化床中；其中，所补充催化剂的炭含量为0-1.0重量％，例如可以为选自再生催化剂、待生催化剂和半再生催化剂中的一者或多者。第一快速流化床所补充催化剂占第一快速流化床催化剂循环量的0-50重量％，优选为5-30重量％；第二快速流化床所补充催化剂占第二快速流化床催化剂循环量的0-50重量％，优选为5-30重量％。所述第一快速流化床的催化剂补充位置与第一快速流化床底部的距离可以占第一快速流化床总高度的0-2/3；所述第二快速流化床的催化剂补充位置与第二快速流化床底部的距离可以占第二快速流化床总高度的0-2/3。由于催化裂解反应为体积膨胀的反应，为了维持反应器入口处和反应器出口处密度的大体相当或增加，在快速流化床补充的待生催化剂可以在较大范围内调节或维持反应器密度，以保证裂解反应所需时间。所补充催化剂的温度可以根据反应温度需要进行调整，例如可以引入冷和/或热的再生催化剂。另外，在快速流化床反应器补充催化裂解催化剂可以尽可能维持反应器催化剂密度均匀性，有效调节催化剂密度分布，保证裂解反应充分地有效地进行，提高目标产物选择性。

[0078] 根据本发明，可以将再生器烧焦再生所得再生催化剂通过冷却器降温至600-680℃后再返回所述第一快速流化床和/或第二快速流化床的底部。热的再生催化剂经冷却后返回反应器，有助于降低油剂接触温度，改善原料油和催化剂的接触状态，改善干气和生焦的选择性。

[0079] 本发明还提供一种催化裂解系统，该系统包括第一快速流化床、第二快速流化床、油剂分离设备、反应产物分离设备和再生器；

[0080] 所述第一快速流化床设置有底部的催化剂入口、下部的优质重油入口和顶部的油剂出口，所述第二快速流化床设置有底部的催化剂入口、下部的劣质重油入口和顶部的油剂出口，所述油剂分离设备设置有油剂入口、催化剂出口和反应产物出口，所述反应产物分离设备设置有反应产物入口、干气出口、液化气出口、裂解汽油出口、裂解柴油出口和裂解重油出口，所述再生器设置有催化剂入口和催化剂出口；

[0081] 所述第一快速流化床和第二快速流化床的催化剂入口均与所述再生器的催化剂出口流体连通，所述第一快速流化床和第二快速流化床的油剂出口均与所述油剂分离设备的油剂入口流体连通，所述油剂分离设备的反应产物出口与所述反应产物分离设备的反应产物入口流体连通，所述油剂分离设备的催化剂出口与所述再生器的催化剂入口流体连通。

[0082] 根据本发明，所述油剂分离设备和反应产物分离设备均为本领域技术人员所熟知的，例如，所述油剂分离设备可以包括旋风分离器、沉降器和汽提器等，而反应产物分离设备可以是分馏塔等。

[0083] 下面将结合附图通过具体实施方式的来进一步说明本发明，但是本发明并不因此而限制本发明。

[0084] 如图1所示，预提升介质经管线1由预提升段2底部进入第一快速流化床Ⅰ底部，来自再生斜管11的再生催化剂进入第一快速流化床Ⅰ的底部，在预提升介质的提升作用下沿第一快速流化床I向上加速运动，优质重油经管线14注入第一快速流化床Ⅰ的下部，与第一快速流化床内已有的物流混合接触并发生第一催化裂解反应，第一反应产物与第一待生催化剂向上加速运动，通过补剂线19补充入催化剂；来自再生斜管15的再生催化剂进入第二快速流化床Ⅱ的底部，在预提升介质的提升作用下沿第二快速流化床Ⅱ向上加速运动，劣质重油经管线16注入第二快速流化床Ⅱ的下部，劣质重油在热的催化剂上发生第二催化裂解反应，第二反应产物与第二待生催化剂向上加速运动；生成的第一反应产物、失活的第一待生催化剂以及第二反应产物、失活的第二待生催化剂分别经出口段3和出口段17进入沉降器4中的旋风分离器6，实现待生催化剂与反应产物的分离，反应产物进入集气室7，催化剂细粉由料腿返回沉降器4。沉降器4中待生催化剂流向汽提段5。从待生催化剂中汽提出的反应产物经旋风分离器后进入集气室7。汽提后的待生催化剂经待生斜管9进入再生器10，空气经空气分配器13分配后进入再生器10，烧去位于再生器10底部的密相床层中待生催化剂上的焦炭，使失活的待生催化剂再生，烟气经管线12进入后续能量回收系统。集气室7中的反应产物经过大油气管线8进入后续分离系统。其中，所述预提升介质可以为干气、水蒸气或它们的混合物。

[0085] 图2与图1的区别在于：来自再生器10的热再生催化剂经管线11上设置的冷却器18冷却后再进入第一快速流化床Ⅰ的底部。

[0086] 下面的实施例将对本发明予以进一步的说明，但并不因此而限制本发明。

[0087] 实施例1与对比例1中所用的优质重油为加氢蜡油，劣质重油为加氢渣油，其性质如表1所示。所用的催化剂是商业催化剂，商品牌号为CGP。

[0088] 对比例1

[0089] 原料油为加氢渣油和加氢蜡油的混合油，加氢蜡油与加氢渣油的比例为1：1，采用CGP催化剂，在中型装置上进行试验，反应器型式为当前生产丙烯和优质燃料油的较为先进的具有双反应区的变径提升管。预热的原料油进入第一反应区与再生催化剂接触并进行第一催化裂解反应，反应油气和水蒸气以及积炭催化剂进入第二反应区继续进行第二催化裂解反应，反应后物流进入密闭式旋分器，反应油气和待生催化剂快速分离，反应油气在分离系统按馏程进行切割；待生催化剂在重力作用下进入汽提段，由水蒸气汽提出待生催化剂上吸附的烃类产物，汽提后的催化剂不经换热直接进入到再生器，与空气接触进行再生；再生后的催化剂再返回到提升管反应器底部循环使用；操作条件和产品分布列于表2。

[0090] 从表2的结果可以看出，丙烯产率约6.2重量％，汽油产率约为36.9重量％，研究法辛烷值约92，干气和焦炭产率分别为2.9重量％和9.3重量％。

[0091] 实施例1

[0092] 按照图1的流程进行试验，优质重油为加氢蜡油，劣质重油为加氢渣油，两种原料在不同反应器的进料量相同。采用CGP催化剂，在中型装置上进行试验，反应器分为第一快速流化床和第二快速流化床，预热的优质重油进入第一快速流化床下部与再生催化剂接触并进行第一催化裂解反应，通过调整气体线速和在进料位置设置伞形气体分布器控制第一快速流化床中催化剂呈全浓相分布，第一快速流化床中轴向固体分率ε分布由下至上均在0.1-0.2范围内，第一反应产物和第一待生催化剂进入后续分离系统；预热的劣质重油进入第二快速流化床下部与再生催化剂接触并进行第二催化裂解反应，通过调整气体线速和在进料位置设置伞形气体分布器控制第二快速流化床中催化剂呈全浓相分布，第二快速流化床中轴向固体分率ε由下至上均在0.1-0.2范围内，第二反应产物和第二待生催化剂进入后续分离系统。第二反应产物在分离系统按馏程进行切割；待生催化剂在重力作用下进入汽提段，由水蒸气汽提出待生催化剂上吸附的反应产物，汽提后的催化剂不经换热直接进入到再生器，与空气接触进行再生；再生催化剂经冷却后再返回到反应器中循环使用；操作条件和产品分布列于表2。

[0093] 从表2可以看出，丙烯产率可达9.6重量％，汽油产率约为45.1重量％，研究法辛烷值高达101，干气和焦炭产率分别为2.6重量％和8.6重量％。

[0094] 对比例2与实施例2所用的优质重油为加氢蜡油，劣质重油为加氢渣油，其性质如表1所示。所用的催化剂是商业催化剂，商品牌号为DMMC-2。

[0095] 对比例2

[0096] 按照图2的流程进行试验，加氢蜡油与加氢渣油的比例为1：1，采用DMMC-2催化剂，在中型装置上进行试验，反应器型式为提升管与密相流化床串联的组合式的反应器。预热的优质重油与劣质重油进入提升管下部与热的再生催化剂接触并进行催化裂解反应，反应油气和水蒸气以及待生催化剂从反应器出口进入密相流化床中进行继续反应，反应后物流进入密闭式旋分器，反应油气和待生催化剂快速分离，反应油气在分离系统按馏程进行切割；待生催化剂在重力作用下进入汽提段，由水蒸气汽提出待生催化剂上吸附的烃类产物，汽提后的催化剂不经换热直接进入到再生器，与空气接触进行再生；再生后的催化剂再返回到提升管中循环使用；操作条件和产品分布列于表3。

[0097] 从表3的结果可以看出，丙烯产率约12.8重量％，汽油产率22.9重量％，研究法辛烷值约92，同时，干气和焦炭产率分别为12.9重量％和13.3重量％。

[0098] 实施例2

[0099] 按照图2的流程进行试验，优质重油为加氢蜡油，劣质重油加氢渣油，采用DMMC-2催化剂，两种原料在不同反应器的进料量相同，在中型装置上进行试验，反应器分为第一快速流化床和第二快速流化床，冷却后的再生催化剂与预热的优质重油进入第一快速流化床下部进行第一催化裂解反应，通过调整气体线速和在进料位置设置伞形气体分布器控制第一快速流化床中催化剂呈全浓相分布，第一快速流化床中轴向固体分率ε分布由下至上均在0.1-0.2范围内，第一反应产物和第一待生催化剂进入后续分离系统；预热的劣质重油进入第二快速流化床下部与冷却后的再生催化剂接触并进行第二催化裂解反应，通过调整气体线速和在进料位置设置伞形气体分布器控制第二快速流化床中催化剂呈全浓相分布，第二快速流化床中轴向固体分率ε由下至上均在0.1-0.2范围内，第二反应产物和第二待生催化剂进入后续分离系统。反应产物在分离系统按馏程进行切割；待生催化剂在重力作用下进入汽提段，由水蒸气汽提出待生催化剂上吸附的反应产物，汽提后的催化剂不经换热直接进入到再生器，与空气接触进行再生；再生催化剂再返回循环使用；操作条件和产品分布列于表3。

[0100] 从表3可以看出，丙烯产率约19.7重量％，汽油产率30.2重量％，研究法辛烷值约95，同时，干气和焦炭产率分别为10.4重量％和10.1重量％。

[0101] 对比例3

[0102] 对比例3与实施例1基本相同，不同之处在于未设置气体分布器，两个快速流化床中轴向固体分率ε分布由上至下分别由0.1→0.2→0.3递增，操作条件同实施例1，产品分布列于表2。

[0103] 由实施例的结果可以看出，本发明的方法丙烯产率高，汽油产率和研究法辛烷值高，同时，具有较低的干气和焦炭产率。

[0104] 以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。

[0105] 另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。

[0106] 此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所发明的内容。

[0107] 表1

[0108]原料加氢蜡油加氢渣油
密度(20℃)/克·厘米-3 0.8993 0.9342
折光指数/70℃ 1.4794 1.5075
碱性氮/微克·克-1 293 767
残炭/重量％ 0.3 5.58
特性因数K值 12.6 11.8
馏程/℃
5体积％ 381 365
10体积％ 394 403
30体积％ 433 479
50体积％ 463 545
70体积％ 495 617
金属含量/微克·克-1
Fe / 26.3
Ni / 9
Ca / 5.5
V / 8
Na / 1.2

[0109] 表2

[0110] 对比例1 实施例1 对比例3
第一反应区或第一快速流化床条件
反应温度，℃ 535 525 /
反应时间，秒 2 3 /
水油重量比 0.10 0.10 /
剂油重量比 10 10 /
催化剂密度，千克/米3 60 200 /
气体线速，米/秒 12 2 /
反应压力(绝压)，千帕 340 310 /
Gs，千克/(米2·秒) 300 75 /
第二反应区或第二快速流化床条件 /
反应温度，℃ 525 545 /
反应时间，秒 3 4 /
水油重量比 0.20 0.20 /
剂油重量比 10 10 /
催化剂密度，千克/米3 80 210 /
气体线速，米/秒 8 2 /
反应压力(绝压)，千帕 340 310 /
Gs，千克/(米2·秒) 260 80 /
产品分布，重％
干气 2.9 2.6 2.7
液化气 14.1 20.7 17.6
其中丙烯 6.2 9.6 7.4
汽油 36.9 45.1 43.0
柴油 29.4 17.9 21.3
重油 7.4 5.1 6.4
焦炭 9.3 8.6 9.0
汽油研究法辛烷值 92 101 97
合计 100.0 100.0 100.0

[0111] 表3

[0112] 对比例2 实施例2
再生催化剂温度，℃ 705 695
冷却后再生催化剂温度，℃ / 680
提升管或第一快速流化床反应条件
反应器温度，℃ 585 565
反应时间，秒 2 3
水油重量比 0.25 0.25
剂油重量比 20 22
催化剂密度，千克/米3 60 200
气体线速，米/秒 12 2
反应压力，千帕 340 310
Gs，千克/(米2·秒) 300 75
密相床层或第二快速流化床反应条件
床层/出口温度，℃ 565 575
重时空速，小时-1 4 /
反应时间，秒 / 3
水油重量比 0.25 0.25
剂油重量比 20 22
催化剂密度，千克/米3 480 210
气体线速，米/秒 0.6 2.1
反应压力，千帕 340 310
Gs，千克/(米2·秒) / 76
产品分布，重％
干气 12.9 10.4
液化气 32.1 39.2
其中丙烯 12.8 19.7
汽油 22.9 30.2
柴油 13.4 7.0
重油 5.4 3.1
焦炭 13.3 10.1
汽油研究法辛烷值 92 95
合计 100.0 100.0

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