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压缩机用 马达及包括该压缩机用马达的压缩机

阅读：780发布：2020-05-08

专利汇可以提供压缩机用马达及包括该压缩机用马达的压缩机专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且提供一种压缩机用马达，能将极齿构件与轭铁构件的结合设为能够抑制桥部的变形的结构，并能减少由漏磁通导致的转矩的减小。定子由极齿构件(26)和轭铁构件(28)构成，其中，上述极齿构件(26)的相邻的极齿(27)的内端部通过桥部连续，并布置有绕线，上述轭铁构件(28)与极齿构件的外侧结合，以形成磁路，轭铁构件包括压入凹坑(32)，上述压入凹坑(32)朝内侧开口并供极齿的外端部压入，压入凹坑的相对的内侧面(32A)各自呈突出的形状，极齿的外端部的两个侧面(27B)设为与压入凹坑的内侧面的形状相符的凹陷形状。，下面是压缩机用马达及包括该压缩机用马达的压缩机专利的具体信息内容。

权利要求

1.一种压缩机用马达，收纳在容器内，并对压缩元件进行驱动，其特征在于，包括：
定子；以及
 转子，所述转子固定于对所述压缩元件进行驱动的转轴，并在所述定子的内侧旋转，所述定子由极齿构件和轭铁构件构成，其中，
所述极齿构件的相邻的极齿的内端部通过桥部连续，并布置有绕线，
所述轭铁构件与所述极齿构件的外侧结合，以形成磁路，
所述轭铁构件包括压入凹坑，所述压入凹坑朝内侧开口并供所述极齿的外端部压入，在所述压入凹坑的相对的内侧面分别形成有呈楔形的突出部，
在所述极齿的外端部的两个侧面的、与所述压入凹坑的各突出部相符的位置处分别形成有呈与所述压入凹坑的突出部的楔形相符的V字状的凹陷部，并且
在将从所述极齿的外侧端面至所述凹陷部的V字的顶点的在与径向平行的方向上的尺寸设为a，将从所述极齿的侧面至所述凹陷部的V字的顶点的在所述极齿的宽度方向上的尺寸设为b，将所述极齿的宽度尺寸设为B，将从所述极齿的外侧端面至所述压入凹坑的开口位置的在与径向平行的方向上的尺寸设为e，将所述极齿构件的屈服应力设为σy，将使所述极齿的外端部压入所述压入凹坑时施加于所述极齿的接触应力设为σr时，所述a的值设定在如下的范围内：σr·B/(σy－σr)≤a≤{(B－2b)/B}2·e。
2.一种压缩机，其特征在于，
所述压缩机是将权利要求1所述的马达和所述压缩元件收纳在所述容器内而成的。

说明书全文

压缩机用 马达及包括该压缩机用马达的压缩机

技术领域

[0001] 本发明涉及一种压缩机用马达及包括该压缩机用马达的压缩机，其中，上述压缩机用马达收纳在压缩机的容器内，并对同样收纳在容器内的压缩元件进行驱动。

背景技术

[0002] 一直以来，制冷循环中使用的制冷剂压缩用的压缩机构成为将涡盘式等的压缩元件和对该压缩元件进行驱动的马达收纳在容器内(例如，参照专利文献1)。在图11中示出了现有的压缩机用马达的定子铁芯的局部俯视图(例如，参照专利文献2)。现有的马达由图11所示的定子100及在定子100内侧旋转的未图示的转子构成，并通过供上述转子固定的转轴对压缩元件进行驱动。

[0003] 图11的定子100的铁芯101采用极齿构件102和轭铁构件103分开的一分为二的结构(日文：二分割構成)，极齿构件102的相邻的各极齿104、104的内端部(前端部)104A、104A通过桥部105相互连续。藉此，极齿构件102的切槽106采用向外侧开放、中心方向封闭的形状。此外，在各极齿104从外侧安装有未图示的绕线，并位于各切槽106内。轭铁构件103与安装绕线后的极齿构件102的极齿104的外端结合，藉此，构成定子100。

[0004] 这样，在极齿104的内端部104A连续的结构的定子100中，与从将喷嘴插入极齿内端部的间隙以将绕线拉直的马达相比，能增大绕线的密度，实现性能的提高。此外，通过使极齿104的内端部104A连续，从而使定子100的刚性提高，因此，具有定子100的铁芯101因伴随着转子旋转的反作用力而产生的变形量也减小，振动的产生也能得到抑制这样的优点。

[0005] 现有技术文献

[0006] 专利文献

[0007] 专利文献1：日本专利特开2011－64099号公报

[0008] 专利文献2：日本专利特许第4147600号公报

发明内容

[0009] 发明所要解决的技术问题

[0010] 然而，通过使极齿104的内端部104A连续，从而本来应该在经过轭铁构件103的磁路中穿过的磁通量会经过桥部105而发生短路，从而产生所谓的漏磁通。此外，由于因上述漏磁通会产生转矩的减小，因此，需要通过如图11所示缩窄上述桥部105的径向的宽度，以减少漏磁通。

[0011] 另一方面，通过将极齿构件102的极齿104的外端部压入在轭铁构件103形成多个(与极齿104相同的数量)的压入凹坑108内，并通过轭铁构件103从外侧(外周侧)按压极齿构件102，从而进行极齿构件102与轭铁构件103的结合。因而，如图11中的细箭头所示，通过上述压入，在极齿104上施加有从外侧向内侧(中心方向)的紧固载荷Fr。

[0012] 此外，在极齿104上还施加通过由旋转的转子的电磁力F(在图11中用粗箭头表示)产生的弯曲力矩而产生的应力。因而，在如上述那样为了减少漏磁通而缩窄极齿104的桥部105的宽度而使得极齿104的强度减小的情况下，存在上述桥部105因由紧固载荷Fr作用的应力和由电磁力F所产生的弯曲力矩作用的应力，而发生变形这样的问题。

[0013] 本发明为了解决上述现有技术问题而作，其提供一种压缩机用马达及使用了该压缩机用马达的压缩机，将极齿构件与轭铁构件的结合设为能抑制桥部变形的结构，并能减少由漏磁通引起的转矩的减小。

[0014] 解决技术问题所采用的技术方案

[0015] 为了解决上述技术问题，本发明的压缩机用马达收纳在容器内，并对压缩元件进行驱动，其特征是，包括：定子；以及转子，上述转子固定于对压缩元件进行驱动的转轴，并在定子的内侧旋转，定子由极齿构件和轭铁构件构成，其中，上述极齿构件的相邻的极齿的内端部通过桥部连续，并布置有绕线，上述轭铁构件与上述极齿构件的外侧结合，以形成磁路，上述轭铁构件包括压入凹坑，上述压入凹坑朝内侧开口并供极齿的外端部压入，上述压入凹坑的相对的内侧面各自呈突出的形状，极齿的外端部的两个侧面设为与压入凹坑的内侧面的形状相符的凹陷形状。

[0016] 技术方案2的发明的压缩机用马达是在上述发明的基础上，其特征是，在压入凹坑的相对的内侧面分别形成有突出部，在极齿的外端部的两个侧面的、与压入凹坑的各突出部相符的位置处分别形成有凹陷部，各突出部分别压入在各凹陷部内。

[0017] 技术方案3的发明的压缩机用马达在上述发明的基础上，其特征是，形成于压入凹坑的相对的内侧面的各突出部分别呈楔形，形成于极齿的外端部的两个侧面的各凹陷部分别呈与压入凹坑的突出部的楔形相符的V字状。

[0018] 技术方案4的发明的压缩机用马达在上述发明中，其特征是，在将从极齿的外侧端面至凹陷部的V字的顶点的在与径向平行的方向上的尺寸设为a，将从极齿的侧面至凹陷部的V字的顶点的在上述极齿的宽度方向上的尺寸设为b，将极齿的宽度尺寸设为B，将从极齿的外侧端面至压入凹坑的开口位置的在与径向平行的方向上的尺寸设为e，将极齿构件的屈服应力设为σy，将使极齿的外端部压入压入凹坑时施加于极齿的接触应力设为σr时，a的值设定在如下的范围内：

[0019] σr·B/(σy－σr)≤a≤{(B－2b)/B}2·e。

[0020] 技术方案5的发明的压缩机的特征是，将上述各发明的马达和压缩元件收纳在容器内而成的。

[0021] 发明效果

[0022] 根据本发明，由于在收纳在容器内，并对压缩元件进行驱动的压缩机用马达中，包括：定子；以及转子，上述转子固定于对压缩元件进行驱动的转轴，并在定子的内侧旋转，并且由极齿构件和轭铁构件构成定子，其中，上述极齿构件的相邻的极齿的内端部通过桥部连续，并布置有绕线，上述轭铁构件与上述极齿构件的外侧结合，以形成磁路，因此，能增大绕线的密度，实现性能的提高。此外，由于极齿的内端部通过桥部连续，定子的刚性提高，因此，定子因伴随着转子的旋转的反作用力而产生的变形量也减小，振动的产生也能得到抑制。

[0023] 尤其，由于在轭铁构件上设置朝内侧开口并供极齿的外端部压入的压入凹坑，并使上述压入凹坑的相对的内侧面各自呈突出的形状，极齿的外端部的两个侧面设为与压入凹坑的内侧面的形状相符的凹陷形状，因此，能通过在凹陷形状的凹陷的部分的内表面中的位于外侧的表面，承受因将极齿构件的极齿压入轭铁构件的压入凹坑而产生的来自外侧的紧固载荷。

[0024] 藉此，能通过极齿构件与轭铁构件的结合，减小施加于桥部的应力，因此，即使减小桥部的宽度，也能抑制桥部的变形，磁通量不易穿过桥部，从而显著地减少使极齿的内端部之间短路的磁通量的泄漏，从而能有效地抑制由漏磁通产生的转矩的减小。

[0025] 此外，若如技术方案2的发明那样在压入凹坑的相对的内侧面分别形成突出部，在极齿的外端部的两个侧面的、与压入凹坑的各突出部相符的位置处分别形成凹陷部，将各突出部分别压入在各凹陷部内，则通过各凹陷部的内表面中的位于外侧的表面承受由极齿构件与轭铁构件的结合产生的紧固载荷，从而能有效地减小施加于桥部的应力。

[0026] 尤其，如技术方案3的发明那样通过使形成于压入凹坑的相对的内侧面的各突出部分别呈楔形，形成于极齿的外端部的两个侧面的各凹陷部分别呈与压入凹坑的突出部的楔形相符的V字状，从而能容易地将极齿构件的极齿压入轭铁构件的压入凹坑，同时通过突出部有效地承受紧固载荷。

[0027] 在这种情况下，在如技术方案4的发明那样将从极齿的外侧端面至凹陷部的V字的顶点的在与径向平行的方向上的尺寸设为a，将从极齿的侧面至凹陷部的V字的顶点的在上述极齿的宽度方向上的尺寸设为b，将极齿的宽度尺寸设为B，将从极齿的外侧端面至压入凹坑的开口位置的在与径向平行的方向上的尺寸设为e，将极齿构件的屈服应力设为σy，将使极齿的外端部压入到压入凹坑时施加于极齿的接触应力设为σr时，通过将a的值设为σr·B/(σy－σr)≤a，从而能防止V字状的凹陷部的内表面中的位于外侧的表面因紧固载荷而被压扁，使得施加于极齿内端部的桥部的应力增加这样的不良情况。

[0028] 此外，通过将a的值设为a≤{(B－2b)/B}2·e，从而能防止通过将极齿的外端部设为凹陷形状而产生的极齿自身强度的减小，并能无障碍地克服由旋转的转子的电磁力产生的弯曲力矩，总之能减小因由极齿构件与轭铁构件的结合的紧固载荷而施加的应力和由旋转的转子的电磁力产生的弯曲力矩而施加的应力，导致桥部的变形。

[0029] 此外，像技术方案5的发明那样通过将上述各发明的马达和压缩元件收纳在容器内，以构成压缩机，从而能成为小型且振动也少的高性能的压缩机。附图说明

[0030] 图1是适用本发明的一实施方式的压缩机的纵剖侧视图。

[0031] 图2是构成图1的压缩机的马达的定子的分解立体图。

[0032] 图3是图2的定子的主要部分放大俯视剖视图。

[0033] 图4是图2的定子的铁芯的俯视图。

[0034] 图5是图4的铁芯的主要部分放大俯视图。

[0035] 图6是图5的圆CA部分的放大图。

[0036] 图7是图5的圆CB部分的放大图。

[0037] 图8是对图7所示的极齿构件与轭铁构件的结合部分的形状和作用于该结合部分的载荷及应力进行说明的图。

[0038] 图9是对图7所示的极齿构件与轭铁构件的结合部分的形状和由作用于该结合部分的弯曲力矩产生的应力进行说明的图。

[0039] 图10是对极齿构件与轭铁构件的结合部分的形状的适当范围进行说明的图。

[0040] 图11是现有的定子的铁芯的局部俯视图。

具体实施方式

[0041] 以下，对本发明的实施方式进行详细说明。

[0042] (1)压缩机1的结构

[0043] 在图1中，实施例的压缩机1是将涡盘压缩元件3和本发明的马达4收纳于容器2内的涡盘压缩机。涡盘压缩元件3由定涡盘6和动涡盘7构成，其中，上述定涡盘6固定于容器2，上述动涡盘7通过马达4的转轴8相对于定涡盘6不进行旋转而是进行公转运动，涡盘压缩元件3配置成形成于定涡盘6的涡卷状的环绕件11与形成于动涡盘7的涡卷状的环绕件12啮合。

[0044] 制冷剂从未图示的制冷剂导入通路导入容器2内，并从外侧吸入到在两个环绕件11、12之间构成的压缩室。由于上述压缩室因动涡盘7的公转运动而朝向中心变小，因此，吸入的制冷剂被压缩，并从中心部经由排出室14、未图示的制冷剂排出通路而排出。此外，由于容器2内处于低压，因此，制冷剂也会经过马达4的周围，通过上述制冷剂而使马达4处于受到冷却的形态。

[0045] 接着，对本发明的马达4进行说明。实施例的马达4是永久性磁铁同步电动机，上述马达4由定子21和磁铁内置型的转子24(由多块电磁钢板层叠而成)构成，其中，上述定子21由铁芯22和绕线23构成，上述转子24固定于转轴8，并在定子21的内侧旋转。

[0046] 定子21的铁芯22采用极齿构件26(内侧铁芯)与轭铁构件28(外侧铁芯)分开的一分为二的结构，其中，上述极齿构件26具有多个(对应于极数的数量。在实施例中为十二个)极齿27，上述轭铁构件28与上述极齿构件26的外侧结合，以形成磁路，并且采用极齿构件26的相邻的极齿27、27的各内端部(前端部)27A、27A通过桥部29相互连续的结构。藉此，极齿构件26的各极齿27之间的切槽31采用向外侧开放、中心方向封闭的形状。

[0047] 上述极齿构件26及轭铁构件28构成为将多块电磁钢板(相同材料的电磁钢板)层叠并结合。此外，在轭铁构件28的内侧面，形成有与极齿构件26的极齿27相同数量的压入凹坑32。上述压入凹坑32朝内侧开口，并且转轴8的轴向的端部也开口。此外，如图7所示，压入凹坑32的相对的内侧面32A、32A分别呈突出为楔形的形状，并将其设为楔形的突出部35、35。

[0048] 另一方面，被压入到上述压入凹坑32内的极齿27的外端部的两个侧面27B、27B形成为与压入凹坑32的内侧面32A、32A的突出的形状相符的V字状的凹陷形状，在两个侧面27B、27B分别形成有V字状的凹陷部30、30。此外，当极齿27被压入到压入凹坑32内时，上述凹陷部30、30形成于与突出部35、35相符的位置。另外，对于上述突出部35及凹陷部30的形状，将在后文中详细叙述。此外，绕线23被预先卷绕在由绝缘体形成的绕线管33上，在上述绕线管33形成有安装孔34，该安装孔34供极齿构件26的极齿27插入。

[0049] (2)定子21的组装

[0050] 此外，在组装定子21时，首先，通过将电磁钢板层叠结合，从而构成极齿构件26和轭铁构件28。接着，将绕线23卷绕于绕线管33，并准备十二个。接着，以将极齿构件26的极齿27插入到卷绕有绕线23的各绕线管33的安装孔34内的形态，将绕线管33从外侧安装于所有的极齿27上(共计安装十二个)。

[0051] 通过这样，在极齿构件26上卷装有绕线23。接着，在布置有绕线23的极齿构件26的外侧结合轭铁构件28。此时，通过从轴向(图2的上方)将极齿构件26的各极齿27的外端部压入到轭铁构件28的各压入凹坑32内，从而使极齿构件26与轭铁构件28一体化(图7)。另外，各绕线管33的绕线23以构成规定的电路的方式配线。此外，在图4之后，省略了上述绕线管33和绕线23的图示。

[0052] 这样，由于定子21的极齿27的内端部(前端部)27A连续，从外侧将绕线23安装于朝外侧开放的切槽31，因此，与将喷嘴从极齿前端的间隙插入以将绕线拉直的马达相比，能增大绕线的密度，并能实现性能的提高。

[0053] (3)桥部29

[0054] 此外，极齿构件26利用桥部29使各极齿27的内端部(前端部)27A连续，从而使定子21的刚性提高，因此，具有使定子21的铁芯22因伴随着转子24旋转的电磁力产生的反作用力而导致的变形量减小且使振动的产生得到抑制这样的优点，但由经过各极齿27的连续部分的漏磁通导致的转矩减小仍是个问题。

[0055] 因而，在实施例中，桥部29采用径向宽度比极齿27的内端部27A的径向宽度小，且在周向上具有规定的长度尺寸的形状(图6)。藉此，磁通量很难通过桥部29，使极齿27的内端部27A之间短路的磁通量的泄漏显著减少，因此，能有效地抑制由漏磁通导致的转矩的减小。

[0056] (4)压入凹坑32的突出部35、35和极齿27的凹陷部30、30

[0057] 接着，对形成于轭铁构件28的压入凹坑32的相对的内侧面32A、32A的突出部35、35和形成于被压入到压入凹坑32内的极齿27的外端部的两个侧面27B、27B的凹陷部30、30的形状，进行详细叙述。

[0058] 如前所述，在轭铁构件28的压入凹坑32的相对的内侧面32A、32A分别形成有楔形的突出部35、35，在被压入到压入凹坑32内的极齿构件26的极齿27的外端部的两个侧面27B、27B分别形成有V字状的凹陷部30、30。此外，在极齿27被压入到压入凹坑32内时，上述凹陷部30、30形成于与突出部35、35相符的位置，因此，能通过V字状的各凹陷部30、30的内表面中的位于外侧的表面P(图8所示)承受由将极齿构件26的极齿27压入轭铁构件28的压入凹坑32产生的、从外侧向内侧的紧固载荷Fr(图8所示)。

[0059] 藉此，能通过极齿构件26与轭铁构件28的结合减小施加于桥部29的应力，因此，即使缩窄桥部29的宽度，也能抑制上述变形。藉此，如实施例那样，即使缩窄桥部29的宽度，也能使磁通量很难经过，但根据突出部35和凹陷部30的形状、尺寸，凹陷部30、突出部35会因紧固载荷Fr而被压扁，从而无法减小施加于桥部29的应力。此外，若由于形成凹陷部30而使极齿构件26自身的强度变小，则无法克服因由旋转的转子24的电磁力F(图9所示)产生的弯曲力矩而产生的应力。

[0060] (5)突出部35、35和凹陷部30、30的形状

[0061] 因而，在本发明中，对压入凹坑32的突出部35、35和极齿27的凹陷部30、30的尺寸、形状进行检验。图8是示意性地表示极齿构件26与轭铁构件28的结合部分的图，图9是示意性地表示极齿构件26的一个极齿27(省略桥部29)和压入凹坑32的图。另外，通过将从极齿27的外侧端面27C至凹陷部30的V字的顶点30A的在与径向平行的方向上的尺寸a设为参数，并将上述尺寸a设定在适当范围内，从而进行检验。此外，在图9中示出了使极齿27的外端部与压入凹坑32分开，但实际上两者是以规定的重叠量相互压接的。

[0062] (5-1)防止V字状的凹陷部30、30的内表面中的位于外侧的表面P的破损的范围首先，在图8中，符号a是从极齿27的外侧端面27C至凹陷部30的V字的顶点30A的在与径向平行的方向上的尺寸，符号b是从极齿27的侧面至凹陷部30的V字的顶点30A的在极齿27的宽度方向上的尺寸，符号e是从极齿27的外侧端面27C至压入凹坑32的开口位置的在与径向平行的方向上的尺寸，符号θ是V字状的凹陷部30的内表面中的位于外侧的表面P与周向的线所成的角度，符号A是表面P的宽度尺寸，符号B是极齿27的宽度尺寸，符号L是极齿构件26和轭铁构件28的层叠(被层叠的电磁钢板整体的厚度尺寸)，符号Fr是将极齿构件26的极齿27的外端部压入到轭铁构件28的压入凹坑32时施加于极齿27的紧固载荷。

[0063] 此外，将通过压入施加于极齿27的接触应力设为σr，将接触反作用力设为Rr，将表面P的接触应力设为σa，将构成极齿构件26和轭铁构件28的电磁钢板(材料)的屈服应力设为σy时，紧固载荷Fr用下述数学式(I)表示，表面P的接触应力σa用下述数学式(II)表示。

[0064] Fr＝σr·B·L…(I)

[0065] σa＝Rr/(A·L)+σr…(II)

[0066] 若将上述数学式(II)变形为σa＝Rr/(A·L)+σr＝(Fr/sinθ)/(b/cosθ·L)+σr＝Fr/(B·L)·1/tanθ+σr＝(Fr/L)·(1/a)+σr＝σr(B·(1/a))+1)，则结果为σa＝σr(B·(1/a)+1)…(III)。

[0067] 此外，若表面P的接触应力σa为屈服应力σy以下，则V字状的凹陷部30的内表面中的位于外侧的表面P不会因紧固载荷Fr而被压扁。因而，若将上述数学式(III)的右边代入上述关系(σa≤σy)的左边并将a导出，则

[0068] σr·B/(σy－σr)≤a…(IV)。

[0069] 即，可知通过将尺寸a设定在上述数学式(IV)的范围内，从而极齿27的V字状的凹陷部30的内表面中的位于外侧的表面P不会因紧固载荷Fr而被压扁，从而防止施加于极齿27的内端部27A的桥部29的应力增加的不良情况。

[0070] (5-2)防止极齿构件26的强度减小的范围

[0071] 接着，在图9中，符号l是从极齿27的内端部27A至压入凹坑32的开口(轭铁构件28的内侧面)的尺寸，其它与图8相同。若将由旋转的转子24的电磁力F(图9所示)而施加于尺寸a的位置处的极齿27的弯曲力矩设为Ma、施加于尺寸e的位置处的极齿27的弯曲力矩设为Me、施加于尺寸a的位置处的极齿27的表面应力设为σab、施加于尺寸e的位置处的极齿27的表面应力设为σeb，则力矩Ma、力矩Me、表面应力σab和表面应力σeb分别通过下述数学式(V)～(VIII)表示。

[0072] Ma＝F·(1/e)·a…(V)

[0073] Me＝F·l…(VI)

[0074] σab＝6Ma/{L·(B－2b)2}…(VII)

[0075] σeb＝6Me/(L·B2)…(VIII)

[0076] 在未形成凹陷部30的情况下，施加于极齿27的弯曲力矩在尺寸e的位置处最大(在图9的右侧所示的膜片用Mmax表示)。因而，若尺寸a的位置处的极齿27的表面应力σab为尺寸e的位置处的极齿27的表面应力σeb以下，则不会出现因形成凹陷部30而使极齿构件26自身的强度减小的情况。因而，若将上述数学式(VII)代入上述关系(σab≤σeb)的左边，并将上述数学式(VIII)代入右边，将a导出，则

[0077] a≤{(B－2b)/B}2·e…(IX)

[0078] 即，可知，通过将尺寸a设定在上述数学式(IX)的范围内，从而防止由在极齿27的外端部形成凹陷部30而产生的极齿27自身的强度的减小。

[0079] (5-3)尺寸a的适当范围

[0080] 因而，根据上述数学式(IV)和上述数学式(IX)可知，下述数学式(X)处于尺寸a的适当范围。

[0081] σr·B/(σy－σr)≤a≤{(B－2b)/B}2·e…(X)

[0082] 上述情况示于图10。另外，图10的右侧的纵轴是表面应力σab与表面应力σeb的比率(应力比：σab/σeb)，若为1以下，则满足(σab≤σeb)的关系。此外，左侧的纵轴是接触应力σa，只要为屈服应力σy以下即可。此外，横轴是V字的顶点30A的位置(尺寸a的值)。

[0083] 在实施例中，将尺寸a设定在上述数学式(X)的范围内。藉此，能防止V字状的凹陷部30的内表面中的位于外侧的表面P因紧固载荷Fr而被压扁，使得施加于极齿27的内端部27A的桥部29的应力增加这样的不良情况，并且防止由在极齿27的外端部形成凹陷部30而产生的极齿27自身强度的减小，并能无障碍地克服由旋转的转子24的电磁力F产生的弯曲力矩。总之，能减小因由极齿构件26与轭铁构件28的结合产生的紧固载荷Fr而施加的应力和由旋转的转子24的电磁力F所产生的弯曲力矩而施加的应力，导致桥部29的变形。

[0084] 另外，由于形成于极齿构件26的极齿27的凹陷部30是与形成于轭铁构件28的压入凹坑32的突出部35相符的形状，因此，上述实施例的图8及图9所示的尺寸a是从压入凹部32的内底面(与极齿27的外侧端面27C相符的表面)至突出部35的楔形的顶点的在与径向平行的方向上的尺寸，尺寸b是从压入凹坑32的内侧面32A至突出部35的楔形的顶点的在压入凹坑32的宽度方向上的尺寸，尺寸e是压入凹坑32的深度尺寸(内侧面32A的轭铁构件28的厚度方向的尺寸)，角度θ是突出部35的外侧的表面与周向线所成的角度，A是突出部35的外侧的表面的宽度尺寸，尺寸B是压入凹坑32的内底面的宽度尺寸，σr是通过压入施加于压入凹坑32的接触应力，σa能替换为与突出部35的外侧的表面的接触应力。此外，由于极齿构件26和轭铁构件28的材料相同，因此，由紧固载荷引起的压扁不仅产生于极齿27，还同样地产生于轭铁构件28的压入凹坑32。

[0085] 此外，在实施例中将突出部35设为楔形，但在技术方案1和技术方案2的发明中并不局限于此，也可以呈圆弧形或矩形。此外，在实施例中，在涡盘压缩机中采用了本发明，但并不局限于此，本发明的电动机4适合于回转式压缩机等各种压缩机。

[0086] (符号说明)

[0087] 1 压缩机；

[0088] 2 容器；

[0089] 3 涡盘压缩元件；

[0090] 4 马达；

[0091] 8 转轴；

[0092] 21 定子；

[0093] 22 芯部；

[0094] 23 绕线；

[0095] 24 转子；

[0096] 26 极齿构件；

[0097] 27 极齿；

[0098] 27A 内端部；

[0099] 27B 侧面；

[0100] 27C 外侧端面；

[0101] 28 轭铁构件；

[0102] 29 桥部；

[0103] 30 凹陷部；

[0104] 30A V字的顶点；

[0105] 31 切槽；

[0106] 32 压入凹坑；

[0107] 32A 内侧面；

[0108] 35 突出部；

[0109] P V字状的凹陷部的内表面中的位于外侧的表面。

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