本発明は既存内燃機関技術が、熱変換も重力も重力加速度も利用しない容積利用で、燃料電池や風力発電と競合する理由を、明快に説明するため、アイディアを仮説数字で説明するが、正解は実験数値とし、アイディア仮説数字に限定しない。 例えば最先端再熱蒸気タービンは、熱量も重力も重力加速度も全く利用しない容積利用のため、断熱膨張真空部では１００００倍以上に膨張し、単位容積の重力仕事率乃至仕事をする能力が、水の１／１００００以下に低減して重力加速度も利用不可で、同一出力では１００００倍の設計不可能な動翼面積を必要とし、超臨界圧力等に落差を増大しても超大速度利用は設計不可能なため、動翼の１０〜２０倍前後も速度エネルギを消費し、回転仕事をしない静翼を１／２段列も設けて２０回前後も堰き止めて、膨大過ぎる蒸気速度を実用速度に減速する無茶苦茶をして、ボイラで加熱した熱量全部で海水温度を上昇する無茶苦茶を重ねております。 既存ガスタービンも、熱変換も重力も重力加速度も利用しない容積利用のため、仮説発電量を１／６００等に低減し、５００℃前後で高温排気する無茶苦茶をしております。

そこで既存ガスタービン燃焼器を、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ燃焼器兼熱交換器４又は、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ燃焼器兼熱交換器４とし、既存技術の１０倍回転数を狙う、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａにより、竪型全動翼圧縮機１５Ａを駆動して燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、圧縮空気保有熱量略全部を含めて、熱交換して得た熱量を既存ボイラの２倍前後に増大し、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分離して、温度と容積の障害を最低とし、撥水鍍金して水冷却した撥水鍍金水冷却翼８７の竪型全動翼圧縮機１５Ａにより、水冷却した水を噴射して直接圧縮空気を冷却し、水の重力加速度を含めて最も効率良く空気を冷却圧縮して、落差を２倍以上に限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量を過熱蒸気爆発力に変換し、燃焼ガス質量を既存技術の２倍以上の燃焼ガス爆発力に変換して、夫々の爆発力と霧吹きの原理により水を噴射加速し、重力仕事率＋重力加速度の増大で、既存技術の６００倍仮説発電量等を狙う技術に関する。

既存蒸気タービンを竪型全動翼蒸気タービン５Ａとし、竪型全動翼ガスタービンと適宜に合体して、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を構成し、燃焼ガス熱量を超臨界圧力等の過熱蒸気５ｃ爆発力として、霧吹きの原理により超臨界圧力以下１以上の水５ａを混合噴射加速し、大気圧重力仕事率を既存技術の１７００倍の水出力に近付け、重力仕事率＋重力加速度の増大により、最適速度×燃焼ガスの５０〜１００倍水質量等として、タービン全動翼に略直線蛇行的に噴射して回転出力を発生し、機械効率を既存技術の１０〜２０倍に上昇します。 そして（既存ガスタービンの５倍落差×２倍熱量×５０倍質量×１０〜２０倍機械効率×１／２０減少率）＝（既存ガスタービンの２５０〜５００倍仮説発電量）等を発生すると共に、気化潜熱回収器６６ａを設けて気化熱回収後の凝縮水を、燃焼器兼熱交換器４で繰返し利用し、供給熱量を最少の気化熱に近付け、圧縮空気保有熱量を含めて供給熱量略全部を１００℃以下の水道水温熱として、製造原価略０で需要家に供給して電気料金１／１０を狙い、水道水温熱利用の暖房設備機器や調理設備機器や洗濯乾燥機を製造供給して、海水温度の上昇を皆無にし、地球温暖化防止する技術に関する。

そして燃焼器兼熱交換器４の出口の、燃焼ガス質量の竪型全動翼ガスタービン１０Ａ入り口温度を、用途に合わせて最低にし、燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により１以上の水を混合噴射加速して、重力仕事率＋重力加速度を増大し、出力発生の過程では撥水鍍金タービン全動翼８１と、５倍燃焼ガス質量の水５ａや燃焼ガス質量との間の摩擦損失を最少として、略直線蛇行的に噴射して機械効率を１０〜２０倍に上昇し、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ燃焼ガス質量発電量を（既存ガスタービンの２倍落差以上×５倍水質量×１０〜２０倍機械効率×１／２減少率）＝（既存ガスタービンの５０〜１００倍仮説発電量）に増大し、燃焼ガス排気温度を−２７３℃に近付けて、冷熱回収器１０２により熱交換冷熱回収して、熱交換して得た５℃前後の水道水冷熱を製造原価略０で需要家に供給すると共に、水道水冷熱利用の業務用や家庭用の冷凍設備機器や冷房設備機器や冷蔵設備機器等を製造供給し、排気排水の過程でＣＯ２等の燃焼ガスを大量の水に溶解して、泥土や植物片や残飯等に固定して肥料にし、農作物の増産を図ると共に膨大過ぎる冷熱は海水に溶解して排水し、ＣＯ２等の排気を０等とし、ＣＯ２排気０や脱フロンや海水の冷却等により、地球温暖化防止して電気料金の１／１０を狙う技術に関する。

微粉炭燃料燃焼の場合も、発電量及び冷熱の回収量を最大にするため、燃焼器兼熱交換器４で熱交換して得た過熱蒸気５ｃは、別途竪型全動翼蒸気タービン５Ａを駆動し、熱交換して得た燃焼灰を含む燃焼ガス質量全部を、竪型全動翼ガスタービン１０Ａの最上流環状の燃焼ガス溜９に供給し、撥水鍍金して水５ａとの間の摩擦損失を最少とした、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス（１０）爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄ内では水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、ノズル外では水５ａを吹雪のように加速して、撥水鍍金タービン全動翼８１で略直線蛇行的に噴射して機械効率を１０〜２０倍に上昇し、撥水鍍金により摩擦損失を最少として、燃焼灰質量を含めて２倍燃焼ガス質量で回転出力を発生し、燃焼ガス質量発電量を（既存ガスタービンの２倍落差×２倍燃焼ガス質量×５倍水質量×１０〜２０倍機械効率×１／２減少率）＝（既存ガスタービンの１００〜２００倍仮説発電量）に増大する技術に関する。

出力発生の過程で断熱膨張し、−２７３℃に近付く低温燃焼ガス灰分を核に水５ａを凝集して、最適最少量水５ａの使用で冷熱回収量と発電量を最大にして、冷熱回収器１０２により燃焼ガス質量排気全部を、膨大な水道水冷熱７２に変換して、製造原価略０で需要家に供給し、冷熱回収して排水する過程の冷熱回収器１０２で、大量の海水等に溶解冷却してＣＯ２等の排気を０等とします。 竪型全動翼ガスタービン１０Ａでは用途により真空まで膨張を可能にします。 この場合は水道水冷熱７２により洗浄冷却した燃焼ガス１０と、水道水冷熱７２により冷却した燃焼ガス１０に２分し、水道水冷熱で洗浄冷却した燃焼ガスを燃焼ガス液化分離装置１０６を利用して、液化二酸化炭素や液体窒素や特定液化燃焼ガス等として分離回収し、不用冷却液化燃焼ガス１０ｂを１０Ａ最上流の、燃焼ガス噴射ノズル５９ｅにより、水道水冷熱で冷却した燃焼ガス１０の爆発力により噴射加速して、出力発生排気の過程で燃焼ガス液化分離装置１０６を冷却し、液化二酸化炭素や液体窒素や特定液化燃焼ガス等として分離回収する技術に関する。

（実施例１）（実施例３）の竪型全動翼蒸気タービン及び、（実施例４）（実施例５）の竪型全動翼ガスタービンは、紙面の都合で別々に記載しておりますが、（実施例１）（実施例３）と、（実施例４）（実施例５）は、１軸直列又は２軸並列に回転力を全部結合し、又は回転力の一部を切り離して竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を構成します。 （実施例１）又は（実施例３）単独で合体機関を構成の場合は、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄと過熱蒸気噴射ノズル５９ｇを具備して、燃焼ガス１０を環状の燃焼ガス溜９に供給して、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力により、水５ａを混合噴射加速して回転出力を発生する、各種竪型全動翼ガスタービン１０Ａとして使用し、燃焼器兼熱交換器４の過熱蒸気５ｃの増大時に、過熱蒸気５ｃを環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給して、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気爆発力により、水５ａを混合噴射加速して回転出力を発生する、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄのみ移動する、最も構造が簡単な、各種竪型全動翼蒸気ガスタービン乃至各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とする技術に関する。

竪型全動翼蒸気タービン５Ａ竪型全動翼圧縮機１５Ａと燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、熱回収して得た圧縮空気保有熱量を含めた燃焼ガス熱量を、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃとして、既存ボイラの２倍前後の回収熱量に増大し、出力発生の過程では過熱蒸気５ｃ全部を、夫々の蒸気加減弁７より蒸気管６を介して、竪型全動翼蒸気タービン５Ａの最上流複数の過熱蒸気溜３２に供給します。 そして加熱高温手段１０１で加熱高温とした、夫々の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの霧吹きの原理（実施例２）を利用して、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力により、水５ａを混合噴射加速して、燃焼ガス熱量を爆発力＋大気圧重力仕事率水蒸気の１７００倍＋重力加速度とし、構造を既存蒸気タービンの１／１７００の小型簡単大出力に近付け、撥水鍍金した撥水鍍金タービン全動翼８１により、摩擦損失最少で最も効率良く回転出力を発生増大して、既存ガスタービンの６００倍仮説出力を狙う技術に関する。

加熱高温の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇにより水５ａとの間に気化膜を設けて、摩擦損失最少で超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力により、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ内では、火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように水５ａを混合噴射加速し、ノズル外では水５ａを吹雪のように加速して、大速度を大質量に変換して最適速度に減速し、静翼で堰き止める無茶苦茶を全廃して、竪型として重力仕事率＋重力加速度を既存ガスタービンの１００倍等に増大し、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ燃焼ガス熱量出力を（既存ガスタービンの５倍落差×２倍熱量×５０倍質量重力仕事率×１０〜２０倍機械効率×１／２０減少率）＝（既存ガスタービンの２５０〜５００倍燃焼ガス熱量仮説出力）等とし、竪型全動翼ガスタービン１０Ａと適宜に組み合わせて、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を構成し、１／１０燃料消費量や１０倍速度に近付ける、回転出力駆動の自動車等各種輸送機器や各種プロペラ飛行機や、各種プロペラ船舶や各種機械機器を製造供給する技術に関する。

大気圧単位質量を最先端再熱蒸気タービンの１７００倍の水５ａ質量として、大気圧重力仕事率＋重力加速度を１７００倍に近付け、動翼面積の一部乃至大部分を既存再熱蒸気タービンの１／１７００に縮小して、全体構造１／５０等の小型簡単大出力を狙い、水を略直線蛇行的に噴射して機械効率を１０〜２０倍に上昇し、超臨界圧力から大気圧まで使用でも燃焼ガスの１００倍水質量の混合噴射加速が可能で、気化潜熱回収器６６ａにより気化熱を給水３又は水道水７０で回収し、飽和温度１００℃前後の凝縮水を燃焼器兼熱交換器４で繰返し使用することで、回収熱量及び供給熱量を気化熱の最少に近付け、回収熱量略全部を１００℃以下の水道水温熱７１として、製造原価略０で需要家に供給して海水温度の上昇を０とし、同一燃料量燃焼ガス熱量の竪型全動翼蒸気タービン（５Ａ）出力を、既存ガスタービンの２５０〜５００倍仮説出力等に上昇し、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力の竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を構成して、既存回転出力駆動の、自動車等各種輸送機器や各種プロペラ飛行機や、各種プロペラ船舶や各種機械機器を駆逐して、地球温暖化防止を狙う技術に関する。

噴射推進の空中輸送機器用や空中移動機器用等としては、ＣＯ２等の燃焼ガス質量の排気を０に近付けて、３００〜６００倍仮説出力等とするため、既存技術の１０倍回転数を狙う送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置と、竪型全動翼圧縮機１５Ａにより限り無く高圧空気圧縮して、燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して最大の熱回収量とし、熱回収した過熱蒸気５ｃの一部を環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給して、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、過熱蒸気爆発速度を水５ａの慣性速度に変換して最適減速し、重力仕事率＋重力加速度に変換して回転出力を増大して、竪型全動翼圧縮機１５Ａを含む、各種竪型全動翼蒸気タービン５Ａを駆動する技術に関する。

残りの過熱蒸気５ｃの大部分及び燃焼ガス１０全部を、夫々過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ及び燃焼ガス噴射ノズル５９ｄにより、夫々過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、夫々１以上の水５ａを混合噴射加速して、夫々の爆発速度を水の慣性速度に変換して最適減速し、夫々の霧吹きの原理９１ｉ・９１ｊを利用してバイパス噴射して、前方の空気を吸引して大質量最適噴射し、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力で噴射推進します。 残りの過熱蒸気５ｃを燃焼器兼熱交換器４等に適宜に貯蔵して最適利用し、火災や非常時に安全な超音速飛行機や超高速船舶等として使用し、排気の過程では低温燃焼ガスや水５ａにより水蒸気を冷却して、水蒸気容積を１／１７００に冷却凝集し、排気騒音を１／１０等に低減して１０倍速度を狙う、各種噴射推進輸送機器や宇宙往還親飛行機や各種噴射推進戦闘機等の、各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関にする技術に関する。

竪型全動翼圧縮機１５Ａにより限り無く高圧空気圧縮して、燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス質量の燃焼ガス爆発力に分離し、噴射推進の水上輸送機器用や水上移動機器用等、船体浮上噴射推進の過程は、熱回収した超臨界圧力等過熱蒸気５ｃの一部を環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給して、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、過熱蒸気爆発速度を水５ａの慣性速度に変換して最適減速し、重力仕事率＋重力加速度の増大で回転出力を増大して、過熱蒸気排気噴射圧力の上昇による船体の浮上噴射推進とし、燃焼ガス１０全部や過熱蒸気５ｃの大部分を、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄや過熱蒸気噴射ノズル５９ｇにより、夫々燃焼ガス爆発力や過熱蒸気爆発力により水５ａを混合噴射加速して、夫々霧吹きの原理９１ｌや９１ｋよりバイパス噴射して、前方の水を吸引して水噴射推進する各種高速艦船船舶等とし、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力に増大して既存技術の１０倍速度に近付ける技術に関する。

燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、霧吹きの原理９１ｌで前方の水を吸引噴射の過程で、断熱膨張低温燃焼ガスにより直接海水を冷却して、ＣＯ２等の燃焼ガス全部を海底に供給する過程で、用途により酸素等の空気を吸引して供給し、膨大な海水域に僅少な窒素や酸素やＣＯ２を供給すると共に、熱と電気と冷熱の供給設備等、発電の副産物として発生する冷熱７２の膨大な回収残滓の、ＣＯ２等燃焼ガス溶解水も海域に排水して海水を冷却し、ＣＯ２等を必要として分解合成等する海藻類や微生物を増殖して海域を活性化し、微生物や藻類や魚介類等の食料増産を図る技術に関する。

既存ガスタービンは偶々出力を発生したものの改良で、基礎研究皆無の熱変換も重力慣性力も重力加速度も利用しない容積利用のため、タービンの耐熱限界温度に制約されて、燃焼ガス落差×質量＝重力仕事率の増大が不可能乃至困難に加えて、燃焼ガス熱量と燃焼ガス質量を分離しない横型のため、重力慣性力も重力加速度も利用不可に加えて、燃焼ガスを非常な高温として単位容積の重力仕事率を大幅に低減して出力を発生し、熱変換を利用しないで断熱膨張５００℃前後で高温排気し、断熱膨張して熱回収が困難な排気後に熱回収する等、無茶苦茶過ぎるのです。 更に動翼の１０〜２０倍前後も速度エネルギを消費して、回転仕事を全くしない静翼を１／２列も設けているため、全熱量質量仮説出力が１／３００や１／６００等に低減して、燃料電池の出力に近付き大損失です。

既存蒸気タービンも偶々出力を発生したものの改良で、基礎研究皆無の熱変換も重力慣性力も重力加速度も全く利用しない容積利用のため、超臨界圧力過熱蒸気を再三再熱して、復水器真空では１００００倍以上に断熱膨張し、単位容積の重力仕事率を水の１／１００００以下に低減して、同一出力に１００００倍の動翼面積を必要とする無茶苦茶をしております。 膨大過ぎる蒸気速度も容積利用では全く利用不可のため、動翼の１０〜２０倍前後も速度エネルギを消費して、回転仕事を全くしない静翼を半分も設けて、蒸気速度を２０回前後も堰き止めて減速する等、無茶苦茶過ぎるのです。 蒸気容積のみ利用して熱変換も重力慣性力も重力加速度も全く利用しないサイクルでは、合理的な設計が不可能なため、無茶苦茶な設計となり、全熱量仮説出力が１／３００や１／６００等に低減して、燃料電池の発電量に近付き、膨大な熱需要があるのに、ボイラで加熱した全熱量で海水温度を上昇する無茶苦茶をし、ＣＯ２等をボイラから排気して地球温暖化を加速する、無茶苦茶を重ねております。

そこで先の出願として、既存ガスタービン燃焼器を熱交換器と兼用した、

特願２０００−０２４５５２号、特願２０００−０３２５３９号、特願２０００−０４３７０６号、特願２０００−０５８０７９号、特願２０００−１０７４４６号、特願２０００−３９２４０１号、特願２００１−０１１３９９号、特願２００１−０１５２３４号、特願２００１−０２０９６３号、特願２００１−１７１１２８号、特願２００１−３１２３３８号、特願２００１−３３６１３９号、特願２００２−１２５７２号、特願２００２−１１８９３３号、特願２００２−１４２２７０号、特願２００２−３４９５４４号、特願２００３−３１２５号、特願２００３−６９０９８号、特願２００３−７３０４２号、特願２００３−２７８０１６号があります。

以上先の出願に基づく優先権主張出願等は概略的に、全動翼を含む及び／ガスタービンの全複数の燃焼器を、熱交換器としても兼用して、限りなく高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガスタービン入り口温度を最低に近付け、該排気温度を-２７３℃に近付けて、燃焼ガス熱量出力と燃焼ガス質量出力を別々に使用可能とします。 燃焼ガス熱量出力５００倍等発生の過程では、大気圧重力仕事率が水蒸気の１７００倍の水質量を最適最大として、発電用では供給熱量を気化熱のみの爆発エネルギに近付けて、重力仕事率を最大にして構造を小型簡単にすると共に、供給熱量略全部を１００℃以下の水道水温熱で需要家に供給します。 燃焼ガス質量出力発生排気の過程では、排気燃焼ガス（１０）により水蒸気を冷却凝集し、冷熱回収器により５℃前後の水道水冷熱を需要家に供給して、ＣＯ２等を水に溶解して燃焼ガス質量の排気を〇等とし、用途に合わせて無駄の最少を狙うものです。

既存最先端再熱蒸気タービンは、熱変換も重力も重力加速度も全く利用しない容積利用のため、再三再熱して容積を増大し、最終段復水器真空では蒸気容積が１００００倍以上に増大し、重力仕事率が１／１００００等に低減するため、動翼面積を１００００倍に増大しないと、同一落差では同一出力が得られません。 即ち、合理的な設計が不可能な動翼面積や大蒸気速度のため、動翼の１０〜２０倍も速度エネルギを消費して、回転仕事をしない膨大な量の静翼を多段に設けて、２０回前後も堰き止めて風向きを反転させ、実用過熱蒸気速度に減速する、無茶苦茶過ぎる設計のため、無茶苦茶の比較的少ない既存ガスタービンと比較説明します。 即ち高温過熱蒸気や高温燃焼ガスは単位質量の容積が大きく、摩擦損失の増大で重力慣性力も重力加速度も利用不可のため、大気圧重力仕事率が水蒸気の１７００倍の水５ａ出力に熱変換して、重力慣性力や重力加速度を最適利用する、合理的な設計が可能な竪型全動翼蒸気タービン（５Ａ）や、竪型全動翼蒸気ガスタービンや竪型全動翼ガスタービン（１０Ａ）等の、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を提供することを目的とします。

既存再熱蒸気タービンで更に問題なのは、膨大な温熱や冷熱の需要が有るのに、ボイラで発生利用した熱量を全く変換しないで断熱膨張させ、重力慣性力も重力加速度も利用しないで回転出力を発生させ、使用した熱量全部で海水温度を上昇して環境破壊し、膨大なＣＯ２等の燃焼ガスをボイラから排気して地球温暖化を加速し、仮説発電量を１／３００〜１／６００等に低減しております。 そこで既存ボイラに換えて既存ガスタービン燃焼器を、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ燃焼器兼熱交換器４として、既存技術の１０倍回転数を狙う、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａにより、竪型全動翼圧縮機１５Ａを駆動して限り無く高圧空気圧縮して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、燃焼ガスタービン入口温度を用途に合わせて最低として、燃焼ガス質量の排気温度を−２７３℃に近付け、熱交換して得た燃焼ガス熱量出力の、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ回収熱量を、圧縮空気保有熱量を含めて、既存ボイラの２倍前後に増大し、熱変換して水５ａ出力により、重力慣性力+重力加速度を利用して出力発生して、使用熱量略全部を１００℃以下の水道水温熱７１に変換して需要家に供給することを目的とします。

燃焼ガス熱量出力発生の過程では、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、加熱高温手段１０１により加熱高温の高温水噴射ノズル５９ｇ内では、水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、ノズル外では吹雪のように水５ａを加速して、大気圧単位容積の重力仕事率を水蒸気の１７００倍に増大し、動翼面積等出力発生部の構造簡単小型化を１／１７００に近付けて、全重力仕事率を燃焼ガス全質量の５０〜１００倍等に増大し、撥水鍍金タービン全動翼８１により略直線蛇行的に出力を発生させ、摩擦損失最少で機械効率を１０〜２０倍に上昇し、竪型全動翼蒸気タービン５Ａの燃焼ガス熱量出力を（既存ガスタービンの５倍落差×２倍熱量×５０倍重力仕事率×１０〜２０倍機械効率×１／２０減少率）＝（既存ガスタービンの２５０〜５００倍仮説発電量乃至出力）に増大することを目的にします。

燃焼ガス熱量出力発生排気の過程では、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ気化潜熱回収器６６ａにより熱回収して、１００℃以下の凝縮水を燃焼器兼熱交換器４に限り無く循環供給し、熱交換して得た供給熱量略全部と同量を、１００℃以下の水道水温熱として製造原価略０で需要家に供給し、既存蒸気タービン海水温度の上昇を皆無とします。 燃焼ガス質量出力発生排気の過程では、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して回転出力を発生し、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ燃焼ガス質量の排気温度を−２７３℃に近付け、冷熱回収器１０２で燃焼ガス質量略全部より冷熱回収して、５℃前後の水道水冷熱７２として製造原価略０で需要家に供給し、冷熱回収後の燃焼ガス質量で海水等を冷却の過程で、ＣＯ２等を海水に溶解して排水し、ＣＯ２等の排気を０に近付けて、燃焼ガス熱量発電量＋燃焼ガス質量発電量を、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説発電量に増大し、電気料金を１／１０等に低減して、夫々により地球温暖化防止することを目的とする。

安価発電と冷熱供給量を最大にする場合は、微粉炭燃焼ガスと灰と最適量の水５ａ出力とし、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、熱交換して得た大部分の過熱蒸気５ｃは、別途竪型全動翼蒸気タービン５Ａで出力を発生します。 そして撥水鍍金タービン全動翼８１を具備した、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ最上流の環状の燃焼ガス溜３２ｅ燃焼ガス１０を供給して、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速し、撥水鍍金タービン全動翼８１に略直線蛇行的に噴射して、摩擦損失最少で出力を発生し、燃焼ガス質量発電量を（既存ガスタービンの２倍落差×灰分等２倍質量×５倍水質量１０〜２０倍機械効率×１／２減少率）＝（既存ガスタービンの１００〜２００倍仮説発電量）にし、燃焼ガス質量の排気温度を−２７３℃に近付け、燃焼ガス質量全部を水道水冷熱７２に変換して、５℃前後の水道水冷熱７２を、製造原価略０で需要家に供給することを目的とする。

既存ガスタービンも、熱変換も重力も重力加速度も全く利用しない容積利用のため、タービン耐熱限界温度の上昇により、落差の増大が不可能になり、排気温度が５００℃前後と非常に高く、動翼の１０〜２０倍も速度エネルギを消費して、回転仕事をしない静翼を１／２も設けて、燃焼ガス速度を堰き止めて実用速度に減速する無茶苦茶設計です。 そこで発電量と冷熱回収量を液化二酸化炭素等にする場合は、石油燃料竪型全動翼ガスタービン１０Ａ燃焼器兼熱交換器４とし、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置と竪型全動翼圧縮機１５Ａにより、極限まで高圧圧縮空気高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、熱交換して得た燃焼ガス質量で前記同様に出力を発生し、燃焼ガス質量発電量を（既存ガスタービンの２倍落差×５倍水質量×１０〜２０倍機械効率×１／２減少率）＝（既存ガスタービンの５０〜１００倍仮説発電量乃至出力）とし、燃焼ガス質量の排気温度を−２７３℃に近付け、冷熱回収器１０２と燃焼ガス分離液化装置１０６を駆動して、低温燃焼ガス全部より、液化二酸化炭素や液体窒素等の分離製造を可能にすることを目的とする。

自動車等の回転出力輸送機器用等の場合は、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関燃焼器兼熱交換器４で、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分離して、熱交換して得た燃焼ガス熱量出力を、圧縮空気保有熱量−２７３℃以上略全部も含めて、既存ボイラの２倍前後の熱回収量の過熱蒸気５ｃとし、竪型全動翼蒸気タービン５Ａの最上流の環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して回転出力を発生させ、熱交換して得た燃焼ガス質量出力を、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ最上流の環状の燃焼ガス溜９に供給して、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して回転出力を発生させ、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力の、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とし、回転出力利用の各種自動車や各種プロペラ船舶や各種プロペラ飛行機や、各種機械類を回転駆動することを目的とします。

ジェット機等の噴射推進出力輸送機器用等の場合は、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ合体機関乃至、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ合体機関乃至、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を駆動し、更に過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ又は５９ｉの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して重力慣性力＋重力加速度を増大して、霧吹きの原理９１ｉにより、前方の空気を吸引して大質量最適速度で噴射推進し、更に燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して重力慣性力＋重力加速度を増大して、霧吹きの原理９１ｊにより、前方の空気を吸引して大質量最適速度で噴射推進し、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力、既存技術の１０倍速度を狙う、各種超音速ジェット機や宇宙往還親飛行機や各種超高速船舶等を目的にします。

水噴射推進出力の水上輸送機器用等の場合は、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ合体機関乃至、竪型全動翼ガスタービン１０Ａ合体機関乃至、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を駆動し、更に過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ又は５９ｉの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して重力慣性力＋重力加速度を増大して、霧吹きの原理９１ｋ又は９１ｍにより、前方の水を吸引して大質量最適速度で噴射推進し、更に燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して重力慣性力＋重力加速度を増大して、霧吹きの原理９１ｌにより、前方の水を吸引して大質量最適速度で噴射推進し、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力、既存技術の１０倍速度を狙う、各種超高速艦船や各種超高速船舶や各種水上移動機器等を目的にします。

実験数値が正解ですが、前段階のアイディアを明快に説明するため、すべて仮説数字で説明しておりますが、正解が実験数字のため、アイディア仮説数字に限定しません。 例えば既存最先端再熱蒸気タービンのように再熱して、熱変換も重力も重力加速度も全く利用しない容積利用では、超臨界圧力から真空部まで蒸気速度が膨大過ぎて、有効利用困難乃至不可能に加えて、蒸気容積も１００００倍等に膨張し、単位容積重力仕事率が１／１００００に減少して、同一落差同一出力に１００００倍の動翼面積が必要になり、合理的な設計は不可能になり、動翼の１０〜２０倍も蒸気速度を消費して、回転仕事をしない静翼を１／２も設けて、蒸気速度を２０回前後も堰き止めて反転させ、実用蒸気速度に減速する等、無茶苦茶過ぎるのです。

そこで竪型全動翼圧縮機１５Ａ＋燃焼器兼熱交換器４により、（燃焼ガス熱量出力）過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力（燃焼ガス質量出力）に分離し、燃焼ガス熱量出力や燃焼ガス質量出力を、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの、過熱蒸気爆発力や燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、夫々１以上の水５ａを混合噴射加速して、膨大過ぎる爆発速度を水５ａの速度出力に変換して、単位容積の大気圧重力仕事率を水蒸気の１７００倍に増大し、空気中の摩擦損失を１／１７００に近付けて最適減速して、重力慣性力＋重力加速度を利用可能として増大可能とし、合理的設計が可能な各種合体機関（燃焼ガスの熱量出力＋質量出力に分離して合体）とし、燃焼ガス熱量出力の竪型全動翼蒸気タービン（実施例１）（実施例３）等と、燃焼ガス質量出力の竪型全動翼ガスタービン（実施例４）（実施例５）等を、１軸直列に回転力を結合し、又は２軸並列に回転力を結合乃至夫々独立させる等、用途に合わせて適宜に組合せて、竪型全動翼圧縮機１５Ａ＋燃焼器兼熱交換器４と結合する、各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を提供します。

図１図３（実施例１）（実施例３）では既存再熱蒸気タービンが、合理的な設計不可能な動翼面積のため、既存再熱を逆転して、大気圧単位容積の質量が水蒸気の１７００倍の水５ａで回転出力を発生する、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ（実施例１）（実施例３）として、撥水鍍金水冷却翼８７を水冷却後その水を噴射して直接空気冷却する、竪型全動翼圧縮機と既存技術の１０倍回転数を狙う送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置により、限り無く高圧空気圧縮し、燃焼器兼熱交換器４により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼熱ポンプとして使用して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分離することで、理論空燃比まで既存技術の４倍燃料を燃焼して燃焼ガス質量出力を増大し、燃焼ガス排気温度を−２７３℃に近付け、燃焼ガス熱量出力を圧縮空気保有熱量を含めて、既存ボイラの２倍前後に増大して、超臨界圧力等の過熱蒸気５ｃに変換します。

出力発生の過程は加熱高温手段１０１により加熱高温として、水５ａとの間に気化膜を設けて摩擦損失を最少とした、砲身状乃至末広砲身状の、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ（実施例２）の過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水噴射ノズル５９ａの水５ａを混合噴射加速し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ内では水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して、ノズル外では水５ａを吹雪のように加速し、過熱蒸気爆発速度の大速度を最も効率良く、最適速度×大気圧水蒸気の１７００倍質量仕事率の水５ａ速度に変換して、容積の縮小により摩擦損失を１／１７００に近付け、重力慣性力＋重力加速度を利用可能とし、合理的な回転出力発生を可能にして、動翼面積の一部乃至大部分を、既存再熱蒸気タービンの１／１７００に縮小し、出力発生部の構造を１／１７００に近付け、全体構造を１／１０〜１／５０等小型簡単大出力にします。

（実施例１）では過熱蒸気容積の増大を僅少として、合理的な撥水鍍金タービン全動翼８１の設計を可能にし、１７００倍重力仕事率の水５ａを全燃焼ガスの５０〜１００倍質量等として、撥水鍍金外側タービン動翼群１９や、撥水鍍金内側タービン動翼群２０との間に撥水作用を設けて、摩擦損失最少で略直線蛇行的に噴射して、機械効率を１０〜２０倍に上昇して回転出力を発生し、燃焼ガス熱量出力を（既存ガスタービンの５倍落差×２倍回収熱量×５０倍重力仕事率×１０〜２０倍機械効率×１／２０減少率）＝（既存ガスタービンの２５０〜５００倍燃焼ガス熱量仮説発電量乃至出力）に増大し、（実施例４）と適宜に合体して回転出力を発生して、回転出力の各種熱と電気と冷熱の供給設備や、各種自動車や各種プロペラ飛行気や各種プロペラ船舶や各種動力機械を駆動します。

（実施例３）では過熱蒸気容積の増大を僅少として、合理的な電磁加熱タービン全動翼８１ａの設計を可能にし、１７００倍重力仕事率の水５ａを全燃焼ガスの５０〜１００倍質量等として、電磁加熱外側タービン動翼群１９ａや、電磁加熱内側タービン動翼群２０ａとの間に気化膜を設けて、摩擦損失最少で略直線蛇行的に噴射して、機械効率を１０〜２０倍に上昇して回転出力を発生し、燃焼ガス熱量出力を（既存ガスタービンの５倍落差×２倍回収熱量×５０倍重力仕事率×１０〜２０倍機械効率×１／２０減少率）＝（既存ガスタービンの２５０〜５００倍燃焼ガス熱量仮説発電量乃至出力）に増大し、（実施例４）と適宜に合体して回転出力を発生して、回転出力の各種熱と電気と冷熱の供給設備や、各種自動車や各種プロペラ飛行気や各種プロペラ船舶や各種動力機械を駆動します。

竪型全動翼蒸気タービン５Ａ撥水鍍金タービン全動翼８１により、略直線蛇行的に噴射して、過熱蒸気５ｃ爆発力の最適利用により既存技術静翼を全廃し、機械効率を１０〜２０倍に上昇し、排気の過程では復水器と略同様に設けた、気化潜熱回収器６６ａの空気抽出器により、用途に合わせて飽和温度を１００℃・８０℃以下等とし、凝縮水を燃焼器兼熱交換器４に繰返し供給して、同一熱量を限り無く繰り返し再再使用し、供給熱量の燃料燃焼質量を略気化熱の最低に低減して、冷却水も給水３や水道水７０を用途に合わせて使用し、供給熱量略全部を１００℃以下の水道水温熱７１として、製造原価略０で需要家に供給すると共に、水道水温熱利用の暖房機器や調理機器や厨房機器や洗濯乾燥機を製造供給し、電気料金も１／１０等として、既存蒸気タービン海水温度の上昇を全廃します。

限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼する燃焼器兼熱交換器４として、燃焼ガス取出口８８温度を用途に合わせて最低にし、（実施例４）竪型全動翼ガスタービン１０Ａ入口温度を最低にして、燃焼ガス温度と容積の障害を最低にし、燃焼ガス圧力は同じで単位容積質量の増大により爆発力（爆発速度×単位質量）を増大して、環状の燃焼ガス溜９・燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、環状の水溜３２ｂの１以上の水５ａを混合噴射加速し、燃焼ガス質量出力を（既存ガスタービンの２倍落差×５倍水質量×１０〜２０倍機械効率×１／２減少率）＝（既存ガスタービンの５０〜１００倍仮説発電量乃至出力）に上昇します。 燃焼ガス排気温度を−２７３℃に近付け、冷熱回収器１０２により水道水７０を冷却して水道水冷熱７２として貯蔵して、水道水冷熱７２を発電の副産物として製造原価略０で需要家に供給すると共に、水道水冷熱利用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や各種冷房設備機器を製造供給し、冷熱回収後のＣＯ２等燃焼ガスは水に溶解して、泥土や植物片や残飯等に固定して肥料等とし、残りで海水を冷却し、ＣＯ２等を分解合成する微生物や植物を増殖し、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を０に近付けた脱フロン等で地球温暖化防止します。

（実施例４）と略同様の（実施例５）竪型全動翼ガスタービン１０Ａでも、燃焼ガス温度と容積の障害を最低にし、更に水道水冷熱で冷却した燃焼ガスと水道水冷熱で洗浄冷却した燃焼ガスに２分して、水道水冷熱で冷却した燃焼ガス１０を環状の燃焼ガス溜９に供給し、水道水冷熱で洗浄冷却した燃焼ガス１０を、冷熱回収器１０２の前の燃焼ガス液化分離装置１０６で液化分離して、回収不用の不用冷却液化燃焼ガス１０ｂを環状の液化燃焼ガス溜３２ｄに供給し、燃焼ガス噴射ノズル５９ｅの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、環状の液化燃焼ガス溜３２ｄの１以上の不用冷却液化燃焼ガス１０ｂを混合噴射加速して、燃焼ガス質量のみにより適宜に回転出力を発生します。 真空上昇を含めて燃焼ガス排気温度を−２７３℃に近付け、燃焼ガス液化分離装置１０６により、液化二酸化炭素を液化二酸化炭素回収器１０４で回収し、液体窒素を液体窒素回収器１０５で回収し、特定液化燃焼ガスを適宜に回収する等とし、不用液化燃焼ガス１０ｂや不用冷却燃焼ガス１０ｂは、環状の液化燃焼ガス溜３２ｄに供給します。 そして下流の冷熱回収器１０２により前記同様にします。

図６空気吸引噴射推進（実施例６）の、竪型全動翼蒸気タービン５Ａは、通常の起動装置により竪型全動翼蒸気タービン５Ａを含む竪型全動翼圧縮機１５Ａを駆動し、起動時のみ図に無い燃焼ガス加減弁７ｂを操作して、環状の過熱蒸気溜３２ｃに燃焼ガス１０を供給し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して回転出力を発生する、竪型全動翼ガスタービンで使用し、燃焼ガス熱量出力の増大を続けます。 熱交換して得た燃焼ガス熱量出力の増大時に通常運転に切換え、燃焼ガス熱量出力の一部の超臨界圧力等過熱蒸気５ｃを、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ最上流の環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、水噴射ノズル５９ａで１以上の水５ａを混合噴射加速して、撥水鍍金タービン全動翼８１により回転出力を発生し、竪型全動翼圧縮機１５Ａを駆動して前方の空気を吸入し、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置により、用途に合わせて限り無く高圧空気圧縮して、高圧圧縮空気と燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力を増大します。

各種空中輸送移動機器では水５ａの補給が困難ですが、ペットボトルロケットのように、水噴射推進が最も構造簡単大出力が得られ、水５ａバイパス噴射では水蒸気の１／１７００容積で同一の仕事能力に加えて、空気中の摩擦損失が１／１７００に近付き、重力慣性力や重力加速度が利用可能なため、過熱蒸気加減弁７や燃焼ガス加減弁７ｂを介して、夫々の過熱蒸気溜３２や燃焼ガス溜３２ｅに供給された過熱蒸気５ｃや燃焼ガス１０は、夫々の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの、過熱蒸気爆発力や燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、夫々１以上の水５ａを混合噴射加速して、水の重力慣性力＋重力加速度に先ず変換して、夫々の霧吹きの原理９１ｉや９１ｊにより、最も効率良く前方の空気を吸引して噴射推進します。

従って霧吹きの原理を利用した構造が非常に簡単になるのと、重力慣性力や重力加速度を最も効率良く利用出来るため、廃熱回収が不可能を相殺した出力となり、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力等の、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とし、既存技術の１０倍回転数を狙う、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置により、竪型全動翼圧縮機１５Ａその他を駆動して、１０倍速度を狙う各種超音速飛行機や各種宇宙往還親飛行機や、各種空気吸引噴射推進船舶等とし、噴射推進排気の過程で−２７３℃に近付く燃焼ガスや水５ａにより水蒸気容積を１/１７００に冷却縮小して、排気騒音を１／１０等に低減して、騒音公害を皆無に近付けます。

（実施例７）回転出力＋バイパス水噴射推進の場合、（実施例６）と同様に起動準備して、燃焼ガス熱量出力の増大を続け、熱交換して得た燃焼ガス熱量出力の増大時に通常運転に切換え、燃焼ガス熱量出力の一部の超臨界圧力等過熱蒸気５ｃを、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ最上流の環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、水噴射ノズル５９ａで１以上の水５ａを混合噴射加速して、撥水鍍金タービン全動翼８１により回転出力を発生し、竪型全動翼圧縮機１５Ａを駆動して前方の空気を吸入し、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置により、用途に合わせて限り無く高圧空気圧縮して、高圧圧縮空気と燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力を増大し、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力使用により、排気噴射圧力を用途に合わせて上昇して、排気噴射圧力の上昇により船体を浮上して推進します。

各種水上輸送移動機器では水５ａの補給が容易で、ペットボトルロケットのように、水噴射推進が最も構造簡単大出力が得られ、水５ａバイパス噴射では水蒸気の１／１７００容積で同一の仕事能力に加えて、空気中の摩擦損失が１／１７００に近付き、重力慣性力や重力加速度が利用可能なため、過熱蒸気加減弁７や燃焼ガス加減弁７ｂを介して、夫々の過熱蒸気溜３２や燃焼ガス溜３２ｅに供給された過熱蒸気５ｃや燃焼ガス１０は、夫々の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの、過熱蒸気爆発力や燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、夫々１以上の水５ａを混合噴射加速して、水の重力慣性力＋重力加速度に先ず変換して、夫々の霧吹きの原理９１ｋや９１ｌにより、最も効率良く前方の水を吸引して噴射推進します。

従って霧吹きの原理を利用した構造が非常に簡単になるのと、重力慣性力や重力加速度を最も効率良く利用出来るため、廃熱回収が不可能を相殺した出力となり、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力等の、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とし、既存技術の１０倍回転数を狙う、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置により、竪型全動翼圧縮機１５Ａその他を駆動して、１０倍速度を狙う各種艦船や各種船舶や、各種水上移動機器等とし、浮上噴射推進排気の過程で水５ａにより水蒸気容積を１/１７００に冷却縮小して、排気騒音を１／１０等に低減して、騒音公害を皆無に近付けます。

竪型として加熱高温とした過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速するため、空気中の摩擦損失を水蒸気の１／１７００に近付ける効果がある。

竪型として加熱高温とした過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、空気中の摩擦損失を１／１７００に近付けるため、重力慣性力や重力加速度の利用で仕事能力を増大して、最も効率良く回転出力や噴射推進出力を増大する効果がある。

竪型とした燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの、燃焼ガス１０爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速するため、空気中の摩擦損失を燃焼ガス１０の１／１０００に近付ける効果がある。

竪型とした燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの、燃焼ガス１０爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、空気中の摩擦損失を燃焼ガス１０の１／１０００に近付けるため、重力慣性力や重力加速度の利用で仕事能力を増大して、最も効率良く回転出力や噴射推進出力を増大する効果がある。

竪型として熱交換して得た燃焼ガス熱量出力に、圧縮空気保有熱量を加えて、同一燃料量既存ボイラの２倍前後の燃焼ガス熱量出力を、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃに変換し、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力を（既存ガスタービンの２５０〜５００倍＋５０〜１００倍＝３００〜６００倍仮説出力）に上昇する効果がある。

竪型として加熱高温とした過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速する過程で、気化膜を設けて摩擦損失最少で噴射するため、最も効率良く大気圧単位容積重力仕事率を、既存蒸気タービンの１７００倍に近付けて、撥水鍍金タービン全動翼による、同一燃料量燃焼ガス熱量出力を、既存ガスタービンの２５０〜５００倍仮説出力等に増大する効果がある。

竪型として過熱蒸気噴射ノズル５９ｇにより、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速する過程で、最も効率良く大気圧単位容積重力仕事率を、既存蒸気タービンの１７００倍に近付け、動翼面積の一部乃至大部分を１／１７００に縮小して、出力発生部の構造を１／１７００の小型簡単に近付け、全体構造を１／１０〜１／５０等の小型簡単大出力にする効果がある。

竪型として過熱蒸気５ｃを使用するため、加熱高温手段により加熱高温とした過熱蒸気噴射ノズル５９ｇにより、水５ａとの間に気化膜を設けて、摩擦損失最少で超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ内や外では、水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、撥水鍍金タービン全動翼８１により略直線蛇行的噴射して、機械効率を１０〜２０倍に上昇する効果がある。

竪型として大気圧単位容積重力仕事率を、既存蒸気タービンの１７００倍に近付け、動翼面積の一部乃至大部分を１／１７００の小型簡単に近付けるため、撥水鍍金外側タービン動翼群１９及び、撥水鍍金内側タービン動翼群２０を段落毎環状に一体鋳造として、全自動加工組立てを容易にし、製造原価を１／１０等に近付ける効果があります。

竪型として水噴射手段５６の鋳込みにより、水噴射して圧縮空気を直接冷却し、撥水鍍金水冷却翼と水の重力加速度と水の慣性力により空気圧縮するため、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置により、限り無く高圧圧縮して最も効率良く空気圧縮して、最低温度の圧縮空気を燃焼器兼熱交換器に供給し、限りなく高圧燃焼熱交換冷却燃焼を可能にする効果があります。

竪型として低温高圧空気を燃焼器兼熱交換器で、限りなく高圧燃焼熱交換冷却燃焼することで、理論空燃比まで燃料燃焼質量を、既存ガスタービンの４倍前後に増大し、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関圧縮空気圧力を２倍以上に上昇し、燃焼ガス質量出力を（同一燃料量既存ガスタービンの５０〜１００倍仮説出力）に上昇する効果があります。

竪型として燃焼器兼熱交換器で限りなく高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、既存ボイラの２倍前後の熱回収量とし、電気料金を１／１０等に低下させて、発電所等から排出されるＣＯ２等の地球温暖化燃焼ガスを、最も効率良く水に溶解して回収して、植物片や泥土等に固定した肥料等として、有効利用する効果もあります。

竪型全動翼蒸気タービン５Ａ同一燃料量の、燃焼ガス熱量出力を（既存ガスタービンの２５０〜５００倍仮説出力）に増大し、気化潜熱回収器により使用燃焼ガス熱量略全部を、１００℃以下の水道水温熱として製造原価略０で需要家に供給して、既存蒸気タービンが使用熱量全部で海水温度を上昇する無茶苦茶を全廃し、地球温暖化防止する効果があります。

竪型全動翼蒸気タービン５Ａ同一燃料量の、燃焼ガス熱量出力を（既存ガスタービンの２５０〜５００倍仮説出力）に増大し、気化潜熱回収器により使用燃焼ガス熱量略全部を、１００℃以下の水道水温熱として需要家に供給して、水道水温熱利用の暖房厨房調理設備機器や洗濯乾燥機を製造供給して、電気料金を１／１０等にする効果があります。

竪型全動翼ガスタービン１０Ａを水出力として、燃焼ガス排気温度を−２７３℃に近付けて、大きな単位容積重力仕事率で大きな出力を発生させ、排気燃焼ガス質量全部を冷熱回収器により、５℃前後の水道水冷熱として製造原価略０で需要家に供給して、電気料金を１／１０等にし、ＣＯ２等燃焼ガス排気を０に近付ける効果があります。

竪型全動翼ガスタービン１０Ａ燃焼ガス排気温度を−２７３℃に近付けて、撥水鍍金タービン全動翼により、燃焼ガス熱量消費０以下等の、同一燃料量燃焼ガス質量出力を（既存ガスタービンの５０〜１００倍仮説出力）とし、水道水冷熱利用の冷凍冷蔵冷房設備機器を製造供給して、脱フロンにより地球温暖化防止する効果があります。

冷熱回収器により５℃前後の水道水冷熱で供給して、燃焼ガス全部を水に溶解回収して別利用し、水道水冷熱利用の業務用や家庭用の、冷蔵設備機器や冷凍設備機器や冷房設備機器を製造供給して、既存の業務用や家庭用の冷蔵設備機器や冷凍設備機器や冷房設備機器を全廃し、脱フロンやＣＯ２排気０等による地球温暖化防止の効果もあります。

発電量を増大する程極低温燃焼ガスの増産になるため、海水を冷却すると海底にＣＯ２や窒素や酸素を希薄供給して、餌となる微生物や海藻や魚類等を繁殖させて、海域等を活性化する効果があり、濃度さえ適正なら有効利用可能で、深海底固定等の誤りを逆転して、人類のために貢献する手法を皆で考える効果がある。

超臨界圧力等過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により水５ａを混合噴射加速して、大気圧質量が水蒸気の１７００倍の水５ａの質量を、燃焼ガスの５０倍以上等に増大して最適減速するため、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関出力発生部の構造を１／１７００に近付け、全体構造を１／５０等に小型簡単大出力に近付ける効果があります。

竪型全動翼蒸気タービンの全体構造を１／５０等に小型簡単大出力に近付けることで、回転出力の各種自動車や各種船舶や各種飛行機等を駆動する、各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を積載容易として、燃料消費量を１／１００等に低減して水を大量消費することで、火災の発生を１／１０等に低減すると共に、自動消火等を可能にして安全にする効果があります。

竪型全動翼蒸気タービンの全体構造を１／５０等に小型簡単大出力に近付け、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置を使用し、性能の上昇も１０倍に近付け、回転出力の各種船舶や各種飛行機等を駆動する各種プロペラを、用途に合わせた二重反転プロペラにすることで、垂直上昇降下空中移動全盛や、５倍速度船舶に近付ける効果があります。

竪型全動翼蒸気タービンの全体構造を１／５０等に小型簡単大出力に近付けて、気化熱冷却器６６ｂを含めたため、各種自動車等の陸上輸送移動用車両や各種プロペラ飛行機やヘリコプター等の空中輸送移動飛行機等では、凝縮水を燃焼器兼熱交換器４に限り無く繰返し供給して、凝縮水を循環使用出来る効果があります。

送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置で竪型全動翼圧縮機１５Ａ等を駆動して、超臨界圧力等過熱蒸気爆発力や燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、水５ａを混合噴射加速して、撥水鍍金タービン全動翼や霧吹きの原理９１ｉや９１ｊにより前方の空気を吸引噴射して（既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力）に増大し、噴射推進の各種空中輸送移動飛行機を１０倍速度に近付ける効果があります。

超臨界圧力等過熱蒸気爆発力や燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、水５ａを混合噴射加速して、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置で竪型全動翼圧縮機１５Ａや、撥水鍍金タービン全動翼を駆動して船体を浮上推進し、霧吹きの原理９１ｋや９１ｌを駆動して、前方の水を吸引噴射して（既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力）に増大し、噴射推進の各種水上輸送移動船舶等を５倍速度に近付ける効果があります。

発明の実施の形態や実施例を、図面を参照して説明するが、既説明の発明の開示等と、その構成が略同じ部分には、同一の名称又は符号を付して、重複説明は省略し、特徴的な部分や説明不足部分は、順次追加重複説明する。 又、発明の意図する所及び予想を具体的に明快に説明するため、アイディアを仮説数字で説明しておりますが、無限大の用途により千変万化する最良の形態がありますので、前記仮説倍率を含めて数字に限定しません。

この発明により最も簡単に効率良く空気を冷却圧縮し、熱回収して低温空気として使用する燃焼器兼熱交換器４は、既に特許出願済の燃焼器兼熱交換器を、用途に合わせて選択使用します。 又、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水噴射ノズル５９ａの水５ａを混合噴射加速して、摩擦損失最少で最も効率良く回転出力を発生させるため、撥水鍍金タービン全動翼８１又は電磁加熱タービン全動翼８１ａを使用し、最も効率良く水５ａを加速するため、加熱高温の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや撥水鍍金の過熱蒸気噴射ノズル５９ｆを使用し、水５ａとの間の気化膜や撥水作用により摩擦損失最少で混合噴射加速しますが、詳細は千変万化の用途に合わせて夫々千変万化します。 また燃焼ガス質量の排気温度を−２７３℃に近付けますが、明快に説明するため前記説明を含めて−２７３℃は、実用的な最低温度として使用し、−１００℃前後や−２０℃前後等、用途により千変万化します。

（実施例１）の竪型全動翼ガスタービン５Ａは、竪型全動翼圧縮機１５Ａの主要部分の、撥水鍍金外側圧縮機動翼群１６及び撥水鍍金内側圧縮機動翼群１７の、撥水鍍金水冷却翼８７を図にない冷却手段５５により通水冷却し、その水路を１以上の段落全部又は段落半分を冷却後に、給水３を水噴射手段５６より水噴射して、圧縮空気を直接接触冷却する過程で、水の重力慣性力や重力加速度により圧縮効率を上昇し、その熱を給水３で回収して空気容積を縮小します。 撥水鍍金水冷却翼８７と、既存技術の１０倍相対回転数全動翼大幅構造簡単化を狙う、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａにより、用途に合わせて限り無く高圧空気圧縮し、燃焼器兼熱交換器４で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量＋燃焼ガス質量に分離します。 翼間隔を増大した全動翼翼形として、圧縮空気を略直線蛇行的に効率よく圧縮し、水との摩擦損失最小で圧縮する、撥水鍍金の撥水鍍金外側圧縮機動翼群１６及び撥水鍍金内側圧縮機動翼群１７を、段落毎全自動加工が可能な環状に一体鋳造８４として、全自動組立も可能な構造とし、環状鋳造組立部で冷却手段５５の水路を連結して、該組立接続部付近に水噴射手段５６を設けて、製造原価を大幅に低減します。

熱交換して得た燃焼ガス熱量を、圧縮空気保有熱量を含めて、既存ボイラの２倍前後として、その熱量を過熱蒸気５ｃに変換し、図に無い蒸気管６・蒸気加減弁７を介して、竪型全動翼蒸気タービン５Ａ最上流の環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給し、その過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、断熱材４８ａを介して設けて、直接電気抵抗等公知技術により加熱高温とする、加熱高温手段１０１により加熱高温とした、砲身状乃至末広砲身状の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの、水噴射ノズル５９ａより１以上の水５ａを混合噴射加速して、水５ａの噴射加速質量を全燃焼ガス質量の５０〜１００倍等用途に合わせて増大し、撥水鍍金タービン全動翼８１により略直線蛇行的に噴射して回転出力を発生して、機械効率を既存蒸気タービンの１０〜２０倍に上昇します。

出力発生の過程では主として超臨界圧力より大気圧まで使用し、加熱高温として気化膜を設けて摩擦損失を最少とした、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ内では水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、ノズル外では吹雪のように水５ａを加速して、水道水７０の水５ａを含めて撥水鍍金タービン全動翼８１に噴射し、撥水鍍金により水５ａとの間の摩擦損失を最少として回転出力を発生して、供給燃料燃焼熱量を気化熱の最少に近付けます。 そして燃焼ガス熱量出力を（既存ガスタービンの５倍落差×２倍回収熱量×５０倍質量重力仕事率×１０〜２０倍機械効率×１／２０減少率）＝（既存ガスタービンの２５０〜５００倍仮説発電量乃至出力）に増大し、水５ａ出力により大気圧部水蒸気の１／１７００容積に縮小して、空気中の摩擦損失を１／１７００に近付け、水５ａの重力慣性力や重力加速度で回転出力の増大を可能にし、大気圧部単位動翼面積出力を１７００倍に近付け、合理的な設計を可能にして、出力発生部の構造を１／１７００に近付け、全体構造が１／１０〜１／５０等の小型簡単大出力の、竪型全動翼蒸気タービン５Ａにします。

竪型全動翼蒸気タービン５Ａの全体構造を、１／１０〜１／５０等に小型簡単大出力にすると共に、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇに燃焼ガス噴射ノズル５９ｄを追加することで、竪型全動翼蒸気ガスタービンを簡単に構成し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇに換えて、過熱蒸気噴射ノズル５９ｈ又は過熱蒸気噴射ノズル５９ｉを使用することで、竪型全動翼蒸気ガスタービンを最も簡単に構成し、小型の用途に対応します。 １／５０等の小型簡単大出力にすることで、翼間隔を拡大した全動翼翼形や全動翼翼幅や全動翼翼角度を、重力仕事率大気圧部１７００倍等の増大に合わせた形状にし、全動翼翼形として略直線蛇行的に噴射を可能にすると共に、撥水鍍金外側タービン動翼群１９及び、撥水鍍金内側タービン動翼群２０を、段落毎環状に一体鋳造８４及び全自動加工も可能にし、全自動組立も可能な構造の小型簡単大出力も含めて、製造原価を１／１０前後に低減します。

排気の過程では水５ａを過熱蒸気や水蒸気と分離し、既存復水器と略同様に設けた気化潜熱回収器６６ａの空気抽出器により、飽和水蒸気温度１００℃以下等を可能とし、燃焼器兼熱交換器４に供給する凝縮水が不足の場合は、空気抽出器により飽和温度を低下して凝縮水を増大し、凝縮水が過多の場合は水５ａとして使用します。 既存冷却水の海水に換えて水道水７０で熱回収することで、１００℃等の回収凝縮水を限り無く繰り返し燃焼器兼熱交換器４に供給して再再使用し、供給燃料燃焼熱量を気化熱の最少に近付けると共に、その供給燃料燃焼熱量略全部を、飽和温度１００℃以下の水道水温熱７１として熱回収貯蔵しておき、膨大な水道水温熱７１を発電の副産物として、製造原価略０で需要家に供給すると共に、水道水温熱利用の暖房設備機器器具や調理設備機器や、熱ポンプや空気抽出器で気化乾燥後に熱風乾燥する、洗濯乾燥機等を製造供給して需要の拡大を図り、水不足地帯では水道水温熱により海水を蒸留して供給し、電気料金を１／１０等として、既存蒸気タービンの使用熱量全部による海水温度の上昇を皆無とします。

（実施例２）各種竪型過熱蒸気噴射ノズル５９ｇを説明する。 超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力を中心に配置して、１以上の水噴射ノズル５９ａと９０°以内で合流して、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して摩擦損失を最少とするため、加熱高温手段１０１の外側には断熱材４８ａを設けて、電気抵抗等の公知技術で加熱する加熱高温手段１０１により加熱高温とした、竪型過熱蒸気噴射ノズル５９ｇとして、燃焼ガス熱量出力発生の過程では気化膜を設けて摩擦損失を最少とし、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、竪型過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ内では気化膜を設けて摩擦損失最少とし、１以上の水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して、ノズル外では吹雪のように加速し、大気圧重力仕事率が水蒸気の１７００倍の水５ａ質量を増大し、全重力仕事率を燃焼ガス全質量の５０〜１００倍に増大し、撥水鍍金タービン全動翼８１や電磁加熱タービン全動翼８１ａや、霧吹きの原理９１ｉや９１ｋに噴射して、出力発生します。

回転出力発生の過程では、各種竪型過熱蒸気噴射ノズル５９ｇより、撥水鍍金タービン全動翼８１や電磁加熱タービン全動翼８１ａに噴射し、撥水鍍金や加熱高温気化膜等により摩擦損失を低減して、略直線蛇行的に噴射して回転出力を発生し、機械効率を既存蒸気タービンの１０〜２０倍に上昇します。 空気吸引噴射推進又は水吸引噴射推進の、噴射出力発生の過程では、各種過熱蒸気噴射ノズル５９ｇを、霧吹きの原理９１ｉ又は９１ｋの最上流に具備して、過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により１以上の水５ａを混合噴射加速して、大気圧水蒸気の１／１７００容積の水５ａ速度に変換することで、空気との摩擦損失を１／１７００に近付け、単位容積の重力仕事率を１７００倍に増大し、重力慣性力や重力加速度で出力増大を図り、霧吹きの原理９１ｉにより最も効率良く前方の空気を吸引して噴射推進し、霧吹きの原理９１ｋにより最も効率良く前方の水を吸引して噴射推する、各種空中移動機器や各種水上移動機器の噴射推進出力を発生します。

（実施例３）と（実施例１）の竪型全動翼蒸気タービン５Ａは殆ど同じのため、相違点を説明する。 （実施例１）の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ内では水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、ノズル外では吹雪のように水５ａを加速して、撥水鍍金タービン全動翼８１に噴射し、撥水鍍金により水５ａとの間の摩擦損失を最少として、略直線蛇行的に水５ａを噴射し、機械効率を既存蒸気タービンの１０〜２０倍に上昇して、回転出力を発生しますが。 （実施例３）では過熱蒸気噴射ノズル５９ｇ内では水５ａを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、ノズル外では吹雪のように水５ａを加速して、電磁加熱タービン全動翼８１ａに噴射し、加熱高温の電磁加熱タービン全動翼と水５ａとの間に気化膜を設けて、摩擦損失を最少として略直線蛇行的に水５ａを噴射し、機械効率を既存蒸気タービンの１０〜２０倍に上昇して、回転出力を発生します。

従って電磁加熱タービン動翼８１ａを磁力線を通し易い材料で構成し、外側軸装置１９Ａ及び内側軸装置２０Ａにコイル９８を設け、公知技術による回転接点により通電して、電磁加熱外側タービン動翼群１９ａ及び電磁加熱内側タービン動翼群２０ａに磁力線を集めて、渦電流による電気抵抗により加熱高温にし、回転出力発生の過程で水５ａとの間に気化膜を設けて、摩擦損失を最少として略直線蛇行的に水５ａを噴射し、機械効率を既存蒸気タービンの１０〜２０倍に上昇して、回転出力を発生します。

（実施例４）の竪型全動翼ガスタービン１０Ａは、（実施例１）や（実施例３）等と１軸直列や２軸並列に回転力を結合し、又は単独で燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力を合体して、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関として使用し、熱交換して得た燃焼ガス質量出力により駆動します。 燃焼器兼熱交換器４で限りなく高圧燃焼熱交換冷却燃焼熱回収して、温度と容積の障害を最低にして理論空燃比まで、既存ガスタービンの４倍燃料燃焼を可能にし、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分離し、熱交換して得た燃焼ガス質量出力を、撥水鍍金タービン全動翼８１を具備した、竪型全動翼ガスタービン１０Ａの最上流の環状の燃焼ガス溜９に供給し、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス１０爆発力と霧吹きの原理により、１以上の環状の水溜３２ｂの水５ａを混合噴射加速して、水５ａの噴射質量を全燃焼ガス質量の５倍以上に増大し、水５ａ出力により大気圧部燃焼ガスの１／１０００容積に近付け、水５ａの重力慣性力や重力加速度で回転出力を増大して、撥水鍍金タービン全動翼８１を駆動して、大気圧部単位動翼面積出力を１７００倍に近付けて、竪型全動翼ガスタービン１０Ａを駆動します。

出力発生の過程では撥水鍍金した、撥水鍍金タービン全動翼と燃焼ガスや水５ａとの間の摩擦損失を最少として、略直線蛇行的に噴射して機械効率を１０〜２０倍に上昇し、燃焼ガス質量出力を（既存ガスタービンの２倍落差×５倍質量×１０〜２０倍機械効率×１／２減少率）＝（既存ガスタービンの５０〜１００倍仮説発電量乃至出力）に増大し、排気の過程では冷熱回収器１０２により熱交換、１〜５℃の水道水冷熱７２に変換して、発電の副産物として製造原価略０で需要家に供給し、同時に水道水冷熱７２により圧縮空気を冷却する、業務用や家庭用の、冷凍設備機器や冷蔵設備機器や冷房設備機器等を製造供給して、既存設備機器を全廃した脱フロンによる地球温暖化防止すると共に、冷熱回収後のＣＯ２等の燃焼ガスを海水等に溶解して冷却排水し、ＣＯ２等燃焼ガス排気を０や僅少にして地球温暖化防止し、電気料金を１／１０等にします。

（実施例４）で発電用補助燃料として有限の燃料資源を子孫に残す場合、公知のゴミガス化燃料やゴミ微細化燃料や、燃えるもの全部を燃焼して熱回収燃焼ガス熱量として、別途（実施例１）等により電力に変換します。 そして該燃焼ガス空気を（実施例１）の竪型全動翼圧縮機１５Ａで前記同様に圧縮して、水噴射手段５６により直接低温空気に冷却して熱回収し、燃焼器兼熱交換器４により安価豊富な微粉炭燃料の燃焼として、再燃焼させて熱回収量を増大し、再度燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分離し、熱交換して得た既存ボイラの２倍前後の燃焼ガス熱量出力は、別途（実施例１）等により電力に変換します。 そして燃焼ガス質量出力を（実施例４）により電力に変換して、燃焼ガス質量出力を（既存ガスタービンの２倍落差×石炭灰等２倍質量×５倍水質量×１０〜２０倍機械効率×１／２減少率）＝（既存ガスタービンの１００〜２００倍燃焼ガス質量仮説発電量）に増大し、排気の過程では前記同様に冷熱回収器１０２により、水道水冷熱７２を回収します。

水道水冷熱７２の水道水管を満杯にし、膨大過ぎる水道水冷熱７２は散水して都市部を丸ごと冷却します。 又は膨大な残りのＣＯ２や燃焼灰等を含む冷熱は、含有する窒素やＣＯ２等を植物が要求しており、有効利用するため生ゴミや植物片や泥土等に合成固定して、肥料等として有効利用し、膨大な肥料を生成して食料の増産を図ります。 残りの冷熱は海底にＣＯ２や窒素等の冷熱を供給する過程で、酸素等の必要物質を吸引して海の生物や微生物に最適濃度で供給し、魚介類や海藻類を繁殖させる最適微生物や動植物を先ず繁殖させ、微生物や魚介類や海草類や海藻類を繁殖させます。 ＣＯ２や窒素等の燃焼ガスにより食料の増産を図り、ＣＯ２等の燃焼ガス質量の排気を０や０に近付け、地球を冷却します。

（実施例４）＋（実施例１）の回転出力輸送機器等の場合、（実施例４）の燃焼ガス噴射ノズル５９ｄを（実施例１）に移動した、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関として、起動時には公知の起動装置により駆動して、竪型全動翼圧縮機１５Ａと送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達１４ａにより、高圧空気圧縮し、燃焼器兼熱交換器４により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量＋燃焼ガス質量に分離し、燃焼ガス質量の燃焼ガス１０を、環状の燃焼ガス溜９に供給して、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、１以上の環状の水溜３２ｂの水５ａを混合噴射加速し、燃焼ガス質量で回転出力を発生しながら燃焼ガス熱量を増大します。 増大した燃焼ガス熱量を超臨界圧力等の過熱蒸気５ｃとし、環状の過熱蒸気溜３２ｃに供給して、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により、１以上の環状の水溜３２ｂの水５ａを混合噴射加速し、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力により、回転出力を発生して、燃焼ガス質量出力の一部を燃焼ガス取出口８８より取出し、マイクロ竪型全動翼ガスタービン１０Ａを駆動して、前記同様に冷熱や電力を供給します。

（実施例４）＋（実施例１）の回転出力自動車等の、各種陸上輸送移動機器や、海空の回転出力各種輸送移動機器の用途では、大気圧重力仕事率が水蒸気の１７００倍の水５ａで駆動する、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とし、重力慣性力や重力加速度で回転出力を増大して、その構造を１／１０〜１／５０の小型簡単大出力に近付け、全動翼翼形にして環状に一体鋳造全自動加工を可能にします。 気化潜熱回収器６６ａに換えて気化熱空冷器６６ｂを使用し、その凝縮水を繰返し燃焼器兼熱交換器４に再供給して、限りなく高圧燃焼熱交換冷却燃焼熱回収して、燃焼ガス熱量＋燃焼ガス質量に分離し、気化熱空冷器６６ｂにより熱回収した空気は、暖房用等として使用して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力を（既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力）にし、排気の過程では水蒸気容積を１／１７００に冷却凝集縮小して、排気騒音を１／１０等に低減し、製造原価を１／１０に近付けた竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とします。

（実施例５）の竪型全動翼ガスタービン１０Ａは、（実施例１）や（実施例３）等と１軸直列や２軸並列に回転力を結合し、又は単独で燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力を合体して、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関として使用し、熱交換して得た燃焼ガス質量出力により駆動します。 燃焼器兼熱交換器４で限りなく高圧燃焼熱交換冷却燃焼熱回収して、温度と容積の障害を最低にして理論空燃比まで、既存ガスタービンの４倍燃料燃焼にし、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分離して、熱交換して得た燃焼ガス質量出力を、水道水冷熱で洗浄冷却した燃焼ガス１０と水道水冷熱で冷却した燃焼ガスに２分し、水道水冷熱で冷却した燃焼ガス１０を環状の燃焼ガス溜９に供給して、水道水冷熱で洗浄冷却した燃焼ガス１０を、冷熱回収器１０２の前の燃焼ガス液化分離装置１０６で液化分離し、回収不用の不用冷却液化燃焼ガス１０ｂを、１以上の環状の液化燃焼ガス溜３２ｄに供給して、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄ環状の燃焼ガス溜９の燃焼ガス１０爆発力と霧吹きの原理により、１以上の環状の液化燃焼ガス溜３２ｄの、不用液化燃焼ガス１０ｂや不用冷却燃焼ガス１０ｂを混合噴射加速して、燃焼ガス質量で回転出力を発生します。

回転出力発生の過程では撥水鍍金タービン全動翼８１を駆動して、真空の上昇を含めて燃焼ガス排気温度を−２７３℃に近付け、燃焼ガス液化分離装置１０６により、液化二酸化炭素を液化二酸化炭素回収器１０４で回収し、液体窒素を液体窒素回収器１０５で回収して、特定液化燃焼ガス１０ａを適宜に回収する等とし、不用冷却燃焼ガス１０ｂや不用液化燃焼ガス１０ｂは、環状の液化燃焼ガス溜３２ｄに供給して、前述の回転出力を発生します。 そして下流の冷熱回収器１０２により、（実施例４）と同様に水道水冷熱７２を回収利用し、ＣＯ２等燃焼ガス排気０や僅少にして地球温暖化防止します。

図６の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇにより過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、霧吹きの原理９１ｉでバイパス噴射して、前方の空気を吸引して噴射推進する、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関（実施例６）は、通常の起動装置により竪型全動翼蒸気タービン５Ａ（実施例１）を駆動の過程で、（実施例１）と同様に、既存技術の１０倍回転数を狙う送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａと、竪型全動翼圧縮機１５Ａにより前方の空気を吸引して限り無く高圧空気圧縮して、燃焼器兼熱交換器４により燃焼ガス熱量＋燃焼ガス質量に分離し、燃焼ガス熱量の一部により（実施例１）と同様に回転出力を発生して、水蒸気噴射推進の過程で、水５ａにより水蒸気容積の一部乃至大部分を１／１７００に縮小して、排気騒音を１／１０等に低減すると共に、重力慣性力や重力加速度は１７００倍に近付けて噴射推進力を増大し、ペットボトルロケットのように水を満載して、垂直加速上昇する宇宙往還機とし、垂直降下を可能にし、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を水平まで９０°以上、公知技術により回転可能にして水平飛行にします。

熱交換して得た燃焼ガス熱量の過熱蒸気５ｃ大部分と燃焼ガス質量の全部は、蒸気加減弁７と燃焼ガス加減弁７ｂを介して、複数の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや複数の燃焼ガス噴射ノズル５９ｄに供給し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して霧吹きの原理９１ｉを最適稼動して、最も効率良く前方の空気を吸引して噴射推進し、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス１０爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して霧吹きの原理９１ｊを最適稼動して、最も効率良く前方の空気を吸引して噴射推進し、夫々重力慣性力や重力加速度を１７００倍に近付けて噴射推進力を増大して、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力とし、排気の過程では−２７３℃に近付く燃焼ガスや水５ａにより、水蒸気容積の一部乃至大部分を１／１７００に縮小して、排気騒音を１／１０等に低減し、水５ａ出力により火災の危険を１／１０等に低減して、非常安全快適な既存技術の１０倍速度を狙う、各種宇宙往還飛行機や各種宇宙往還親飛行機や、各種ジェット飛行機や各種飛行船舶や各種飛行物体や各種超高速船舶等とします。

図７の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇにより過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して、霧吹きの原理９１ｋでバイパス噴射して、前方の水を吸引して噴射推進する、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関（実施例７）は、通常の起動装置により竪型全動翼蒸気タービン５Ａ（実施例１）を駆動の過程で、（実施例１）と同様に、既存技術の１０倍回転数を狙う送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａと、竪型全動翼圧縮機１５Ａにより空気を吸引して限り無く高圧空気圧縮して、燃焼器兼熱交換器４により燃焼ガス熱量＋燃焼ガス質量に分離し、燃焼ガス熱量の一部により（実施例１）と同様に、超臨界圧力過熱蒸気５ｃ爆発力等で回転出力を発生して、排気水蒸気噴射圧力の用途に合せた増大により、船体を浮上推進してその過程で、水５ａにより水蒸気容積の一部を１／１７００に縮小して、排気騒音を１／１０等に低減すると共に、重力慣性力や重力加速度は１７００倍に近付けて噴射推進力を増大します。

熱交換して得た燃焼ガス熱量の過熱蒸気５ｃ大部分と燃焼ガス質量の全部は、蒸気加減弁７と燃焼ガス加減弁７ｂを介して、複数の過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや複数の燃焼ガス噴射ノズル５９ｄに供給し、過熱蒸気噴射ノズル５９ｇの過熱蒸気５ｃ爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して霧吹きの原理９１ｋを最適稼動して、最も効率良く前方の水を吸引して噴射推進し、燃焼ガス噴射ノズル５９ｄの燃焼ガス１０爆発力と霧吹きの原理により、１以上の水５ａを混合噴射加速して霧吹きの原理９１ｌを最適稼動して、最も効率良く前方の水を吸引して噴射推進し、夫々重力慣性力や重力加速度を１７００倍に近付けて噴射推進力を増大して、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力とし、噴射推進の過程では−２７３℃に近付く燃焼ガス１０により、海水等を冷却してＣＯ２や窒素等を大量の海水に溶解してその過程で、空気や酸素等を吸引して海中に希薄供給し、海の生物の生態を微生物まで徹底的に研究し、微生物や魚介類や海草類や海藻類を繁殖させて、食料の増産を図り、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を０にし、既存技術の５倍速度を狙う、各種高速輸送移動船舶や各種高速水上移動機器等とします。

通常の変速や逆転を含む各種動力伝達装置は、主として歯車装置を使用している。 このため、歯面に大きな荷重を含む、滑り歯面を必須とするため、潤滑油を必要とするのに加えて、摩擦熱損失も非常に大きく、高速回転を含む大動力の伝達装置には、使用不可という問題がある。 そこで歯車のかみ合い高さを限りなく縮小した低凹凸４０として、転がり接触の（ａ）（ｂ）着磁摩擦車３７ａ・３７ａや、（ｃ）着磁摩擦車３７ｂや、（ｄ）（ｅ）（ｆ）磁着摩擦車３９・３９・３９とし、平歯車に換えて平凹凸４１やハスバ歯車に換えてハスバ凹凸４２や、ヤマバ歯車に換えてヤマバ凹凸４３や、歯車以外の噛み合うすべての低凹凸４０を適宜に設けて、互換して使用する転がり接触の、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置１００ａや、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａ等として使用します。

図８ａの着磁摩擦車３７ａは、環筒状の強磁性材料の径方向左右に、磁極のＮ極及びＳ極を着磁して、その両側を環板状のヨーク４７で挟んで、外径方向動力伝達面３１に延長して固着します。 該動力伝達面３１の外周面に低凹凸４０の平凹凸４１やハスバ凹凸４２等を設けて、夫々着磁摩擦車３７ａ・３７ａ等として、各要素を互いに互換して、着磁摩擦車３７ａ・磁着摩擦車３９等の組み合わせを可能として使用します。

図８ｂの内着磁摩擦車３８は、環筒状の強磁性材料の径方向左右に、磁極のＮ極及びＳ極を着磁して、その両側を環板状のヨーク４７で挟んで、内径方向動力伝達面３１に延長して固着します。 該動力伝達面３１の内周面に低凹凸４０の平凹凸４１やハスバ凹凸４２等を設けて、内着磁摩擦車３８を構成して使用します。

図８ｃの着磁摩擦車３７ｂは、環筒状の強磁性材料の内径側と外径側に磁極のＮ極及びＳ極を着磁して、ヨーク４７を磁石の内周側から左右外径動力伝達面３１に延長します。 該動力伝達面近傍のヨークと磁石の間に、摩擦増大手段４５を環状に設けて固着し、その外周面に低凹凸４０のヤマバ凹凸４３を設けて、夫々着磁摩擦車３７ｂ・３７ｂとして、各要素を互いに互換して磁着摩擦車３９・着磁摩擦車３７ｂ等の組み合わせを可能として使用します。

図８ｄの内着磁摩擦車３８ａは、環筒状の強磁性材料の内径側と外径側に磁極のＮ極及びＳ極を着磁して、ヨーク４７を磁石の外周側から左右内径動力伝達面３１に延長します。 該動力伝達面近傍のヨークと磁石の間に、摩擦増大手段４５を環状に設けて固着し、その内周面に低凹凸４０のヤマバ凹凸４３等を設けて、内着磁摩擦車３８を構成して使用します。

図８ｅの磁着摩擦車３９は、環筒状の強磁性材料の外径面の動力伝達面３１に、摩擦増大手段４５を設けます。 又は動力伝達面３１のまま、その外周面に低凹凸４０の平凹凸４１又はハスバ凹凸４２又はヤマバ凹凸４３を設けて、夫々各種磁着摩擦車３９・３９等とします。

図８ｆの内磁着摩擦車４４は、環筒状の強磁性材料の内径面の動力伝達面３１に、摩擦増大手段４５を設けます。 又は動力伝達面３１のまま、その内周面に低凹凸４０の平凹凸４１又はハスバ凹凸４２又はヤマバ凹凸４３を設けて、夫々各種内磁着摩擦車４４・４４等とします。

竪型全動翼蒸気タービン５Ａや竪型全動翼ガスタービン１０Ａの、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を実用化するには、ころがり接触による超高圧少量送水ポンプや、超高速大動力伝達装置が必要です。 超高速大動力伝達装置を可能にすると共に、潤滑油も不用にするためには、歯車装置の滑り歯面を皆無に近づけた転がり接触の、水冷却して摩擦熱を回収して燃焼器兼熱交換器４に供給する、多段多数で超高圧少量送水して、既存技術の２〜１０倍回転数を狙う宇宙往還機等の、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａ（実施例１１）や、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置１００ａ（実施例９・１０）として使用し、互いに反対方向に回転する外側軸装置１６Ａと内側軸装置１７Ａを結合して、超高圧少量送水ポンプ兼各種動力伝達装置として使用し、給水３により熱回収して超高圧少量送水します。

図９の各種送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置１００ａは、着磁摩擦車３７ａ・３７ａにより着磁摩擦車装置５１ａを構成し、外箱９４を設けて回転方向３５上流側及び下流側に、棒磁石３３又は電磁石３４を設けて磁石の強い吸引力を利用して、超高圧少量送水を可能にし、回転方向下流側に吸水路９５を設け回転方向上流側に送水路９６を設けて、自己発熱量を回収して送水することで、超高速大動力の伝達を可能にして、送水ポンプ９７兼磁気摩擦動力伝達装置１００の、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置１００ａとし、既存技術の２〜１０倍回転数を狙います。

図１０の各種送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置１００ａは、着磁摩擦車３７ｂ・３７ｂにより着磁摩擦車装置５１ｂを構成し、外箱９４を設けて回転方向３５上流側及び下流側に、棒磁石３３又は電磁石３４を設けて磁石の強い吸引力を利用して、超高圧少量送水を可能にし、回転方向下流側に吸水路９５を設け回転方向上流側に送水路９６を設けて、自己発熱量を回収して送水することで、超高速大動力の伝達を可能にして、送水ポンプ９７兼磁気摩擦動力伝達装置１００の、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置１００ａとし、既存技術の２〜１０倍回転数を狙います。

図１１（ａ）（ｂ）（ｃ）を参照して説明する。 （ｂ）（ｃ）は夫々（ａ）のｃ−ｃ及びｄ−ｄ視図であり、互いに反対方向に回転する竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関の、内側軸装置と外側軸装置の回転動力を結合する、二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４は、多数の送水ポンプ９７により摩擦熱を多段に回収して自己水冷却し、互いに反対方向に回転する２軸の超高速大動力を、最適回転比で二重反転伝達する、二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４とし、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａとして使用します。

竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関の外側軸装置に固着された、磁石部４６及びヨーク４７を含む、第一主動内着磁摩擦車３８ａの回転により、機関本体に固定された外箱９４に軸支された、支軸５０の左端に固着された複数の第一従動着磁摩擦車３７ａが回転し、その回転により支軸５０の右端に固着した、複数の第二主動着磁摩擦車３７ａが回転し、その回転により内側軸装置に固着された、第二従動着磁摩擦車３７ａが回転し、互いに反対方向に回転する外側軸装置の回転力と、内側軸装置の回転力を結合して、内側軸装置又は外側軸装置より全回転出力を取り出し可能にし、又は両方より夫々回転出力を取り出し可能とします。

図１１（ｂ）（ｃ）は、超高速大動力の伝達と超高圧少量送水する、送水ポンプ９７兼用の二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４として使用の過程で、回転方向上流側及び下流側又は上流側又は下流側に、棒磁石３３乃至電磁石３４を設けることで、着磁摩擦車３７や磁着摩擦車３９や内着磁摩擦車３８や内磁着摩擦車４４の、すべての組み合わせを、磁石の強い吸引力により、互いに互換して使用を可能にします。 外側軸装置に固着の内着磁摩擦車３８ａや、内側軸装置に固着の着磁摩擦車３７ａや、夫々に噛み合う夫々複数の着磁摩擦車３７ａを含めて、既存歯車ポンプと略同様に外箱９４を設けます。

そして内着磁摩擦車３８ａに噛み合う複数の着磁摩擦車３７ａの、回転方向棒磁石３３又は電磁石３４を含む上流側に送水路９６を設け、回転方向棒磁石３３又は電磁石３４を含む下流側に吸水路９５を設け、内側軸装置に固着の着磁摩擦車３７ａに噛み合う複数の着磁摩擦車３７ａの、回転方向電磁石３４又は棒磁石３３を含む上流側に送水路９６を設け、回転方向電磁石３４又は棒磁石３３を含む下流側に吸水路９５を設けて、送水ポンプ９７兼超高速大動力を伝達して既存技術の１０倍回転数を狙う、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置１４ａ（実施例１１）を構成します。

図１２により本発明による地球温暖化防止を説明する。 世界の火力発電所や原子力発電所では、ボイラや原子力等で加熱した超臨界圧力過熱蒸気は、蒸気タービンにより断熱膨張させて、容積のみ利用して熱量を全く利用しないで、ボイラや原子力等で加熱した熱量全部で海水温度を上昇するため、膨大な熱量の損失と環境破壊になります。 更に超臨界圧力過熱蒸気から復水器真空まで再熱等で断熱膨張させると、容積は１００００倍を超えて単位容積の重力仕事率が水の１／１００００以下となり、同一条件の出力に１００００倍以上の動翼面積が必要で、膨大な蒸気速度も利用困難となり、動翼の１０〜２０倍も蒸気速度を消費して、回転仕事をしない静翼を１／２も設けて、蒸気速度を２０回以上堰き止めて実用速度に減速する等、無茶苦茶設計により地球温暖化を加速しております。

最も甚大な無茶苦茶は、動翼の１０〜２０倍も速度エネルギを消費して、全く回転仕事をしない静翼を１／２も設けて、過熱蒸気速度を２０回以上堰き止めて減速していることです。 そこで熱量を有効利用するため、既存ガスタービン燃焼器を熱交換器と兼用し、竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関燃焼器兼熱交換器４により、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分離し、（実施例１）＋（実施例３）により（燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力）＝（既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説発電量）に増大し、排気の過程で燃焼ガス質量略全部を１〜５℃の水道水冷熱に変換して回収して、製造原価略０で需要家に供給し、使用燃焼ガス熱量略全部を１００℃以下の水道水温熱で回収して、製造原価略０で需要家に供給し、既存海水温度の上昇を全廃して、膨大に成り過ぎる冷熱で海水を冷却して地球温暖化防止します。

図１３の各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関の、回転力や噴射推進力で駆動する各種装置を説明する。 竪型全動翼圧縮機１５Ａを既存技術の１０倍回転数を狙う、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置により駆動して、竪型全動翼圧縮機（１５Ａ）の性能を極限まで上昇し、超音速マッハ１０以上の飛行を可能として、燃焼器兼熱交換器４により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力を（既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説発電量乃至出力）とし、回転出力利用では電気料金を１／１０等に低減した、各種熱と電気と冷熱の供給設備を駆動や、各種自動車・各種プロペラ飛行機・各種プロペラ船舶や、各種車両・各種機械・各種汎用機関・各種戦車等を駆動します。

噴射推進力で駆動する各種装置は、超臨界圧力等過熱蒸気５ｃの一部で回転出力を発生し、竪型全動翼蒸気タービン燃焼器兼熱交換器４により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、燃焼ガス質量の排気温度を−２７３℃に近付けます。 熱交換して得た大部分の過熱蒸気５ｃや燃焼ガス１０全部を、霧吹きの原理を利用してバイパス噴射し、前方の空気又は水を吸引して噴射し、既存ガスタービンの３００〜６００倍仮説出力として、既存技術の１０倍速度や排気騒音の１／１０等を狙う、各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関により、各種超高速船舶・各種垂直昇降飛行機・各種超高速艦船・各種超高速戦闘機・各種宇宙往還親飛行機・各種宇宙往還機・各種超音速機・各種飛行物体等を駆動します。

大気圧単位容積重力仕事率が既存蒸気タービンの１７００倍の、水５ａを過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや５９ｆにより混合噴射加速するため、出力発生部の構造を１／１７００に近付け、全体構造を１／５０の小型簡単大出力に近付けた、各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とし、回転出力利用では電気料金を１／１０等に低減した、各種熱と電気と冷熱の供給設備や、各種自動車・各種プロペラ飛行機・各種プロペラ船舶や、各種車両・各種機械・各種汎用機関・各種戦車等を、最も効率良く駆動可能とします。

大気圧単位容積重力仕事率が既存蒸気タービンの１７００倍の、水５ａを過熱蒸気噴射ノズル５９ｇや５９ｆにより混合噴射加速するため、出力発生部の構造を１／１７００に近付け、全体構造を１／５０の小型簡単大出力に近付けた、各種竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関とし、噴射推進力利用では既存噴射推進力利用の１０倍速度を狙う、各種宇宙往還親飛行機や各種宇宙往還機や各種超音速飛行機や各種超高速船舶等、各種噴射推進輸送移動機器を、最も効率良く駆動可能とします。

超臨界圧力等過熱蒸気爆発力や燃焼ガス質量爆発力として、各種霧吹きの原理を含む竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を駆動し、最も効率良く水を吸引して噴射推進するため、構造を１／１０〜１／５０に小型簡単大出力とし、各種超高速船舶・各種超高速艦船・各種水上移動物体等を、最も効率良く駆動可能とします。

超臨界圧力等過熱蒸気爆発力や燃焼ガス質量爆発力として、各種霧吹きの原理を含む竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を駆動し、最も効率良く空気を吸引して噴射推進するため、構造を１／１０〜１／５０に小型簡単大出力とし、各種超高速船舶・各種垂直昇降飛行機・各種超高速艦船・各種超高速戦闘機・各種宇宙往還親飛行機・各種超高速音速機・各種飛行物体等を、最も効率良く駆動可能とします。

使用燃焼ガス質量略全部を５℃以下等の水道水冷熱に変換して、製造原価略０で需要家に供給し、既存の業務用や家庭用の冷蔵設備機器や冷凍設備機器や冷房設備機器を全廃して、水道水冷熱利用の業務用や家庭用の冷蔵設備機器や冷凍設備機器や冷房設備機器を製造供給し、脱フロンやＣＯ２排気０等による地球温暖化防止を可能にします。

使用燃焼ガス熱量略全部を１００℃以下の水道水温熱に変換して、製造原価略０で需要家に供給し、既存の業務用や家庭用の暖房設備機器や調理設備機器や洗濯乾燥機等を全廃して、水道水温熱利用の業務用や家庭用の暖房設備機器や調理設備機器や洗濯乾燥機等を製造供給し、既存発電技術による海水温度の上昇を皆無にした、地球温暖化防止を可能にします。

発電量を増大する程極低温燃焼ガスの増産になるため、膨大に成り過ぎる燃焼ガス排気質量により、海水を冷却すると海底にＣＯ２や窒素や酸素を希薄供給して、濃度さえ適正なら餌となる微生物や海藻や魚類等を繁殖させて、海域等を活性化する有効利用が可能で、海底固定等の常識を逆転して、人類のために貢献可能にします。

竪型全動翼蒸気タービンを示す一部断面図。 （実施例１）

過熱蒸気噴射ノズル５９ｃを示す断面説明図。 （実施例２）

竪型全動翼蒸気タービンを示す一部断面図。 （実施例３）

竪型全動翼ガスタービンを示す一部断面図（実施例４）

竪型全動翼ガスタービンを示す一部断面図（実施例５）

竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を示す一部断面図。 （実施例６）

竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関を示す一部断面図。 （実施例７）

着磁摩擦車及び磁着摩擦車を示す一部断面図。 （実施例８）

送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置の一部断面図。 （実施例９）

送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置の一部断面図。 （実施例１０）

送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置の一部断面図。 （実施例１１）

竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関の説明図。 （実施例１２）

竪型全動翼蒸気ガスタービン合体機関で駆動の説明図。 （実施例１３）

符号の説明

１：導水管 ２：給水ポンプ ３：給水 ４：燃焼器兼熱交換器 ５：水蒸気 ５Ａ：竪型全動翼蒸気タービン ５ａ：水 ５ｂ：高温水（高温水噴射ノズル５９ｂで噴射する超臨界温度水や低温水等） ５ｃ：過熱蒸気 ６：蒸気管 ６ａ：水管 ７：蒸気加減弁 ７ａ：高温水加減弁 ７ｂ：燃焼ガス加減弁 ８：環状の圧縮空気溜 ９：環状の燃焼ガス溜 １０：燃焼ガス １０Ａ：竪型全動翼ガスタービン １０ａ：液化燃焼ガス １０ｂ：不用冷却液化燃焼ガス １１：燃料 １２：出力軸 １３：止め弁 １４：二重反転磁気摩擦動力伝達装置 １４ａ：送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置 １５：圧縮空気 １５Ａ：竪型全動翼圧縮機 １６：撥水鍍金外側圧縮機動翼群（撥水鍍金で摩擦低減） １６Ａ：外側軸装置 １７：撥水鍍金内側圧縮機動翼群（撥水鍍金で摩擦低減） １７Ａ：内側軸装置 １８Ａ：環状の外軸ガス穴 １８Ｂ：環状の内軸ガス穴 １９：撥水鍍金外側タービン動翼群（撥水鍍金で摩擦低減） １９ａ：電磁加熱外側タービン動翼群（高温で気化膜を設けて摩擦損失を低減する） １９Ａ：外側軸装置 （高温で気化膜を設けて摩擦損失を低減する） ２０：撥水鍍金内側タービン動翼群（撥水鍍金で摩擦低減） ２０Ａ：内側軸装置 ２０ａ：電磁加熱内側タービン動翼群（高温で気化膜を設けて摩擦損失を低減する） ２１：環状の出口 ２２：環状の受け口 ２３：環状の受け口 ２４：環状の撥水鍍金噴口群（撥水鍍金で摩擦低減） ２４ａ：環状の電磁加熱噴口群（高温で気化膜を設けて摩擦損失を低減する） ２５：燃焼器外箱部 ２６：水冷外壁 ２７：燃料蒸気供給手段 ２８：バイパス ３１：動力伝達面 ３２：過熱蒸気溜 ３２ａ：水溜 ３２ｂ：環状の水溜 ３２ｃ：環状の過熱蒸気溜 ３２ｄ：環状の液化燃焼ガス溜 ３２ｅ：燃焼ガス溜 ３３：棒磁石 ３４：電磁石 ３５：回転方向 ３６：磁極 ３７：着磁摩擦車 ３８：内着磁摩擦車 ３９：磁着摩擦車 ４０：低凹凸 ４１：平凹凸 ４２：ハスバ凹凸 ４３：ヤマバ凹凸 ４４：内磁着摩擦車 ４５：摩擦増大耐久手段 ４６：磁石部 ４７：ヨーク（着磁摩擦車用） ４８：絶縁材料 ４８ａ：断熱材 ４９ａ：内着磁摩擦車装置 ４９ｂ：内着磁摩擦車装置 ５０：支軸 ５１ａ：着磁摩擦車装置 ５１ｂ：着磁摩擦車装置 ５１ｃ：着磁摩擦車装置 ５１ｄ：着磁摩擦車装置 ５２：水冷外壁単位 ５３：鍔 ５４：水冷内壁 ５５：冷却手段 ５６：水噴射手段 ５６ａ：水噴射手段 ５７：毛細管放出手段 ５８：排気熱交換器 ５９ａ：水噴射ノズル ５９ｂ：高温水噴射ノズル（超臨界温度等複数温度水を霧吹きの原理で噴射） ５９ｃ：過熱蒸気噴射ノズル（過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理で水を混合噴射加速） ５９ｄ：燃焼ガス噴射ノズル（燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理で水を混合噴射加速） ５９ｅ：燃焼ガス噴射ノズル（燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理で不用冷却液化燃焼ガスを混合噴射加速） ５９ｆ：過熱蒸気噴射ノズル（撥水鍍金で摩擦低減し過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理で水を混合噴射加速） ５９ｇ：過熱蒸気噴射ノズル（加熱高温気化膜で摩擦低減し過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理で水を混合噴射加速） ５９ｈ：過熱蒸気噴射ノズル（加熱高温気化膜で摩擦低減し過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理で水と燃焼ガスを混合噴射加速） ５９ｉ：過熱蒸気噴射ノズル（撥水鍍金で摩擦低減し過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理で水と燃焼ガスを混合噴射加速） ６０：燃料噴口 ６１：針弁 ６２：燃料小穴 ６３：燃料穴開閉器 ６４：空気穴開閉器 ６５：空気穴 ６６：凝縮水熱交換器 ６６ａ：気化潜熱回収器 ６６ｂ：気化熱空冷器 ６７：復水器 ６８：凝縮水 ６９：排気 ７０：水道水 ７１：温熱 ７２：冷熱 ７３：冷却水 ７４：推力 ８０：ヨーク ８１：撥水鍍金タービン全動翼（撥水鍍金で摩擦低減） ８１ａ：電磁加熱タービン全動翼（加熱高温として摩擦損失低減）８３：撥水鍍金噴口（撥水鍍金で摩擦低減） ８４：環状に一体鋳造 ８５：外径組立環状部 ８６：内径組立環状部 ８７：撥水鍍金水冷却翼（撥水鍍金で摩擦低減） ８８：燃焼ガス取出口 ８９：内磁着摩擦車装置 ９０：磁着摩擦車装置 ９１ａ：霧吹きの原理（高温水噴射で空気を噴射加速） ９１ｂ：霧吹きの原理（燃焼ガス噴射で空気を噴射加速） ９１ｃ：霧吹きの原理（高温水噴射で水を噴射加速） ９１ｄ：霧吹きの原理（燃焼ガス複数段噴射で水を噴射加速） ９１ｅ：霧吹きの原理（複数温度水噴射で空気を噴射加速） ９１ｆ：霧吹きの原理（複数温度水複数段噴射で水を噴射加速） ９１ｇ：霧吹きの原理（複数温度水噴射で水を噴射加速） ９１ｈ：霧吹きの原理（燃焼ガス噴射で水を噴射加速） ９１ｉ：霧吹きの原理（過熱蒸気爆発力で空気を噴射加速） ９１ｊ：霧吹きの原理（燃焼ガス爆発力で空気を噴射加速） ９１ｋ：霧吹きの原理（過熱蒸気爆発力で水を噴射加速） ９１ｌ：霧吹きの原理（燃焼ガス爆発力で水を噴射加速） ９１ｍ：霧吹きの原理（複数段過熱蒸気爆発力で水を噴射加速） ９２ａ：特殊装置（高温水噴射で空気を噴射加速） ９２ｂ：特殊装置（燃焼ガス噴射で空気を噴射加速） ９２ｅ：特殊装置（複数温度水噴射で空気を噴射加速） ９３ａ：水噴射装置（高温水複数段噴射で水を噴射加速） ９３ｂ：水噴射装置（燃焼ガス噴射で水を噴射加速） ９３ｄ：水噴射装置（燃焼ガス複数段噴射で水を噴射加速） ９３ｆ：水噴射装置（複数温度水複数段噴射で水を噴射加速） ９３ｇ：水噴射装置（複数温度水噴射で水を噴射加速） ９４：外箱 ９４ａ：蒸気タービン外箱 ９４ｂ：ガスタービン外箱 ９５：吸水路 ９６：送水路 ９７：送水ポンプ ９８：コイル ９９：磁力線 １００：磁気摩擦動力伝達装置 １００ａ：送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置 １０１：加熱高温手段 １０２：冷熱回収器 １０３：全動翼送風圧縮機 １０４：液化二酸化炭素回収器 １０５：液体窒素回収器 １０６：燃焼ガス液化分離装置 １０７：外側軸装置溜 １０８：発電機