And a method of manufacturing the same wire-reinforced plate glass for the network, wire-reinforced plate glass

本発明は、網入り板ガラス用網とその製造方法、網入り板ガラス、および網入り磨き板ガラスの製造方法に関する。

従来より、建築物の窓等には、菱網入り板ガラス、角網入り板ガラス等の網入り板ガラスまたは線入り板ガラス、これらの両面を磨いて極めて平滑にした網入り磨き板ガラスおよび線入り磨き板ガラスが広く使用されている。

このうち、網入り板ガラスは、溶融ガラスを圧延ロールによってリボン状ガラスに成形する際、四角形網目を有する鉄製の網をリボン状ガラス内部に挿入し、このリボン状ガラスを徐冷した後に所定寸法に切断して製造される。

網入り板ガラスに挿入される鉄製の網は、従来、鉄製の線材（直径：０．５〜０．６ｍｍ）を所定間隔で編むことにより作製される。

ここで、菱網入り板ガラスとは、網を構成する線材が菱形状に編まれており、線材がリボン状ガラスの進行方向に対して斜めであり、かつ、網目の対角線の一方が前記進行方向に対して略平行となるように網が挿入されたものを指す。 通常、この菱形状の網目はリボン状ガラスに挿入される際に進行方向に引き伸ばされ、略正方形の網目となる。

また、角網入り板ガラスとは、例えば網を構成する線材が直交するように編まれている場合、直交する線材がリボン状ガラスの進行方向に対してそれぞれ略平行または略直交するように網が挿入されたものを指す。

一方、線入り板ガラスは、前記網入り板ガラスの場合と異なり、鉄製の網の代わりに互いに平行な複数本のステンレス鋼製の線材（直径：０．４ｍｍ）がリボン状ガラス内部に、その進行方向に対して略平行となるように挿入されている。

網入り磨き板ガラスおよび線入り磨き板ガラスはそれぞれ網入り板ガラスおよび線入り板ガラスの両面を連続的に磨いて製造される。 例えば、片面連続磨き法の場合、幅が典型的には２．５〜３ｍの網入り板ガラスまたは線入り板ガラスを石こう等によってテーブルに張付け、このテーブルを３〜１０ｍ／分の速度で進行させながら一列に並べられた磨き機（１５〜３０台程度のグライジング機、１５〜５０台程度のポリッシング機等からなる。）によって片面を磨く。 片面を磨き終わるとテーブルから板ガラスをはぎ取り、磨き終わっていない方の片面を同様にして磨く。

ところで、前述した網入り板ガラスおよび網入り磨き板ガラスは端面に鉄製の線材が露出しており、板ガラスと線材との間の隙間から侵入した水分により鉄製の線材にさびが生じ、その際の線材の体積膨張により板ガラスが割れる、または板ガラスにクラックが発生する等の問題があった。

この間題を解決するために、Ｓｎ等のめっきを施した鉄製の網を板ガラスに挿入した網入り板ガラスが提案されているが、必ずしも充分な効果は得られていない。

一方、前述した線入り板ガラスにおいては、ステンレス鋼製の線材を用いているので、このようなさびに起因する問題は起っていない。

このため、網入り板ガラスにおいても、このさびに起因する問題をステンレス鋼製の網を用いることにより解決できると考え、数多くの提案がされている。

しかし、いまだにステンレス鋼製の網を用いた網入り板ガラスまたは網入り磨き板ガラスは工業生産されていない。 これは、従来の数多くの提案が、実験室規模の知見にもとづくものであって、幅が典型的には２．５〜３ｍであるような大きな網入り板ガラスを連続的に大量に生産する工業生産に必須の要件を開示できていなかったことによるものと考えられる。

本発明の目的は、前述した問題点を解決する網入り板ガラス用網、網入り板ガラス用網の製造方法、網入り板ガラスおよび網入り磨き板ガラスの製造方法を提供することにある。

本発明に係る網入り板ガラス用網は、ステンレス鋼製の線材を交差させた網入り板ガラス用網であって、前記線材の直径が０．３０〜 ０．３９ ｍｍであるとともに、前記線材同士の交差部が溶接され、前記線材の２０〜７００℃における平均線膨張係数が１４×１０ ^−６ ／℃以下であり、かつ、７００℃における引張強度が２００Ｎ／ｍｍ ^２以下であることを特徴とする網入り板ガラス用網である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網は、溶接されている前記交差部の厚さが、 前記交差部において交差する２本の前記線材の直径の合算値の８２〜９７％であることを特徴とする前記網入り板ガラス用網である。

また 、本発明に係る網入り板ガラス用網は、前記線材が質量百分率で本質的に、７４〜８３％のＦｅ、０．２〜８％のＮｉ、１６〜２５％のＣｒ、０．５〜２％のＭｎ、および０〜３％のＭｏからなることを特徴とする前記網入り板ガラス用網である。

次に、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、ステンレス鋼製の線材を交差させた網入り板ガラス用網を連続的に製造する方法であって、
前記線材として、直径が０．３０〜 ０．３９ ｍｍであり、２０〜７００℃における平均線膨張係数が１４×１０ ^−６ ／℃以下であり、かつ、７００℃における引張強度が２００Ｎ／ｍｍ ^２以下である線材を用いて、
前記線材を交差させて線材交差物とし、
前記網が連続的に製造される方向に対して直交するように配置され、かつ、外周面に前記網の網目の大きさに等しい間隔で設けられた溝を有する軸回転可能な円柱状ロールの前記溝に前記線材交差物が嵌まるようにし、
前記円柱状ロールを軸回転させて前記線材交差物を順次整列搬送し、搬送された前記線材交差物の交差部を溶接することを特徴とする網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、 前記円柱状ロールの前記溝の底面の幅が前記線材の直径の１．１〜２倍であり、 前記溝の表面の幅が前記線材の直径の２倍超であり、かつ、 前記溝のその他の部分の幅が前記線材の直径の１．１倍超であることを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、前記線材交差物の交差部の溶接をスポット溶接により行なうことを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、前記溶接された交差部の厚さが、前記交差部において交差する２本の前記線材の直径の合算値の８２〜９７％であることを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また 、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、 前記線材が質量百分率表示で本質的に、７４〜８３％のＦｅ、０．２〜８％のＮｉ、１６〜２５％のＣｒ、０．５〜２％のＭｎ、および０〜３％のＭｏからなることを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、前記交差部が溶接された前記網の搬送速度Ｖ _２を、前記円柱状ロールにおける前記線材交差物の搬送速度Ｖ _１に等しくなるように制御することを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、前記交差部が溶接された前記網を巻取ロールにより巻き取り、前記円柱状ロールのＶ _１が０のときの周位置からの前記円柱状ロールの周方向移動距離に、前記Ｖ _１が０のときからの前記網の巻き取り長さを等しくするように、前記巻取ロールの回転状況を制御することを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、前記交差部が溶接された前記網を巻取ロールにより巻き取り、前記巻取ロールのＶ _１が０のときには前記Ｖ _２が０にとどまる範囲で前記網を前記巻取ロールにより引っ張ることを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、前記網に一定の張力を発生させることを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、巻き取られるべき前記網をテンショナに通すことを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

また、本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法は、前記テンショナが前記網と接触する昇降転動ローラを有し、前記昇降転動ローラの上下方向位置を制御して前記網の緩みを抑制することを特徴とする前記網入り板ガラス用網の製造方法である。

さらに、本発明に係る網入り板ガラスは、前記網入り板ガラス用網が挿入された網入り板ガラスである。

そして、本発明に係る網入り板ガラスは、本発明の網入り板ガラス用網が挿入された網入り板ガラス、または、本発明の「網入り板ガラス用網の製造方法」によって製造された網入り板ガラス用網が挿入された網入り板ガラスである。

また、本発明に係る網入り磨き板ガラスの製造方法は、本発明の網入り板ガラスの片面または両面を磨くことを特徴とする網入り磨き板ガラスの製造方法である。

本発明者らは、ステンレス鋼製の線材により作製された網を用いた網入り板ガラスの工業生産がなぜなされないのかを鋭意検討した結果、従来の鉄製の網の代わりにステンレス鋼製の網を用いると、網入り板ガラスの切断性が低下し、このために工業生産がなされなかった、と考え本発明に至った。

本発明によれば、網を構成する線材の直径寸法が０．３０ｍｍ以上０．４５ｍｍ未満であるとともに、各線材の交差部が溶接されているため、リボン状ガラスに網を挿入するにあたって各線材に相対的な位置ずれが生じる虞れがなく、かつ、従来の鉄製の網を用いた網入り板ガラスと同様に、良好な網入り板ガラスの切断性が得られる。

また、本発明によれば、網の交差部における厚さが、当該交差部において交差する２本の線材の直径の合算値の８２〜９７％となるように、２本の線材の接触部同士が互いに溶け込んでいるため、溶接個所が外れる虞れが少なく、また各線材が破断する虞れも少ない。

さらに、本発明によれば、軸回転可能な円柱状ロールの外周面に形成した多数の溝に各線材（線材交差物）を保持させることにより、各線材を順次整列させて搬送するため、各線材の相対位置を確実に保持できる。
その上、各溝の断面形状が略Ｖ字状であるため、各線材を所定の間隔で保持できる。

また、各線材が交差する複数の交差部をスポット溶接により固定するため、各線材を確実に固定できる。

また、本発明によれば、前記波打ち現象を抑制でき、また平坦性を向上することができ、これにより片面連続磨き法等の磨き工程における網入り板ガラスの表面研磨量を削減でき、磨き効率を高めることができる。

また、本発明によれば、上下の電極部と巻取ロールとの間で網に一定の張力をかけながら網を巻取ロールに巻き取れる。 さらに、接触手段により網入り板ガラス用網が巻取ロールに対して所定の位置を通過して巻き取られるように網入り板ガラス用網の軌路を矯正するとともに、テンショナとして作用することにより網入り板ガラス用網の緩みを吸収し、かつ、接触手段の上流側の網に掛かる第１張力と下流側の網に掛かる第２張力とを切離す。 加えて、網入り板ガラス用網の幅方向両端縁に沿ってサルベージを溶接する。
よって、網の一部に網目に変形が生じることを防止できる。 加えて、巻取ロールに網が緩く巻き取られたり、不均一に巻き取られることを防止できるので、巻取ロールに網を緻密に巻き取ることができる。
これにより、一巻き当たりの網の長さを長くできる。
さらに、板ガラスの平坦性を向上することができ、これにより片面連続磨き法や両面連続磨き法などの磨き工程における網入り板ガラスの表面研磨を減少でき、磨き効力を高めることができる。

以下、本発明に係る実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
なお、以下に説明する各実施形態において、一度説明した部材等については、図中に同一符号あるいは相当符号を付すことにより説明を簡略化あるいは省略する。

図１に示すように、本発明に係る第１実施形態である網入り板ガラス１０は、ステンレス鋼製の線材１１を多数交差させた網入り板ガラス用網１２（以下単に網１２という。）が挿入されている板ガラスである。

網入り板ガラス１０は例えば次のようにして製造される。 すなわち、図２に示すようにタンク窯２３の前端から溶融ガラス２４を流し出し、これを一対の圧延ロール２１、２２によって板状に成形しリボン状ガラス２５とする。 この際、圧延ロール２１、２２の直前に形成された溶融ガラス２４の盛り上がり２６から四角形網目を有する網１２が挿入される。 この網１２が挿入されたリボン状ガラス２５はトレーロール２７、２８、２９によりレヤー（図示せず）に搬送され、徐冷された後に所定寸法に切断して製造される。 図２は単層のガラス中に網を挿入する場合を示すが、網入り板ガラスを工業生産する方法はこれに限られず、たとえば２層のガラスの間に網を挿入するサンドイッチ法を用いてもよい。

図１に戻って、網１２は、各線材１１同士の交差部１３が例えばスポット溶接等の電気抵抗溶接により相互固定されている。 網入り板ガラス１０を所定寸法に切断すると網入り板ガラス１０の端面から線材１１の切断面が露出する。

網入り板ガラス１０は例えば、網１２を構成する線材１１が菱形状に編まれており、線材１２がリボン状ガラス２５（図２参照）の進行方向に対して斜めであり、かつ、網目の一方の対角線がリボン状ガラス２５の進行方向に対して略平行、他方の対角線が略直交となるように網１２が挿入された菱網入り板ガラス、あるいは線材１１がリボン状ガラス２５の進行方向に対して略平行または略直交するように網１２が挿入された角網入り板ガラス等である。 図１に示す網入り板ガラス１０は角網入り板ガラスである。
さらに、ここでいう網目とは、正方形、長方形等の矩形状、菱形状に限らず、平行四辺形状、多角形状等を含む。

線材１１の直径が０．３０ｍｍ未満であると、交差部１３を溶接する際に各線材１１が過度に溶融して切断される虞れがある。 好ましくは０．３３ｍｍ以上である。 各線材１１の直径が０．４５ｍｍを超えていると、網入り板ガラス１０の切断時に各線材１１が障害となって切断が困難になる。 好ましくは０．４０ｍｍ以下、より好ましくは０．３９ｍｍ以下である。 なお、各線材１１の断面は通常円形であるが、楕円形、多角形等であってもよく、そのような円形でない場合にはその最大幅と最小幅の平均をここでいう直径とする。

溶接されている交差部１３の厚さＨ２は、交差部１３において交差する２本の線材１１、１１の直径の合算値Ｈ１の８２〜９７％であることが好ましい。 ８２％未満では各線材１１が過度に溶融して破断する虞れがある。 より好ましくは８７％以上である。 ９７％超では、溶接個所が外れる虞れがある。 より好ましくは９５％以下である。

線材１１は、その２０〜７００℃における平均線膨張係数αが１４×１０ ^−６ ／℃以下であり、かつ、７００℃における引張強度Ｓが２００Ｎ／ｍｍ ^２以下であることが好ましい。 この範囲外では、リボン状ガラス２５が波打つ虞れがある、またはリボン状ガラス２５の表面凹凸が大きくなる虞れがある。

αはより好ましくは１３×１０ ^−６ ／℃以下である。 また、αは好ましくは１０×１０ ^−６ ／℃以上、より好ましくは１１×１０ ^−６ ／℃以上である。 特に好ましくは１１×１０ ^−６ 〜１３×１０ ^−６ ／℃である。

Ｓは、より好ましくは１５０Ｎ／ｍｍ ^２以下、特に好ましくは１００Ｎ／ｍｍ ^２以下である。 また、Ｓは好ましくは５０Ｎ／ｍｍ ^２以上、より好ましくは７０Ｎ／ｍｍ ^２ 以上である。 なお、引張強度は、ＪＩＳ Ｇ ４３０９の９ ．１引張試験に準拠した方法による測定値である。

αおよびＳをこのように限定することによりリボン状ガラス２５の波打ちが抑制され、または表面凹凸が低減する理由は次のようなものであると考えられる。 すなわち、水冷された圧延ロール２１、２２によって成形された直後のリボン状ガラス２５の温度は典型的には７００℃であり、網入り板ガラス１０のガラスとして通常使用されるソーダライムシリカガラスの場合７００℃未満に冷却される過程で急速に固化が進む。 αを前記範囲内に限定するとこの冷却過程でのリボン状ガラス２５と線材１１の膨張係数の違いが小さくなる。

また、Ｓを前記範囲内に限定すると、搬送されるリボン状ガラス２５が、リボン状ガラス２５に挿入される網１２を引張る力が網１２を構成する線材１１の引張強度Ｓよりも大きくなる。 その結果、線材１１は塑性変形を起こし伸びが生じ、その後の冷却によって起る線材１１のリボン状ガラス２５に対する相対的収縮量がこの伸びの分だけ小さくなり、前記波打ちが抑制され、または表面凹凸が低減する。

線材１１は、質量百分率表示で本質的に、７４〜８３％のＦｅ、０．２〜８％のＮｉ、１６〜２５％のＣｒ、０．５〜２％のＭｎ、および０〜３％のＭｏからなることが好ましい。 この好ましい態様について以下に説明する。

Ｎｉが８％を超えると線材１１の磁力選別が難しくなり、網入り板ガラス１０をリサイクルのために粉砕した後に行なうべき線材１１の回収が困難となる。 好ましくは４％以下である。 ０．２％未満であると、線材１１の耐食性が低下する。

Ｃｒが１６％未満であると線材１１の耐食性が低下する。 ２５％超であると線材１１の磁力選別が困難になる。 好ましくは２０％以下である。

Ｍｎが０．５％未満では線材１１の周囲のガラスにクラックが発生しやすくなる。 ２％超では線材１１が脆化し易くなる。 好ましくは１％以下である。

Ｍｏは必須ではないが、線材１１の耐食性を向上させるために３％まで含有してもよい。 ３％超では線材１１の加工性が低下する。 Ｍｏを含有する場合、その含有量は０．５％以上であることが好ましい。

前記好ましい態様の線材１１は本質的に上記成分からなるが、その他の成分を本発明の目的を損なわない範囲で含有してもよい。 たとえば、Ｃ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｔｉ等を不純物レベルで含有してもよい。

ただ、Ｃについては０．１％以下であることが好ましい。 ０．１％超ではガラス中に泡を発生させる虞れがある。 より好ましくは０．０１％以下である。

網１２を構成する線材１１にはＳｎ、Ｃｒ、Ｎｉ等のめっきを施しておいてもよいが、網１２の製造工程が増加するので、この観点からはめっきがされていないものが好ましい。

図３には、本発明に係る網１２を製造する製造装置３０が示されている。 なお、ここに例示する網１２は菱網入り板ガラス用網である。

製造装置３０は、ステンレス鋼製の線材１１を引き出して交差配置し線材交差物１４とする線材引出部３１と、これらの各線材１１の相対位置を規制する規制手段３２と、各線材１１の交差部１３を溶接固定して網１２を形成する固定手段３３と、この網１２を図３中右下方向に引き寄せながら巻き取る巻取ロール３４とを備えている。

線材引出部３１は、線材１１を巻き付けた樹脂製のボビン（図示せず）から線材１１を引き出す下線側トロッコ３５Ａおよび上線側トロッコ３５Ｂと、下線側トロッコ３５Ａおよび上線側トロッコ３５Ｂにより線材１１を交差配置した線材交差物１４を搬送するコンベア３５Ｃとを有している。

下線側トロッコ３５Ａおよび上線側トロッコ３５Ｂは、製造する網１２の搬送方向に対して略４５度の角度、かつ、互いに異なる方向に向けて配向されている。 従って、下線側トロッコ３５Ａおよび上線側トロッコ３５Ｂは、製造する網１２の搬送方向に対して線材１１を略４５度の角度、かつ、互いに異なる方向に向けて所定間隔で往復させながら配置する。

従って、このような線材引出部３１は、略菱形状の網目における対角線の一方が搬送方向に平行になるように各線材１１を交差配置するようになっている。

一方、コンベア３５Ｃは、所定幅の板材３５Ｄが無限軌道状に多数配列されていて、これらの各板材３５Ｄの長手方向両端部に線材１１を係止して往復するように引き回すため、各線材１１の間隔は所望の間隔に確実に維持される。

図４（Ａ）にも示すように、規制手段３２は、網１２の搬送方向に対して横断するように、好ましくは直交するように配置された円柱状ロール３６である。 円柱状ロール３６の外周面３６Ａには多数の溝３７が形成されている。
円柱状ロール３６は、当該円柱状ロール３６の軸線を中心として回転可能とされている。

図４（Ｂ）に示すように、溝３７は、円柱状ロール３６の軸線に向かって先細りとなるように一対の壁面３７Ａ、３７Ｂが対向配置された断面略Ｖ字形状を有している。 すなわち、溝３７の深さ方向の幅は溝３７の表面から溝３７の底面に向って小さくなっている。

溝３７の深さ方向の最小幅である底面の幅Ｗ１は線材１１の直径の１．１〜２倍、好ましくは１．１〜１．８倍とされ、かつ、溝３７の表面の幅Ｗ２は線材１１の直径の２倍超、好ましくは４〜９倍に設定される。 図４（Ｂ）においてはＷ２は溝３７の深さ方向の最大幅でもある。

なお、この第１実施形態においては溝３７の底面と表面との両端を除く部分の溝３７の幅は線材１１の直径の１．１倍超である。

図４（Ａ）に戻って、溝３７は、円柱状ロール３６の外周面３６Ａに沿って所定の間隔で交差する螺旋状に形成されている。
ここで、所定の間隔とは、網１２を形成する各線材１１の離間寸法に対応した間隔、すなわち網１２の網目の大きさに等しい間隔である。

そして、円柱状ロール３６は、各溝３７内に各線材１１を収容した状態、すなわち線材交差物１４が各溝３７に嵌まっている状態で軸回転することにより、各線材１１を順次整列させて次工程の固定手段３３に搬送する。

この際、溝３７のＷ１が線材１１の直径の１．１〜２倍とされ、溝３７のＷ２が線材１１の直径の２倍超に設定され、かつ溝３７の表面と底面を除く部分の幅が線材１１の直径の１．１倍超とされているため、線材１１は壁面３７Ａ、３７Ｂに対して確実に接触して保持され、これにより各線材１１が所定の間隔で整列される。

再び図３に戻って、固定手段３３は、規制手段３２を経た線材交差物１４の各線材１１の交差部１３を径方向に挟持する上電極部３８および下電極部３９を有するスポット溶接機となっている。

図５に示すように、下電極部３９は製造工程方向（図５中矢印参照）に対して略４５度の角度で配置された表面が略長方形の電極ユニット４０を多数備えている。 これらの電極ユニット４０は、互いに平行に配置され、各線材１１における４ヶ所の交差部１３を一度に溶接して固定できるようになっている。

これらの４ヶ所の交差部１３を一度に溶接できる電極ユニット４０は、例えば２ヶ所溶接できる電極を２対備えるものであってもよいし、または、１ヶ所溶接できる電極を４対備えるものであってもよい。 なお、各対においては個々に挟持圧力、電流、電圧を調整できる。

線材１１の直径のばらつきが大きく該直径が小さくなる虞れがある場合、または交差部１３の電極中心からのずれが大きくなる虞れがある場合、２ヶ所溶接できる電極を２対、または、１ヶ所溶接できる電極を４対備えるものとすることが好ましい。

また、Ｈ２をＨ１の８２〜９７％の範囲とするためには、４ヶ所の交差部１３を同時に溶接するのではなく、２回以上溶接することが好ましい。 たとえば、２ヶ所溶接できる電極を２対並べ、上流側の対で溶接後、下流側の対で２回目の溶接を行なえばよい。

なお、ここでは４ヶ所の交差部１３を同時または順次溶接する場合について説明したが、４ヶ所には限定されず、１ヶ所、２ヶ所、３ヶ所または５ヶ所以上でもよい。 網の製造速度を大きくするためには２ヶ所以上であることが好ましい。

図６に示すように、固定手段３３は、固定された下電極部３９に対して上電極部３８が近接離反できるようになっている。 上電極部３８および下電極部３９による挟持圧力、電流値、近接時間（線材１１を挟持する時間）を適宜選択することにより、交差部１３における各線材１１の積層方向の厚さ、すなわち溶接されている交差部１３の厚さＨ２（図６（Ｂ）参照）が、当該交差部１３において交差する２本の線材１１，１１の直径の合算値Ｈ１（図６（Ａ）参照）に対して３〜１８％減少するように、２本の線材１１，１１の接触部同士を互いに溶け込ませている。 前記Ｈ２は前記Ｈ１の８２〜９７％である。

再び図３に示すように、このようにして製造された網１２は、搬送方向両端部１２Ａが切除された後、巻取ロール３４により巻き取られ、図２に示す網入り板ガラス１０の製造工程において使用される。

以上のような第１実施形態によれば、網１２を構成する線材１１の直径が０．３０ｍｍ以上０．４５ｍｍ以下であるとともに、各線材１１の交差部１３が溶接されているため、リボン状ガラス２５に網１２を挿入するにあたって各線材１１に相対的な位置ずれが生じる虞れがなく、かつ、従来の鉄製の網を用いた網入り板ガラスと同様に切断性が良好な網入り板ガラス１０が得られる。

また、これらの線材１１により形成された網１２は、交差部１３における厚さＨ２が、当該交差部１３において交差する２本の線材１１，１１の直径の合算値Ｈ１の８２〜９７％となるように、当該２本の線材１１の接触部同士が互いに溶け込んでいるため、Ｈ２がＨ１の９７％を超えている場合に比較して溶接個所が外れる虞れが少なく、８２％未満である場合に比較して各線材１１が破断する虞れが少ない。

また、前述した製造装置３０によれば、軸回転可能な円柱状ロール３６の円周面３６Ａに形成した多数の溝３７に線材交差物１４を構成する各線材１１をそれぞれ保持させることにより、各線材１１を順次整列させて搬送するため、各線材１１間の間隔を一定に保持できる。

特に、この製造装置３０によれば、各溝３７の断面形状が略Ｖ字状であるため、線材１１が溝３７の断面の中心に確実に保持される、換言すれば各線材１１を所定の間隔で確実に保持できる。

また、製造装置３０によれば、各線材１１が交差する複数の交差部１３をスポット溶接により固定するため確実に交差部１３を固定でき、さらに各交差部１３のうちの複数箇所を同時にスポット溶接するため、網１２の製造工程を高速化できる。

なお、本発明は、前述した第１実施形態に限定されるものでなく、適宜な変形、改良等が可能である。
例えば、前述した第１実施形態では、網入り板ガラス１０として角網入り板ガラスが例示されていたが、本発明は菱網入り板ガラスにも適用可能である。
この場合、網を製造するための規制手段としては、図７に示す円柱状ロール７０や図８に示す円柱状ロール８０を例示できる。

すなわち、図７に示す円柱状ロール７０は、円周面７０Ａの周方向に沿って多数の溝７７が形成されている。 また、図８に示す円柱状ロール８０は、円周面８０Ａにおける周方向および母線に沿って多数の溝８８が形成されている。

その他、前述した第１実施形態において例示した線材、網、交差部、円柱状ロール、溝等の材質、形状、寸法、溶け込み量、形態、数、配置個所等は本発明の目的を達成できるものであれば任意であり、限定されない。

本発明の網入り磨き板ガラスの製造方法において、本発明の網入り板ガラスの片面または両面を磨く方法は特に限定されないが、たとえば前述の片面連続磨き法が挙げられる。 また、本発明の網入り板ガラスの両面を磨く方法としては、前述の片面連続磨き法を網入り板ガラスの両面にそれぞれ一回ずつ施す方法や、あるいは両面連続磨き法が挙げられる。

前記両面を磨く効率を向上させるためには、前記本発明の網入り板ガラスのうち、特に、線材のαが１４×１０ ^−６ ／℃以下であり、かつ、Ｓが２００Ｎ／ｍｍ ^２以下であるものを用いることが好ましい。 その理由は、このような網入り板ガラスにおいてはその両面の波打ちまたは表面凹凸が小さい可能性が高いからである。

なお、網入り磨き板ガラスは、日本工業規格においては先に述べたように両面が磨かれて極めて平滑にされたものを言うが、本発明においては片面のみが磨かれ、他の片面が磨かれていないものも含む。

（実施例）
質量百分率表示の組成が、Ｆｅ：８３．９５％、Ｎｉ：０．２４％、Ｃｒ：１６．６８％、Ｍｎ：０．７７％、Ｃ：０．０１１％、Ｓｉ：０．３４％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．００３％であるＳＵＳ４３０からなり、直径Ｈ１が０．３５ｍｍである断面が円形の線材を用いて、先に図３、４、５および６を用いて説明した方法により、網目が１辺１９．３５ｍｍの菱形状である網入り板ガラス用網を作製した。

なお、前記線材のαは１１．９×１０ ^−６ ／℃、Ｓは８３Ｎ／ｍｍ ^２である。
また、網の作製に使用した円柱状ロールの溝は図４（Ｂ）に示すような略Ｖ字状であり、そのＷ１は０．５ｍｍ、Ｗ２は２．５ｍｍである。
得られた網の溶接されている交差部の厚さＨ２は０．６３ｍｍであり、したがって、Ｈ２／Ｈ１は９０％であった。

次に、この網を、図２とは異なり、溶融ガラスの下方から溶融ガラスに挿入して網入り板ガラスを製造した。 すなわち、対になっている２本の圧延ロールの接触部を溶融ガラス液面よりも低くし、下方の圧延ロールの前記接触部上流側に溶融ガラスの長まくら状のため（ボルスタ）を形成し、このボルスタに網を挿入していった。 ボルスタの温度は９００〜１２００℃、圧延ロール対を出たリボン状ガラスの温度は７００℃であった。

挿入した網の長さは９０ｍ、網の線材の直径は０．３５ｍｍ、リボン状ガラスの厚さは６．８ｍｍ、幅は２．７ｍであった。
このリボン状ガラスを徐冷後切断し、大きさが２．５４ｍ×１．８０ｍの網入り板ガラスを得た。 なお、前記切断は問題なく行なえ、また切断性は良好であった。

この網入り板ガラスにおいて、溶接された交差部の溶接はがれ、線材まわりのガラス中のクラック、および前記交差部まわりのガラス中の泡の数はいずれも通常の鉄製網を用いた網入り板ガラスと同程度またはそれ以下であり問題はなかった。 また、表面の波打ちも認められなかった。

この網入り板ガラス（以下、本発明品という。）と、単なる鉄製網を用いた網入り板ガラス（以下、従来品１という。）およびＣｒめっき鉄製網を用いた網入り板ガラス（以下、従来品２という。）の各サンプル、それぞれ３個について次のような３０日間の塩水浸漬テストを行い、さびやすさを調べた。

すなわち、質量百分率表示の濃度が５％である塩水に１日おきに浸漬、乾燥を繰り返し、サンプル端面からのさびの進行とそのさびに起因するサンプル端面のクラックの発生の有無を調べた。 なお、週末に行なう浸漬または乾燥は３日間とした。 結果を表１に示す。

また、本発明品および従来品１の各サンプルそれぞれ２枚の両面について表面凹凸を次のようにして測定し、比較した。 すなわち、新光電子社製変位センサ（差動トランス、ＡＣ−５ＳＰＭ）を用いて幅方向の１．８８ｍについて凹凸を測定した。 各測定（１〜４）における凹凸の最大値とそれらの平均を表２に示す（単位：ｍｍ）。

本発明品の表面凹凸は明らかに従来品１に比べ小さい。 実際、先に述べた片面連続磨き法で両面を連続的に磨いて平滑にする試験を行なったところ、本発明品の磨き効率は従来品１に比べて明らかに向上していた。

次に、第２〜第４実施形態について説明する。

ここで、第１実施形態の網入り板ガラス用網の製造方法によれば、巻取ロール３４により巻き取られる網の長さが長くなると、図９（Ａ）〜（Ｅ）に示す現象が発生する虞れがある。
すなわち、（Ａ）において、線材交差物１４の交差部を溶接するために上下の電極部３８，３９で当該交差部を挟持する。 このとき、円柱状ロール３６は静止状態にあり、巻取ロール３４は網１２の巻き取りを継続する。
（Ｂ）において、上下の電極部３８，３９で前記交差部を溶接した後、上下の電極部３８，３９を交差部から開放する。 同時に、円柱状ロール３６が回転を開始して網１２を搬送開始するが、この際に網１２が急加速することになる。
（Ｃ）において、巻取ロール３４の回転が網１２の急加速に追従できないと、網１２が押され過ぎの状態になる。 このため、円柱状ロール３６と巻取ロール３４との間において網１２の一部の部位５０に緩みが発生する。 これにより、既に巻取ロール３４に巻き取られている網１２にも緩みが波及する。 具体的には、巻取ロール３４に巻き付けて積層された網１２と、その上に積層されていく網１２とが互いに厚み方向に沿って離れるように緩む。
（Ｄ）において、次の交差部を再度溶接するために上下の電極部３８，３９で線材交差物１４の交差部を挟持する。
（Ｅ）において、巻取ロール３４は網１２の巻き取りを継続しているので、緩みが発生した部位５０が急激に引っ張られる。 これにより前述したように巻取ロール３４において離れるように緩んでいた前記網１２の層と、その上積層されるべき網１２とが互いに強く押し付けられる。 この際、前記網１２の層における線材と、その上に積層されるべき網１２における線材とが互いに係合し合う虞れが高くなる。

このままの状態で巻取ロール３４の巻き取りが継続されると、線材同士が係合し合った場合には、図１０に示すように、網１２の一部の部位５０の網目に変形が生じる。 網１２の網目が変形するのは狭い幅であるが、網１２は斜めに編網しているので、比較的長い範囲Ｌ１の網１２が不良になることが考えられる。

加えて、（Ａ）〜（Ｅ）で説明したように、網１２を間欠送りするので、巻取ロール３４に網１２が緩く巻き取られたり、不均一に巻き取られる虞れがある。

このように、網１２が緩く巻き取られたり、不均一に巻き取られると、巻取ロール３４に巻き取られた網１２の巻き径が大きくなる。 よって、緩く巻き取られると、一巻き当たりの網１２の長さが短くなる。

そこで、第２〜第４実施形態を提案する。

先ず、図１１に示す第２実施形態の網入り板ガラス用網の製造方法においては、円柱状ロール３６の回転状況を検出手段５１によって検出し当該回転状況に対応させて巻取ロール３４の回転状況を制御手段５２によって変化させることにより、線材交差物１４の搬送速度Ｖ _１と線材交差物１４の交差部が溶接された網１２の搬送速度Ｖ _２が等しくなるようにする。

円柱状ロール３６の回転状況はたとえば検出手段５１としてロータリーエンコーダを用いて検出し、その検出結果から円柱状ロール３６の周速度を知る。 なお、当該周速度はＶ _１に等しい。

巻取ロール３４の回転状況、具体的には巻取ロール３４の回転速度を、たとえば制御手段５２としてＡＣサーボモータを用いて前記検出結果を入力信号として変化させ、網１２の搬送速度Ｖ _２がＶ _１に等しくなるようにする。
このようにすることにより、網１２における緩みの発生を抑制できる。

Ｖ _２をＶ _１に等しくするように制御する好ましい方法として次のようなものが例示される。 すなわち、前記交差部が溶接されるときには線材交差物１４の搬送は停止されＶ _１は０となるがそのときの円柱状ロール３６の周位置を記憶する。 以下、前記搬送が停止されるときを単に停止時といい、前記記憶された周位置を停止時周位置という。

次に、ロータリーエンコーダ等の検出手段５１によって検出された円柱状ロール３６の回転状況データをもとにたとえば０．１秒経過する毎の円柱状ロール３６の周位置を、前記停止時周位置を基準として計算して求める。 すなわち前記周位置は停止時周位置からの周位置変化量（周方向移動距離）である。

このようにして計算して求められた周位置の情報等をＡＣサーボモータ等の制御手段５２に送り、前記情報等にもとづいて制御手段５２によって巻取ロール３４の回転状況をたとえば０．１秒毎に変化させ、網１２の巻取ロール３４における周位置変化量が前記円柱状ロール３６における周位置変化量に等しくなるようにする。

前記緩みをより抑制したい場合には、前記停止時にＶ _１は０となりＶ _２はＶ _１に等しくするべく０とされるが、このとき網１２に張力Ｔ _２ （＞０）を発生させることが好ましい。 制御手段５２としてＡＣサーボモータを用いる場合、Ｖ _２が０に保持されるという条件を満たしつつＴ _２を所望の値にするべくＡＣサーボモータを制御する。

第２実施形態によれば、巻取ロール３４に網１２が緩く巻き取られたり、不均一に巻き取られることを防止できる。 このように、網１２が緩く巻き取られたり、不均一に巻き取られることを防止できるので、巻取ロール３４に網１２を緻密に巻き取ることができる。
これにより、一巻き当たりの網１２の長さを長くできる。 また、網目の変形も起こり難くなる。

第２実施形態の方法を採用して網１２を製造した際の、巻取ロール３４への巻取径（実測径）や網幅を測定した。 結果を表３に示す。 なお、表３中、計算径は、巻き取られた網の長さ（網長さ）および線材直径を基に算出した理論上の巻取径である。

表３に示すように、実測径は計算径と略同じであることが判る。 また、巻き取られた網の巾（網幅）も実測径に関わらず略均一に安定的に保たれていることが判る。 さらに、網１２の変形は皆無であった。

次に第３実施形態について説明する。

図１２に示す第３実施形態の網入り板ガラス用網の製造方法は、円柱状ロール３６と巻取ロール３４との間に設けられて網１２に接触する接触手段５５により、円柱状ロール３６とテンショナ５５の間の第１張力Ｔ _１と、テンショナ５５と巻取ロール３４の間の第２張力Ｔ _２とを等しくする。

テンショナ５５においては、ガイド部材５６のガイド溝５７に支軸５８が自在に移動できるように取り付けられ、この支軸５８には昇降転動ローラ５９が取り付けられている。 また、支軸５８にはボールねじ６０の上端が取り付けられ、ボールねじ６０の下端は位置検出手段または荷重検出手段６１に取り付けられ、ガイド部材５６の上流側及び下流側にそれぞれ上流側転動ローラ６３及び下流側転動ローラ６４が備られている。

このように、テンショナ５５には、昇降転動ローラ５９、上流側転動ローラ６３及び下流転動ローラ６４が備えられ、これら転動ローラ５９、６３、６４は網１２に接触し、かつ昇降転動ローラ５９が上下方向に昇降して網１２を略クランク状に屈曲させるように配置されている。

昇降転動ローラ５９が上下方向に昇降して昇降転動ローラ５９が上流側転動ローラ６３や下流側転動ローラ６４に対して近接離反を繰り返し、第１張力Ｔ _１および第２張力Ｔ _２を所望のある一定値に保持する。

さらに、円柱状ロール３６における網１２の一定時間内たとえば０．１秒の間の搬送距離と巻取ロール３４における網１２の同じ一定時間内の巻取り長さとを比較し、前記搬送距離と巻取り長さの差の半分に相当する距離だけ昇降転動ローラ５９の上下方向位置をＡＣサーボモータ８１により変化させ、張力を一定に保持する。

第３実施形態では、網１２が間欠的に搬送されるときでも巻取ロール３４は一定速度で網１２を巻き取ることができる。 また、上下の電極部３８、３９と巻取ロール３４との間で網１２に一定の張力をかけながら網１２を巻き取ることができる。 従って、図１０の部位５０のような網目の変形を防止でき、また網１２が緩く巻き取られたり、または不均一に巻き取られることが防止できる。

次に、第４実施形態を図１３（Ａ），（Ｂ）で説明する。

図１３に示す第４実施形態の網入り板ガラス用網の製造方法は、円柱状ロール３６と、円柱状ロール３６に搬送されて網１２を巻き取る巻取ロール３４との間に設けられて網１２に接触する接触手段６５により、網１２が巻取ロール３４に対して所定の位置を通過して巻き取られるように網１２の位置を矯正するとともに、円柱状ロール３６および接触手段６５間の第１張力Ｔ１と、巻取ロール３４および接触手段６５間の第２張力Ｔ２とを個別に調整するようにした。

この網入り板ガラス用網の製造方法は、接触手段６５を一対の転動ローラ６６，６７で構成した点、および網入り板ガラス用網１２の緩みを全域にわたって吸収するためのテンショナとして作用する構造が省略されている点が第３実施形態と異なる。 この接触手段６５を用いることで、接触手段６５の上流側の網１２に掛かる第１張力Ｔ１と下流側の網１２に掛かる第２張力Ｔ２とを切離すことができる。

よって、（Ｂ）に示すように、万が一網１２に弛み６８が発生しても、弛み６８は接触手段６５の上流側にのみ生じ、接触手段６５の下流側の網１２には弛みが波及しない。 従って、弛んだ網１２を急激に延ばそうとする張力が掛かることを防ぐことができる。

このように、接触手段６５の上流側の網１２に掛かる第１張力Ｔ１と下流側の網１２に掛かる第２張力Ｔ２とを切離すことで、図１０に示すような網１２のうちの一部の部位５０のように、網目に変形が生じることを防止できる。

加えて、巻取ロール３４に網１２が緩く巻き取られたり、不均一に巻き取られることを防止できる。 このように、網１２が緩く巻き取られたり、不均一に巻き取られることを防止できるので、巻取ロール３４に網１２を緻密に巻き取ることができるので、一巻き当たりの網１２の長さを長くできる。

なお、図１３（Ａ），（Ｂ）においては、接触手段６５として転動ローラ６６，６７を使用した例を説明したが、接触手段６５は転動ローラ６６，６７に限らないで、網１２を上下から単に挟持する部材を使用することも可能である。 要は、網１２が巻取ロール３４に対して所定の位置を通過して巻き取られるように網１２の位置を矯正できればよく、さらには接触手段６５の上流側の網１２に掛かる第１張力Ｔ１と下流側の網１２に掛かる第２張力Ｔ２とを切離すことができるように構成されていればよい。

次に、第５実施形態について説明する。

図１４〜図１５に示す第５実施形態の網入り板ガラス用網の製造方法は、網入り板ガラス用網１２の幅方向（矢印で示す方向）の両端縁６９に沿って金属製の線材７０（以下、「サルベージ７０」という）を溶接するようにした。

サルベージ７０は、図１５に示すように網１２の端部６９から所定距離Ｌ２離れた位置に、例えばスポット溶接、好ましくはＴＩＧ溶接で網１２に溶接される。
ここで、所定距離Ｌ２は、好ましくは２〜１２ｍｍの範囲であり、より好ましくは３〜８ｍｍ、最も好ましくは６ｍｍである。

また、サルベージ７０は網１２の交差位置７１を避けて溶接する。 サルベージ７０を網１２の交差位置７１に溶接すると、網１２の線材１１，１１とサルベージ７０とが３本重なることになり厚みが増すからである。

さらに、サルベージ７０は、ステンレス鋼を使用することが好ましい。 線材１１とサルベージ７０とが同じステンレス鋼であると、電位差がないため、電池効果による保管中のさびが発生しにくいという利点がある。

なお、図１４〜図１５では、ひし形状の網目（菱目）の網１２にサルベージ７０を適用した例を説明したが、網目の形状は菱目に限定するものではない。

このように、網入り板ガラス用網１２の幅方向の両端縁６９に沿ってサルベージ７０を溶接することにより、図１０に示すような網１２のうちの一部の部位５０のように、網目に変形が生じることを防止できる。

加えて、網１２をリボン状ガラスに挿入する際には、網１２は引張って挿入されるが、この引張力が変化してもサルベージ７０が網１２の両端を拘束しているので網目が変化し難い。

第５実施形態の方法を採用して製造した網１２を挿入したガラス板の、網１２の網曲りや網目を測定した。 結果を表４に示す。 表４において、右／左とはガラス板の右端部／左端部、Ｙ，Ｘは２本の対角線の長さである。

なお、ここで言う網目とは、ガラス板に封入された状態における網目の対角線長さを測定したものであり、対角線比とは各対角線長さの比である。 対角線比は、好ましくは０．９５以上であり、より好ましくは０．９７以上である。

なお、図１５に示すように、リボン状ガラスに網１２を挿入した後、サルベージ７０の内側のライン７３で網入り板ガラス１２は切断される。 網１２にサルベージ７０を溶接することで、網１２の変形を防止できるので、網入り板ガラスの外観性を高めることできる。

本発明に係る第１実施形態の網入り板ガラスを示す斜視図である。

網入り板ガラスの製造工程を示す模式図である。

製造装置を示す全体模式斜視図である。

規制手段を示す模式斜視図および要部断面図である。

固定手段の要部を示す平面図である。

固定手段の要部を示す断面図である。

本発明の変形例を示す模式斜視図である。

本発明の変形例を示す模式斜視図である。

本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法の工程を示す側面図である。

本発明に係る網入り板ガラス用網の製造方法で製造した網を示す平面図である。

本発明に係る第２実施形態を示す側面図である。

本発明に係る第３実施形態を示す側面図である。

本発明に係る第４実施形態を示す側面図である。

本発明に係る第５実施形態を示す平面図である。

図１４の要部拡大図である。

１０ 網入り板ガラス １１ 線材 １２ 網（網入り板ガラス用網）
３６ 円柱状ロール ３４ 巻取ロール ３７ 溝 ５１ 検出手段 ５２ ＡＣサーボモータ ５５ テンショナ ６５ 接触手段 ７０ サルベージ