摩擦传动式旋转驱动装置

                       技术领域

本发明涉及摩擦传动式旋转驱动装置。

                       背景技术

具有简单行星辊机构的摩擦传动装置早已是众所周知的。

在图8中，示意地画出了这种传统摩擦传动装置的例子。摩擦 传动装置1作为摩擦辊而在简单行星辊机构10的外壳9(没有整 个画出)中配备了太阳辊2、与太阳辊2的外周转动接触的行星辊 6、行星辊6在其内圆周上转动接触、同时又限定自身转动的环辊 8。另外，通过把支承销插入行星辊6而将齿轮4与简单行星辊机 构10连接在一起。

摩擦传统装置1以太阳辊2或齿轮4为动力输入/输出元件并以 环辊8为固定元件。在以太阳辊2为动力输入元件时，摩擦传动装置 变成具有减速功能，而在以太阳辊2为动力输出元件时，摩擦传动装 置变成具有加速功能。另外，环辊8被固定在外壳9一侧上。

图9更具体地示出了图8的结构，它示出了本发明人所设想(在 申请时未公开)的摩擦传动式旋转驱动装置100。旋转驱动装置100 配备有作为摩擦辊而具有太阳辊30、保持在行星架32上的同时与太 阳辊30的外周转动接触的行星辊34、行星辊34在其内圆周上转动 接触的同时限制自身转动的环辊36的简单行星辊机构28、与太阳辊 30相连、驱动太阳辊30的电动机102。

确切地说，电动机126的电动机轴126A通过平行键与太阳辊30 相连，电动机102本身通过螺栓被固定在安放简单行星辊机构28的 外壳38的凸缘部38B上。

在凸缘部38B的内周面侧上，形成了径向内突的环状固定部 38A，环辊36通过螺栓40被固定在那里。

简单行星辊机构28以太阳辊30为动力输入元件、以行星架32 为动力输出元件并以环辊36为固定元件，其整体具有减速功能。就 是说，旋转驱动装置100将电动机102的旋转动力传给太阳辊30并 又按照预定的减速比从行星架32侧输出动力。

简单行星辊机构28利用在各摩擦辊间的接触面上产生的摩擦力 或剪切力来传递电动机126的旋转动力(牵引力传递)，与利用齿轮 等的传动结构相比，可以进行顺利而安静的运转。

因此，为了用简单行星辊机构28来确保预定的传动能力(可传 递转矩)，必须在各摩擦辊之间产生足够的摩擦力。这个摩擦力一般 是通过使环辊36的内径小于行星辊34直径的两倍与太阳辊30的直 径之和，即通过施加紧固力而使环辊36产生弹性变形的方式产生的。 当紧固力大时，摩擦辊之间的摩擦力也增大，简单行星辊机构28可 通过摩擦力传递的转矩也增大。相反，当紧固力小时，可传递转矩降 低。当可传递转矩高时(紧固力大)时，各摩擦辊的转动阻力也增大， 旋转驱动装置100的传递效率降低，同时由转动疲劳引起的简单行星 辊机构28的耐久性能降低也成问题。

当旋转驱动装置100采用上述简单行星辊机构28时，主要获得 了以下两个优点。其中一个优点是，如上所述，与齿轮等传动结构相 比，能够获得既顺利又肃静的传动并且能提高旋转动力的传递效率、 降低电动机126的电耗，即有助于节能。另一个优点是，与齿轮等相 比，制造摩擦辊比较容易，由于降低了生产成本，所以旋转驱动装置 100变得廉价。

另一方面，因采用摩擦传动式简单行星辊机构28而带来的缺点 是，由于它是通过摩擦力来传递旋转动力的，所以通常在各转动摩擦 辊的接触面之间发生轻微打滑，太阳辊30的转速与行星架32的转速 也必然不能按照严格的减速比关系。所以，齿轮等传动结构在这方面 要略胜一筹。

可是，当考虑到实际应用具有这种减速机结构的电动机(旋转驱 动装置)的状况时，毕竟在使用感应电动机等的场合下在辊与旋转磁 场之间产生一定打滑，所以，也就不一定要求这种减速机构本身有严 格的减速比。就是说，为了使相连的被驱动机械的转速保持预定值， 一般不得不测量被驱动机械侧等的转速来反馈控制电动机。与其是遵 照严格减速比关系但价格昂贵的齿轮减速机构，还不如节能又廉价的 简单行星辊机构更符合现在市场的需要。

过去，在齿轮传动式旋转驱动装置(所谓的齿轮减速马达)中， 大多存在着事后在电动机等上加装制动器的情况。就本发明人所知， 装有制动器的摩擦传动式旋转驱动装置尚未在市场上出现，而且目前 也没有添设制动器的提案。这是因为预料到实际上存在以下诸多难点 的缘故。

更确切地说，由于具有简单行星辊机构的摩擦传动式传动装置是 通过在各摩擦辊接触面之间产生的摩擦力来传递动力的装置，所以在 承受大转动负荷的情况下，在接触面上会产生打滑。另一方面，常用 的制动器是利用闸轮和闸片之间的摩擦而将动能转变为热能的，也就 是通过闸轮与闸片之间的滑动来产生制动力。

因此，由于摩擦传动装置及制动器都具有伴随滑动的可能性，所 以设想出最适当的组合方式是困难的。另外，根据很多经验和直觉， 不一定能确保制动器相对简单行星辊机构具有最适当的制动特性。

例如，当制动器所获制动转矩过小时，由于不能可靠地制动摩擦 传动装置或与之相连的被驱动机械(负荷)，所以为安全起见而不得 不将所获静摩擦转矩(制动能力)设定得相当大。然而，当如此设定 的静摩擦转矩过大时，不仅由于制动器能力变得超强(相对必要制动 能力而言)而使无用功损失上升，而且必要时要快速制动，所以产生 了摩擦传动装置的各辊摩擦面不能完成保持被驱动机械(负荷)侧的 惯性力(反作用力)任务的问题。就是说，如果在制动转矩适当并且 速度稳妥地制动，则能够顺利制动，但情况并不全都是这样，由于制 动转矩过强，在摩擦传动装置上恐怕会出现打滑。不用说，一旦发生 一次打滑，摩擦传动装置的制动就变得困难了。

因此，如果为安全起见而又不能将制动器设计得大型化，则这种 设计是有难度的。

另外，这种情况使设计更加复杂，即摩擦传动装置的可传递转矩 (最大传递转矩)取决于过盈量，而当大于产品误差的实际过盈量与 所设计的过盈量略微不吻合时，也会相当大地改变可传递转矩。

当制动器与摩擦传动装置组合在一起时，实际上存在着太多的不 确定因素或不明确因素。因此，完成产品大多是在尝试制作并且设想 出所有情况地试运转，而且必须进行在最佳范围内平衡摩擦传动装置 的传动能力与制动器的制动能力的工作。

可是，当企业作为产品地给市场提供装有这种制动器的摩擦传动 装置时，一般必须作为系列产品(产品族)地提供具有各种传动能力 或各种减速比的装置。在这种情况下，只要不开发预定的设计和制造 方法，整体地构建出一个统一的产品系列(由于一一的试行错误)是 近乎不可能的。

对通过将制动器组装在齿轮等其它传动装置中而构成的产品来 构成产品系列来说，这种情况意味着结果会对成本不利，而这又被认 为是迄今尚不能将制动器组装到摩擦传动装置中的原由。

一般，与其对应于必要尺寸地采用1级或2级大型辊机构，不如 使用特性已知的(不打滑)的齿轮机构，因为它可靠且成本低。

但另一方面，在摩擦传动装置中存在着在肃静性和同轴性优良特 性，并且在结构紧凑的情况下容易获得比较高的减速比，并且存在着 容易获得任意的减速比的优点。因此，鉴于这些事实而制定了本发 明。它的一个目的是提供一种具有制动特性最适于简单行星辊机构的 制动器的摩擦传动装置及其制造方法。其它目的是提供一种将这种摩 擦传动装置与电动机组合起来而得到的摩擦传动式旋转驱动装置及 其系列。

                       发明内容

本发明为一种配备有作为摩擦辊而具有太阳辊、保持在传动齿轮 上的同时在所述太阳辊的外周上转动接触的行星辊及该行星辊与其 内圆周转动接触的环辊的简单行星辊机构、与所述太阳辊相连、制动 太阳辊转动的制动器的摩擦传动装置，在以通过所述制动器获得的静 摩擦转矩为Y，在固定所述传动齿轮及所述环辊的状态下，在所述太 阳辊上逐渐增大地输入试验转矩，并以最初在任何一个摩擦辊上产生 打滑转动时的所述试验转矩值为临界试验转矩Xd时，将所述静摩擦 转矩Y设定为0.1Xd＜Y＜0.7Xd，从而达到上述目的。

首先，本发明人考虑到，作为摩擦传动装置的结构，采用这样的 结构，即它具有以太阳辊为动力输入元件并以传动齿轮或环辊作为动 力输出元件的减速功能，通过与太阳辊相连的制动器制动与传动齿轮 或环辊一侧相连的外部负载(被驱动机械)的转动。这种结构具有与 动力输入轴与动力输出轴同轴的特性并且肃静性能优越，并且在结构 紧凑的同时获得了大减速比，而且其作为最常见的摩擦传动装置结构 地具有通用性。

可是，这种摩擦传动装置因其通用性强而被考虑用于各种各样的 用途并可以与各种被驱动机械组装在一起地使用。因此，不得不组合 具有在预测所得的各种状况下最合理的特性的制动器。因此，本发明 人假想地拟订出了针对简单行星辊机构进行制动的状况。就是说，现 假设通过制动器完全固定太阳辊，并考虑利用制动器并通过简单行星 辊机构来保持与传动齿轮或环辊侧连接的被驱动机械(外部负荷)的 静止状态的情况。这样一来，如果利用通过被驱动机械本身的(由惯 性力、自重等产生的)旋转动力而在制动器侧产生的反作用力转矩等 于由制动器获得的转矩。本发明人发现，如果利用这个反作用力转 矩，简单行星辊机构的传动能力与制动器制动能力的平衡表现为最佳 状态。就是说，在本发明中，按照在太阳辊上所加＂试验转矩”的形式 逐渐增大这个反作用力，结果，观测到最初在任何摩擦辊上产生打滑 转动时当前所加的值(以下称之为临界试验转矩Xd)。

不用说，这种状况必然与制动器的制动转矩实际上通过摩擦传动 装置来制动被驱动机械的状态是不一致的。不过，许多追加试验的结 果是以这个临界试验转矩Xd为基础的，如果制动器的静摩擦转矩Y 被设定成位于其乘以所定标称率的范围(0.1Xd＜Y＜0.7Xd)且最好 是(0.2Xd＜Y＜0.5Xd)内，则在连接各种负荷或连接各种驱动源(如 电动机)的情况下，在再现性非常高地假定实际使用状况的基础上， 可以想见到能适当设定制动器。

即，当相对临界试验转矩Xd而将制动器的静摩擦转矩Y设定在 上述范围内时，制动器的能力相对偏高，即变成紧急制动状态，“简 单行星辊机构在达到制动器保证的制动能力的极限以前滑出”这样的 状况几乎不可能发生。

即使驱动源的驱动能力(驱动转矩)相对摩擦传动装置为接近实 用上限的情况，也几乎不发生不制动的状况。

在具有如此设定的制动器的摩擦传动装置中，以太阳辊与制动器 相连的连接轴作为其自身电动机轴的电动机设置在连接轴外周上，并 且将电动机的旋转动力传给连接轴地构成了摩擦传动式旋转驱动装 置。

另外，在基于这个设想而制成的摩擦传动式旋转驱动装置中，也 可以通过各自的传动能力与变速比不相同的许多个摩擦传动式旋转 驱动装置来构成摩擦传动式旋转驱动装置系列。

另外，本发明人所提出的以上理论结果获得了制造上述摩擦传动 装置的明确的制造方法。

确切地说，首先在固定传动齿轮及所述环辊的状态下，在所述太 阳辊上逐渐增大地输入试验转矩，测定当最初在任何一个摩擦辊上产 生打滑转动时的所述试验转矩值(临界试验转矩)Xd。

接着，如此设定和制作所述制动器的制动部，即所述制动器的静 摩擦转矩Y相对所测定的临界试验转矩Xd为0.1Xd＜Y＜0.7Xd (最好为0.2xd＜Y＜0.5Xd)。

根据具有以上两个步骤的摩擦传动装置的制造方法，能够获得简 单行星辊机构与制动器的最佳组合，并能够制造出确保制动性能的且 性价比高的摩擦传动装置。这是由于在摩擦传动装置的制造过程中不 仅引入了设计理论上的概念，而且引入了假定的使用状态(制动状 态)。

一般，上述简单行星辊机构的动力传动形式与以下所述的固定、 动力输入、动力输出有关。

1)在太阳辊为动力输入元件的场合下，存在着环辊为固定元件 而保持行星辊的传动齿轮为动力输出元件的情况，以及环辊为动力输 出元件而保持行星辊的传动齿轮为固定元件的情况。

2)在保持行星辊的传动齿轮为动力输入元件的场合下，存在着 环辊为固定元件而太阳辊为动力输出元件的情况，以及环辊为动力输 出元件而太阳辊为固定元件的情况。

3)在环辊为动力输入元件的场合下，存在着保持行星辊的传动 齿轮为固定元件而太阳辊为动力输出元件的情况，以及保持行星辊的 传动齿轮为动力输出元件而太阳辊为固定元件的情况。

本发明的简单行星辊机构是采用以上(1)的形式的简单行星辊 机构，本发明也能够适用于环辊或传动齿轮的任一个为动力输出元件 的情况。

不过，本发明人如上所述地在摩擦传动装置的制造方法中引入了 ＂试验转矩的输入”的新概念。这个试验转矩就是直接输入实际(现 实)的简单行星辊机构中的转矩。结果，由于所获得的数据不是理论 值，所以如果将其引入制造过程中，必然能够克服制造误差影响而生 产出平衡最适当的摩擦传动装置。

本发明的第二方面为一种摩擦传动装置的制造方法，具有作为摩 擦辊而具有太阳辊、保持在传动齿轮上的同时在所述太阳辊的外周上 转动接触的行星辊及该行星辊与其内圆周转动接触的环辊的简单行 星辊机构、与所述太阳辊相连、制动太阳辊转动的制动器，其中，在 固定所述齿轮及所述环辊的状态下，在所述太阳辊上逐渐增大地输入 试验转矩，测定当最初在任何一个摩擦辊上产生打滑转动时的所述试 验转矩值，以其作为临界试验转矩在这种情况下，设定所述环辊的紧 固力，使临界试验转矩位于通过该制动器获得的静摩擦转矩的1.4倍 -10.0倍的范围内，从而实现上述目的。

确切地说，＂试验转矩的输入”所引起的实际数据收集是这样进行 的。

首先，在固定传动齿轮及环辊的状态下，在太阳辊上逐渐增大地 输入试验转矩。这样一来，由于最初通过摩擦辊之间的摩擦力而产生 了反作用力转矩，所以试验转矩在各摩擦辊不转动的状态下增大。可 是，当通过摩擦力产生的反作用力转矩达到极限时，在任何一个摩擦 辊上产生打滑转动，反作用力转矩突然降低。测定在这个反作用力转 矩突然降低时所加上的试验转矩值，这个值被认为是上述的“临界试 验转矩”。

如上所述，“临界试验转矩”的检测状态必然与制动器制动转矩 实际上通过摩擦传动装置而制动被驱动机械的状态不一致。但本发明 人通过在多次追加试验的结果值上乘以预定增大率而能够预见可提 供对制动器静摩擦转矩有效的指标。就是说，本发明人知道了，根据 许多追加试验结果，如果临界试验转矩等于制动器静摩擦转矩的1.4 倍-10.0倍，则在通用性高的摩擦传动装置中，几乎能够适用于所有 使用状态并且确保高效率的传动性能及制动性能。

确切地说，在经过上述工序而制成的摩擦传动装置中，由于临界 试验转矩结果位于上述范围内，所以能够获得制动器制动能力与简单 行星辊机构传动能力(在这种情况下，也考虑保持能力)之间趋于平 衡的摩擦制动装置。例如，简单行星辊机构的传动能力相对制动器制 动能力过小，结果，可防止在制动器侧发挥充分的制动转矩的同时， 因简单行星辊机构的传动能力过低而会出现打滑，制动转矩没有被可 靠地传递到被驱动机械侧的状况。而当简单行星辊机构的传动能力相 对制动器过高时(转动阻力过高)，能够防止损失很多能量(做无用 功)。另外，还能够防止简单行星辊机构的耐久性能低于必要极限。

就是说，根据本发明，在获得了可靠地给被驱动机械传递动力的 摩擦传动装置的同时，与在根据经验和直觉的基础上制成摩擦传动装 置以后，设想所有状况地测定其动力性能等的场合相比，能够使制造 过程中的摩擦传动装置的传动性能试验及制动性能试验人工操作化 地实施，从而防止了制造、设计错误并实现了制造成本的大幅度降 低。

另外，在所述摩擦传动装置的制造方法中，相对制动器静摩擦转 矩，最好将临界试验转矩设定为静摩擦转矩的2.0倍-5.0倍。

另外，本发明的第三方面为一种摩擦传动式旋转驱动装置，它具 有作为摩擦辊而具有太阳辊、保持在齿轮上的同时在所述太阳辊的外 周上转动接触的行星辊及该行星辊与其内圆周转动接触的环辊的简 单行星辊机构、与所述太阳辊相连、驱动太阳辊转动的电动机，其中， 在将制动器设置在所述电动机上的同时，将通过所述制动器获得的静 摩擦转矩Y，以及在固定所述传动齿轮及所述环辊的状态下，在所述 太阳辊上逐渐增大地输入试验转矩，并当在所述任何一个摩擦辊上最 初出现打滑转动时的试验转矩值Xd设定成Y＜Xd，并且将在所述 马达额定转速下通过所述制动器获得的动摩擦转矩Ys，以及所述简单 行星辊机构在所述太阳辊以所述额定转速转动时由所述太阳辊传递 的极限传递转矩Xs设定成0.65Ys＜Xs＜3.4Ys，从而实现上 述目的。

如上所述地，本发明人考虑到：在组装有简单行星辊机构与电动 机的摩擦传动式旋转驱动装置上新设制动器的情况下，实际使用这种 旋转驱动装置的情况。在本发明的第三方面中，着眼于静止时的制动 装置与转动时的制动装置之间的差异。

第三方面的技术方案的主题是这样的。

即，简单行星辊机构是通过在各摩擦辊的接触面之间产生的摩擦 力或剪切力来传递动力的，在承受高转动负荷的情况下，在接触面上 产生“打滑”。另一方面，常见的制动器是利用闸片紧压闸轮的摩擦 将动能转变成热能的，就是说，它是利用闸片与闸轮之间的“滑动” 来产生制动力的。

因此，由于简单行星辊机构及制动器具有伴随滑动的可能性，所 以从可靠制动的角度出发，设想出最合适的组合方式是困难的。因 此，在实际设计和制造场合中，需要因包含这样的不确定因素而将安 全性设定得很高并且将简单行星辊机构(依赖于紧固力)的可传递转 矩设计得比较大。

这样作是因为考虑到例如当简单行星辊的传动能力(可传递转 矩)相对制动器的制动能力(制动时产生的制动转矩)过小时，不能 可靠制动与旋转驱动装置相连的被驱动机械(外部机械)的缘故。

另一方面，必须高效地将电动机的旋转动力传递给简单行星辊机 构。

就是说，在大型化(包括传动能力)地设计和制造简单行星辊机 构的场合中，各摩擦辊的转动阻力增大，由此损失了＂高效传递旋转 动力”这种摩擦传动式简单行星辊机构的优点。另外，成本当然也要 提高。因此，当从传动效率与成本角度出发时，必须尽可能小地设计 简单行星辊机构(包括传动能力)。

由于相反的理由，过去不能轻松地将制动器添加到摩擦传动式旋 转驱动装置中，结果认为无法采用制动器。而一般在本行业中，与其 如上所述地对应于必要尺寸而利用1级或2级以上的辊机构，利用齿 轮机构倒能够可靠且廉价地制造。

鉴于以上问题，本发明的第三方面的目的是提供一种性价比高的 摩擦传动式旋转驱动装置，它在简单行星辊机构、电动机和制动器三 者的平衡最适当的状态下进行组装并且保持制动能力，而且同时具有 高效化和廉价化。

若更确切地说明第三方面，通常，制动器例如通过闸片压紧闸轮 而发挥制动力。在制动器的场合中，由于其制动能力无法通过闸轮转 速来改变，所以尽可能小地设定静止时的静摩擦转矩(所谓的保持转 矩)与转动时的动摩擦转矩之差(超出静摩擦转矩之值)。

另一方面，简单行星辊机构在其功能上不是以产生转动负荷为目 的的装置，重要的是要在各摩擦辊之间产生预定紧固力地顺利转动。 因此，转动中的传递转矩相对静止时的传递转矩(保持转矩)相对地 相当小。

本发明人着眼于静止时与转动时的传动能力的相对差异对制动 器和简单行星辊机构来说有很大不同的事实。即，为了巧妙地利用这 个差异，除了表示简单行星辊机构静止时的传动能力的“临界试验转 矩Xd”之外，还引入了表示转动时传动能力的“极限传动转矩Xs”的 新概念。这样一来，能够根据实际的简单行星辊机构所测定的这些数 值来设定简单行星辊机构、制动器与电动机最佳平衡。

就是说，按照上述大小关系来设定上述临界试验转矩Xd、极限传 递转矩Xs、制动器的制动转矩(静摩擦转矩、动摩擦转矩)。根据这 样设定的摩擦传动式旋转驱动装置，静止时由制动器获得的静摩擦转 矩被可靠地传递给通过简单行星辊机构相连的被驱动机械，并能够可 靠地将被驱动机械保持在静止状态下。对正在转动的被驱动机械来 说，通过简单行星辊机构可靠地如实传递制动器产生的动摩擦转矩， 能够可靠地降低被驱动机械的转速。

就是说，尽管制动器的功能最后必须使被驱动机械静止下来，但 由于要考虑制动器本身在转动中制动时一边滑动一边制动的状态，因 而简单行星辊机构不一定要完全将其制动力传递给被驱动机械，有本 身打滑的可能性也无妨。换句话说，在简单行星辊机构传递极限范围 内，旋转驱动装置发挥预定制动力，可靠降低被驱动机械的转速。另 外，随着被驱动机械侧转速因制动而逐渐降低，简单行星辊机构的极 限传递能力也逐渐增大(本发明人已确认)，结果，最后必然能够可 靠地制动被驱动机械，一旦停了下来，被驱动机械就不能随意开始转 动。

另一方面，当考虑一般的电动机与制动器的组合关系时，按照本 发明的旋转驱动装置结构，简单行星辊机构的传动能力不会相对在额 定转速下的电动机驱动能力过大或过小，而是可被设定成最佳状态。 就是说，尽管于如上所述地可靠发挥制动功能的情况，还充分维持了 既肃静又顺利的旋转动力传递(高效传动)这种摩擦传动类型的特 性。

结果，根据本发明，可获得最佳地设定了简单行星辊机构、制动 器、电动机三者的能力平衡，性价比高的旋转驱动装置。

在这种旋转驱动装置中，最好将电动机的驱动能力设定成电动机 额定转矩T相对所述简单行星辊机构的极限传递转矩Xs为T＜Xs。 这样一来，在制动能力和驱动能力方面都能可靠地驱动与摩擦传动式 旋转驱动装置相连的被驱动机械。

在本发明中，简单行星辊机构的极限传递转矩Xs被设定成 0.65Ys＜Xs＜3.4Ys，最好是0.8Ys＜Xs＜1.7Ys，最佳 地是Ys约等于Xs。

根据本发明，能够实现简单行星辊机构与制动器的平衡并且能够 在降低成本的同时获得具有可靠制动能力的摩擦传动装置。另外，在 将电动机组装到摩擦传动装置上的情况下，能够获得高效率的摩擦传 动式旋转驱动装置。另外，能够获得能可靠地制造出具有上述效果的 摩擦传动装置的制造方法。

                       附图说明

图1是表示本发明第一实施例的摩擦传动装置的局部剖视图。

图2是表示测定同一摩擦传动装置的简单行星辊机构的临界试验 转矩的状态的模式图。

图3是表示同一测定状态下的检测转矩数据的模式图。

图4是表示本发明第二实施例的摩擦传动式旋转驱动装置的局部 剖视图。

图5是表示测定本发明的转动驱动装置的简单行星辊机构的试验 转矩的其它状态的模式图。

图6是表示测定同一旋转驱动装置的简单行星辊机构的极限传递 转矩的状态的模式图。

图7是表示同一测定状态下的检测转矩数据的模式图。

图8是表示过去的一般摩擦传动装置的概念图

图9是表示具体的摩擦传动式旋转驱动装置的草图。

                       具体实施方式

以下，参照图面来详细说明本发明的实施例。

图1是表示本发明实施例的摩擦传动装置20的局部剖视图。该 摩擦传动装置配备有作为摩擦辊的简单行星辊机构28，其具有太阳辊 30、行星辊34及环辊36，该行星辊保持在传动齿轮上且与所述太阳 辊的外周转动接触，该行星辊与该环辊的内圆周转动接触同时限制环 辊的自身转动；以及

与太阳辊30相连、制动所述太阳辊30转动的制动器22。

将从所述制动器获得的静摩擦转矩Y设定为0.1Xd＜Y＜0.7 Xd，最好是0.2Xd＜Y＜0.5Xd，其中Xd是简单行星辊机构所 具有的临界试验转矩(以后详细描述)，确切地说，将Y设定为等于 0.3Xd。

简单行星辊机构28被安放在外壳38的内部，环辊36通过螺栓 40固定在设置在外壳38的内圆周上的环状突起38A上。

外壳38在中心线方向的两端上具有径向外扩的凸缘部38B、 38C，制动器22的壳体42一体地连接在太阳辊30侧的凸缘部38B 上。制动器22具有一体地设置在所述壳体42上的环形励磁线圈44、 在相对壳体42不可周向转动的状态下可轴向滑动的环形闸片46、通 过连接轴48与太阳辊40相连并与太阳辊30成一体地转动的闸轮 50、始终使闸片46具有移向闸轮50的趋势的卷簧52。

在励磁线圈44的励磁状态下，闸片46被吸向励磁线圈44，闸 片46克服卷簧52的弹性力离开闸轮50，从而转变到非制动状态， 在励磁线圈44的非励磁状态下，卷簧52将闸片46压向闸轮50，从 而转变到制动状态。

接着，说明试验转矩X及临界试验转矩Xd。

如在图2中示意画出的那样，通过转矩检测器60将转矩发生器 62(旋转动力发生器件)连接在太阳辊30上。另一方面，行星架32 被连接在固定部64上，其转动受到限制。另外，环辊36通过外壳 38同样被固定在固定部64上。

在这种状态下，通过转矩发生器62逐渐增大地在太阳辊30上输 入转矩。逐渐增大的输入转矩在本发明中就是“试验转矩X”。当这 样操作时，通过各摩擦辊接触面的摩擦力，在简单行星辊机构28侧 上产生了反作用力转矩Xo，转矩检测器60所检测出的转矩Xr也随 之逐渐增大(X＝Xo＝Xr)。而当由摩擦力产生的反作用力转矩Xo达 到极限时，在任何一个摩擦辊上产生了打滑转动，即使试验转矩增大 了，反作用力转矩Xo因打滑而急剧降低，所以转矩检测器60所检测 出的转矩Xr也快速降低。根据转矩检测器60所获的上述数据(见图 3)，在检测转矩Xr快速降低时(对应于图3的P)，迄今为止所加 的试验转矩X(等于检测转矩Xr)的值被定义为“临界试验转矩Xd”。

临界试验转矩Xd是将简单行星辊机构28能够保持外部负荷的 极限转矩换算成太阳辊30侧的转矩值，换句话说，临界试验转矩Xd 是在使太阳辊30固定地连接在行星架32一侧的外部负荷转动时将 简单行星辊机构28的忍耐极限能力在太阳辊30侧数值化。

根据摩擦传动装置20，由于如上所述地将制动器22的制动能力 (所获静摩擦转矩)Y设定得小于临界试验转矩Xd的0.7倍，所以 制动器22的制动能力过大而倾向于紧急制动，或被驱动机械(负荷) 的惯性力过度增大并因而在摩擦传动装置上会产生打滑这样的情况 几乎不会发生。这在许多次性能追加试验中都得到了确认。

另外，根据摩擦传动装置20，由于制动器22的制动能力Y被设 定得大于临界试验转矩Xd的0.1倍，所以几乎不会发生因制动器22 的制动能力过小而无法制动驱动源或被驱动机械(负荷)的情况。这 在多次性能追加试验中也得到了确认。

就是说，在最平衡状态下设定简单行星辊机构28的传动能力与 制动器22的制动特性，结果，传动效率及制动能力都很出色，能够 获得性价比高的摩擦传动装置。

这个范围最好是0.2Xd＜Y＜0.5Xd，最佳地是Y＝0.25Xd- 0.35Xd的附近。

在这个实施例的摩擦传动装置20中，由于将简单行星辊机构28 的传动能力与制动器22的制动特性设定在最平衡状态下，所以如果 以制动器22为基准地设定传给摩擦传动装置20的动力(旋转驱动装 置能力、配合侧机械的负荷等)，则能够防止在简单行星辊机构28 上出现打滑。

参见图4来详细说明立足于这种思想的本发明第二实施例的摩擦 传动式旋转驱动装置100。

旋转驱动装置100是这样的装置，以具有简单行星辊机构128 与制动器122的摩擦传动装置120的连接轴148为自身电动机轴的 电动机26被组装到连接轴(电动机轴)148的外周上，电动机126 的旋转动力由此被传递给连接轴148。

确切地说，与第一实施例所示的摩擦传动装置20的连接轴48相 比，采用了轴向长的连接轴148，同时在连接轴148四周的简单行星 辊机构128与制动器122之间的位置上组装上了以连接轴148为电 动机轴的电动机126。

简单行星辊机构128的外壳138有两部分构成，在它们之间夹 放着环辊136。就是说，环辊136也构成了外壳138的一部分。另 外，在行星架132的轴心位置上突设了一个输出轴133，它能够通 过联轴器等与被驱动机械相连。

电动机126的电动机壳126A的一端与制动器122的壳体142 相连，其另一端与简单行星辊机构128的外壳138相连。摩擦传动 装置120的其它结构与第一实施例所示的摩擦传动装置20几乎一 样。相同或类似的部分用与摩擦传动装置20的后两位相同的标记来 表示，并且省略了对其结构、作用等的详细说明。

在这里，电动机126的额定转矩P被设定成是制动器122的制 动能力(静摩擦转矩)Y的1/1.5。因此，例如象所述实施例那样， 在制动能力Y被设定为是临界试验转矩Xd的0.3倍时，额定转矩P 是其1/1.5，即以临界试验转矩Xd为标准，将所述额定转矩P设定 成等于0.3÷1.5≌0.2倍的值。

这个值(关系值)对装有制动器的摩擦传动式旋转驱动装置来说 是最佳形式，即使在从实用方面考虑连接上多个负荷时，也能够无用 功尽可能少地发挥良好的驱动特性和制动特性。

因此，如果满足这个数值地制造许多个装有传动能力不同、变速 比不同的制动器的摩擦传动式旋转驱动装置，则能够获得这样的摩擦 传动式旋转驱动装置系列，即它装有具有对于任何机种都是必需的且 足够强的驱动特性和制动特性的制动器。

尽管在上述摩擦传动装置中设计得出的传动转矩不一定与实际 提供的产品所获的传动转矩完全一样，但在这个方面，根据本发明， 能够简单地确认通过在实际产品上加上试验转矩而获得的传动转 矩。这也属于确认产品是否在预定公差内的试验的范畴，所以与根据 试行错误来决定预定公差本身相比，只是量纲不同而已。

按照本发明第二方面制造摩擦传动装置20时，将环辊36的紧固 力设定成，所测定的临界试验转矩在制动器22的制动转矩的1.4倍 -10.0倍范围内。最好将上述范围设定为2.0倍-5.0倍，最佳地是 3.3倍。

这种“紧固力”可通过从具有各种内径的环辊36中选择最适当 的环辊36，或研磨环辊36的内圆周而调整过盈量。或者，通过调整 各摩擦辊的半径(曲率)及宽度而使接触面积变化，并能够通过作用 在该接触面上的压力使接触面弹性变形，以调整紧固力。由于上述紧 固力的调整手段是利用最终辊材料的弹性变形的方法，所以改变材料 本身的杨氏模量(即改变材料本身)来设定紧固力也无妨。

如上所述，改变环辊36的紧固力，再次测定临界试验转矩，反 复改变紧固力，直至该值落入以上范围内。在这里，临界试验转矩过 大时，沿减小紧固力的方向设定，临界试验转矩过小时，沿增大紧固 力的方向设定，总之必须能够通过反复使所述临界试验转矩落入以上 范围内。

实际上，一旦确定了紧固力并且即使有制造误差也能确认落入上 述范围内时，随后可以大量生产具有同样紧固力的简单行星辊机构 28，例如只需要对每一个简单行星辊机构进行临界试验转矩测定，就 能几乎保证具有一定的传动能力。这样一来，在即使有制造误差也确 认能够必然落入上述范围的基础上的大量生产与按照本发明方法逐 个生产是同一个意思。

最后，将如上所述地制成的简单行星辊机构28与制动器22组装 起来，由此完成了图1所示的摩擦传动装置20。

根据上述摩擦传动装置20的制造方法，能够大量生产出保证制 动能力的摩擦传动装置20并大幅度降低成本。

另外，根据摩擦传动装置20，由于可以相对制动器22的制动能 力而最佳地设定简单行星辊机构28的传动能力，所以如果以制动器 22为基准地设定传给摩擦传动装置20的动力(例如旋转驱动装置的 能力、配合侧机械的负荷)，则在防止了在简单行星辊机构28上打 滑的同时，也能防止成本增加和耐久性能降低。

就是说，简单行星辊机构28的传动能力与制动器的制动特性被 设定成在最平衡状态下，结果，能够获得在传动效率及制动能力两方 面都很出色的且性价比高的摩擦传动装置。

接着，详细说明与本发明的第三方面有关的实施例。

再参见图4，在旋转驱动装置100的电动机126上设置了制动器 122。通过制动器获得的静摩擦转矩Y和简单行星辊机构128所具有 的临界试验转矩Xd被设定成Y＜Xd。在电动机126的额定转速下由 制动器122获得的动摩擦转矩Ys与简单行星辊机构128在太阳辊 130以额定转速转动时所具有的极限传递转矩Xs(以下详细描述)被 设定成0.65Ys＜Xs＜3.4Ys。

极限传递转矩Xs最好可以被设定成0.8Ys＜Xs＜1.7Ys。 电动机126的额定转矩Ts与所述极限传递转矩Xs被设定成T＜ Xs。这个数值是在本发明人制作了许多个试验品并实际上在许多场 合下进行适用试验的结果的基础上获得的。

在这里，说明“临界试验转矩Xd”和“极限传递转矩Xs”。

在图5中示出了测定临界试验转矩Xd的其它形式。转矩发生器 62(旋转动力发生器件)通过转矩检测器60连接在太阳辊130上。 另一方面，行星架132被连接在固定部64上，其转动被完全限定。 环辊136通过外壳138同样被固定在固定部64上。

这个结构的基本构架与图2的一样。临界试验转矩Xd也能利用 与借助图2所述的方法一样的方式测得。因此，图中的相同部位用后 两位相同的符号来表示并且省略了重复说明。

临界试验转矩Xd能够表现将简单行星辊机构128能够保持外部 负荷的极限转矩换算为太阳辊130侧的转矩值的数值。换句话说(反 过来考虑)，所述临界试验转矩是将当在太阳辊130固定状态下转动 被连接在行星架132一侧的外部负荷时简单行星辊机构128所忍耐 (保持)的极限能力在太阳辊130一侧数值化表现的结果。

接着，参见图6来说明简单行星辊机构128的极限传递转矩Xs。

为测定极限传递转矩Xs，负荷发生器80(能够产生旋转负荷的 器件)通过转矩检测器60被连接在太阳辊130上。另一方面，被固 定在固定部(母材)64上的试验电动机84的电动机轴84A通过联轴 器与行星架132相连。环辊136通过外壳139同样被固定在固定部 64上。

首先，在没有产生负荷发生器80的转动负荷的状态下，试验电 动机84使行星架132转动，并以将要连接的电动机102(见图1) 的额定转速使太阳辊130转动。

试验电动机84的驱动转矩与在这次要测定的简单行星辊机构 128中可传递的转矩及制动器122的制动转矩相比要大许多，无论在 太阳辊一侧出现了多少负荷变动，都只存在着使太阳辊130继续以预 定转速(将要连接的电动机102的额定转速)转动的驱动力。在这个 状态下，当负荷发生器80(制动转矩发生器)逐渐增大地输入太阳辊 130的转动负荷(负荷转矩Xn1)时，由于试验电动机84不受这种 负荷增大拘束地继续转动，所以恢复了对应于由负荷发生器80作用 在太阳辊130上的负荷转矩Xn1的反作用力转矩Xo1，结果，在转 矩检测器60上检测出了检测转矩Xr1。(Xn1＝Xo1＝Xr1)。检测转 矩Xr1随着负荷转矩Xn1的增大而增大。但当由负荷发生器8输入 的负荷转矩Xn1继续增大时，反作用力转矩Xo1因各摩擦辊之间的 滑动而不随着负荷转矩Xn1的增大而增大，滑动加剧并达到产品所允 许的极限滑动率(接近0.2％)(参照图7)。结果，转矩检测器60 在达到这个极限时检测出的检测转矩值Xr1(对应于图7的Q点)就 是“极限传递转矩Xs”。

在这个实施例中，表示行星架132是动力输出元件，但在以环 辊为动力输出元件的情况下，也可以连接上试验电动机84地测定环 辊。

极限传递转矩Xs表现为当简单星星辊机构128被将要连接的电 动机102驱动，以额定速度转动时能够驱动被驱动机械外部负荷的允 许极限转矩值。就是说，所述极限传递转矩Xs是当从被驱动机械的 制动方面考虑时简单行星辊机构128在太阳辊130以额定速度转动 的情况下能够传递给被驱动机械侧的制动能力(转矩)的允许极限 值。

由于如上所述地设定了象以上所述地测定的临界试验转矩值 Xd、极限传递转矩Xs、制动器的静摩擦转矩Y、动摩擦转矩Ys，所 以所述旋转驱动装置为简单行星机构128相对制动器122具有适当 的尺寸(传动能力)，充分发挥了所谓的“最终使被驱动机械可靠静 止下来”的基本功能。

当在转动制动时，简单行星辊机构128的各摩擦辊上可能会出现 打滑，在这种情况下，通过可靠地将制动器122的制动转矩(动摩擦 转矩)传递给被驱动机械侧(在简单行星辊机构128传递极限内)， 能够降低被驱动机械的转速。当这种状态继续时，被驱动机械的转速 不久就下降了，简单行星辊机构128的极限传递转矩也随之升高(本 发明人的试验和证据)，由此更可靠地传达制动器122的制动转矩， 从而最终必然能够使被驱动机械静止下来。

一旦被驱动机械静止下来，简单行星辊机构128的保持转矩(试 验转矩值X)高于制动器122的制动转矩(静摩擦转矩Y)，所以在 制动器122滑动前，简单行星辊机构128不会先滑开，从而能够可 靠地保持被驱动机械。

另一方面，在这种旋转驱动装置126中，当从电动机126与制 动器122的一般的能力平衡方面考虑时，根据上述极限传递转矩Xs 与动摩擦转矩Ys之间的关系所示，简单行星辊机构128相对电动机 126具有最适当尺寸(传动能力)，简单行星辊机构128不会过大。 因此，能够高效率地将电动机126的旋转动力传递到被驱动机械一 侧。

结果，由于在最佳状态下平衡了对简单行星辊机构128来说制动 特性和传递效率是相反的要求，所以形成了从整体上讲性价比优良的 旋转驱动装置。

尽管在上述例子中，简单行星辊机构的极限传递能力Xs、电动机 额定转矩T被设定成T＜Xs，但最好是T＜0.8Xs，最佳地是T约等 于0.6Xs。

尽管上述实施例中示出了将制动器安装在电动机后端的情况，但 本发明不局限于此，本发明还包括将制动器设置在简单行星辊机构与 电动机之间的情况，所述制动器的结构也不局限于上文所述的形式。 例如，闸片径向压迫闸轮的鼓式制动器也是可行的。或者，启闭切换 方法也能够采用油压方式、机械方式、气压方式等。

尽管在本发明的实施例中示出了将简单行星辊机构、电动机、制 动器组装在一起而形成的旋转驱动装置，但是除此之外，在本发明适 用精神范围内地可以设附加其它用途的减速器。