| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 21 | 制冷系统的多变量控制 | CN200580006600.8 | 2005-03-02 | CN100520204C | 2009-07-29 | B·A·埃森霍韦尔; J·康查 |
| 一种尤其适用于热水加热系统的控制，包括对于离开热水热交换器的水其预期出水温度的计算，以及对于能在最大程度上有效地达到预期出水温度的预期制冷机工况的计算。一控制器用于检测两个预期变量，并通过将它们与实际变量相比较来确定每个变量的误差。对于两个变量中的每一个变量，控制器都有一误差修正算法，它会考虑两个变量的误差、两者误差的积分以及两者误差的导数。这样，一个变量的误差修正会因为其它变量的变化而降低，系统会更有效地运行。 | ||||||
| 22 | 优化蒸汽压缩系统的制热能力的方法 | CN200480037783.5 | 2004-12-13 | CN100507407C | 2009-07-01 | Y·陈; T·H·西内尔; L·张 |
| 一种蒸汽压缩系统包括压缩机、空气体冷却器、膨胀装置和蒸发器。制冷剂通过该系统循环。选择蒸汽压缩系统的高压侧压力来优化制热能力。在一个例子中，通过确定与运行水泵所需要的最大电流相关的高压侧压力来得到最优的高压侧压力。在另一个例子中，测量进入气体冷却器和离开气体冷却器的水的实际温度以及环境空气的温度，并同预先设定的数值进行比较，从而来确定最优的高压侧压力。 | ||||||
| 23 | 冷冻装置 | CN200580030120.5 | 2005-09-09 | CN100501270C | 2009-06-17 | 鉾谷克己; 森胁道雄; 井之口优芽; 岡本哲也; 佐佐木能成; 熊倉英二; 岡本昌和 |
| 一种冷冻装置，包括具有压缩机(31)进行冷冻循环的制冷剂回路(20)，其特征在于：在那时的运转状态下成为最佳的性能系数(COP)的湿状态下将制冷剂吸入所述压缩机(31)中，所述制冷剂回路(20)构成为：冷冻循环的高压压力比制冷剂的临界压力高。 | ||||||
| 24 | 热泵 | CN200580016583.6 | 2005-12-09 | CN100422661C | 2008-10-01 | 本间雅也; 药丸雄一; 田村朋一郎; 斋藤哲哉 |
| 本发明提供一种热泵，压缩机和膨胀机与相同的旋转轴连接，在制冷剂的循环路径上配置有第一节流装置，在膨胀机的旁通路径上配置有第二节流装置，且控制装置调整这些节流装置的开度。控制装置实施第一控制，所述第一控制为了使冷冻循环的高压侧压力PH接近基于热泵的效率系数(COP)成为最优的值而确定的规定值，而调整第一节流装置的开度，且在第一控制结束后，实施第二控制，所述第二控制为了使过热度SH接近正的规定值而调整第二节流装置的开度。于是，可以进行热泵的平滑且稳定的运转。 | ||||||
| 25 | 用于跨临界蒸气压缩系统的高压侧压力调节 | CN200580049138.X | 2005-12-30 | CN101142450A | 2008-03-12 | T·H·谢内尔; Y·陈 |
| 在诸如用在瓶装饮料的冷却器或小容量空调、冰箱或其它系统中的CO2蒸气压缩系统中，可以排除昂贵的膨胀装置以支持便宜的压力调节器。 | ||||||
| 26 | 制冷空气调节装置、制冷空气调节装置的运转控制方法、制冷空气调节装置的制冷剂量控制方法 | CN200580040433.9 | 2005-10-07 | CN101065622A | 2007-10-31 | 亩崎史武; 七种哲二; 冈崎多佳志; 齐藤信; 柴广有; 野本宗 |
| 本发明提供一种制冷空气调节装置，其利用在超临界区中使用的CO2等制冷剂，稳定且迅速地调节对装置效率做出贡献的散热器内的制冷剂量，效率高。在高温热量利用运转中，通过设置在蒸发器(5)上游侧的膨胀阀(6)的开度控制，将蒸发器(5)出口的过热度控制成既定值，并且，控制膨胀阀(9)以使得高压侧连接配管的制冷剂状态达到超临界状态。在该状态下控制流量控制阀(13)，改变贮存在制冷剂贮存容器(12)中的制冷剂的密度，调节存在于散热器(10)内的制冷剂量。并且，设定高压目标值和散热器出口温度目标值，对压缩机(3)进行容量控制，并且利用制冷剂量调节回路(20)调节存在于散热器(10)中的制冷剂量，以便达到该目标值。 | ||||||
| 27 | 高压控制阀 | CN200610144793.X | 2006-11-14 | CN1967025A | 2007-05-23 | 太田宏巳; 梯伸治 |
| 一种高压控制阀，所述高压控制阀在具有内部热交换器8的CO2致冷剂的致冷循环中被配置在从内部热交换器到蒸发器4形成的致冷剂通道中。高压控制阀3、3A至3F根据散热器出口处的致冷剂的温度控制内部热交换器出口侧的致冷剂压力。CO2致冷剂被充入感温部分(气密空间A)内，其中所述感温部分的内部压力根据散热器出口侧的致冷剂温度而变化，所述CO2致冷剂的充入密度为200至600kg/m3，优选地为200至450kg/m3。 | ||||||
| 28 | 热泵装置 | CN200580013440.X | 2005-04-26 | CN1946975A | 2007-04-11 | 松井敬三; 长谷川宽; 西脇文俊 |
| 本发明实现回收效率高、高可靠性的热泵装置以及动力回收装置。热泵装置由使动作流体膨胀的膨胀机(711)、为了由膨胀机(711)回收动力而设置并发电三相交流电的永磁式同步发电机(710)、把其交流电变换成直流电的同时具有通过开关元件群(709)的通断而使发电机(710)以预定的目标转数旋转的功能的第1变换器(708)构成，把发电的电力连接到由整流电路(702)以及平滑电容器(703)把交流电源(701)整流·平滑了的直流电力线上，消耗在通过电机驱动装置(704)使压缩机(707)旋转的电动机(706)的驱动中，有效地进行动力回收。 | ||||||
| 29 | 蒸汽压缩系统的非线性控制算法 | CN200580006601.2 | 2005-03-02 | CN1926393A | 2007-03-07 | B·A·埃森霍韦尔 |
| 应用于蒸汽压缩系统中的PID控制算法确定一特定范围内的误差信号和误差信号的导数，一旦这些信号表明循环将向无效的方向移动，将采用另一误差信号。具体是在当误差和误差的导数都是负数时，用误差乘以误差的导数得到正值的另一误差值。这可以保证系统不再朝无效的方向移动。 | ||||||
| 30 | 一体式冰和饮料分配器 | CN200480033079.2 | 2004-10-07 | CN1878994A | 2006-12-13 | D·B·吉斯特; M·阿利森; D·L·焦乌科夫斯基; M·克劳斯; M·J·安德烈森 |
| 一种方块制冰机(20)，其特征在于在分配方冰块的位置无噪声操作，并且是易于安装的重量轻的组件。该方块制冰机具有蒸发器组件(30)、单独的压缩机组件(50)和单独的冷凝器组件(70)。这些组件中的每一个的重量通常可由一个或两个安装者容易地安装。有噪音的压缩机和冷凝器组件可远离蒸发器组件设置。蒸发器组件和冷凝器组件之间的最大高度距离通过该三组件系统大大提高。压力调节器(57，157)在采冰周期中操作以限制制冷剂离开蒸发器的流动，从而增加蒸发器内的制冷剂的压力和温度并有助于解冻蒸发器。蒸发器可与饮料分配器(640)和冰分配器(630)成一体。 | ||||||
| 31 | 蒸汽压缩系统的超临界压力调节 | CN200480032529.6 | 2004-08-31 | CN1875330A | 2006-12-06 | B·埃森霍韦尔; C·G·帕克; P·康; A·芬; T·西内尔 |
| 一种蒸汽压缩系统包括压缩机、气体冷却器、膨胀装置和蒸发器。制冷剂在闭路循环中循环流动。优选二氧化碳作为制冷剂。采用自适应控制来优化该蒸汽压缩系统的性能系数。由于该系统随时间发生变化，因而对操作该系统的模型进行修改。该模型由包括可变系数的自适应控制算法确定。随着该模型发生变化，上述自适应控制算法的变量也发生变化。然后，调节上述气体冷却器的控制来调节该系统的高压，并因此也调节了性能系数。在第一实施例中，使用最小均方(LMS)法修改自适应控制算法的变量，以优化性能系数。在第二实施例中，通过一种缓慢变化的周期性激励方法来优化上述性能系数。而第三实施例用三角化方法来求得最优的性能系数。 | ||||||
| 32 | 具有变速风扇的制冷系统 | CN200480017428.1 | 2004-06-17 | CN1853075A | 2006-10-25 | S·戈帕尔纳拉亚南; Y·陈; T·西内尔; L·张 |
| 一种跨临界制冷系统，其包括压缩机(22)、空气冷却器(24)、膨胀装置(26)、和蒸发器(28)。制冷剂经封闭回路系统循环流动。优选地，二氧化碳用来作为制冷剂。风扇(54)使与制冷剂进行热交换的外界空气流过蒸发器(28)。通过调节风扇(54)的转速来调节蒸发器的压力和将蒸发器(28)调整到适应不同的环境条件，以获得最佳的性能系数。在高温环境条件下，降低风扇的转速，会减小系统内的制冷剂质量流率。气体冷却器(24)内单位质量制冷剂的能量交换增大并且风扇(54)做的功减小，从而提高了系统的性能系数。在低温环境条件下，系统的质量流率低，并且在蒸发器(28)的制冷剂侧存在更大的热交换热阻。降低风扇(54)的转速以减小风扇(54)做的功。因此，提高了性能系数。 | ||||||
| 33 | 制冷装置 | CN200610079440.6 | 2006-02-28 | CN1847750A | 2006-10-18 | R·雷德马彻; 石原寿和; H·赫夫; Y·黄; 大竹雅久; 向山洋; 桑原修; 上村一朗 |
| 本发明的制冷装置用于改善制冷装置中蒸发器的制冷能力，提高性能。将从放热器(105)流出的制冷剂分流为两股流，经由辅助膨胀阀(109)，第1制冷剂流流入中间热交换器(107)的第1流路，第2制冷剂流流过中间热交换器的第2流路后，经由作为主节流装置的主膨胀阀(106)流入蒸发器(108)中，在中间热交换器中，使第1制冷剂流和第2制冷剂流进行热交换，从蒸发器流出的制冷剂吸入低段侧的压缩元件(压缩装置的低压部)，从中间热交换器流出的上述第1制冷剂流吸入高段侧的压缩元件(压缩装置的中间压部)。通过压缩装置的吸入压力和排出压力，对作为辅助节流装置的辅助膨胀阀进行控制，确定压缩装置的中间压部的压力。 | ||||||
| 34 | 冷暖气系统 | CN200610068101.8 | 2006-03-21 | CN1840992A | 2006-10-04 | 大竹雅久; 上村一朗; 向山洋; 佐藤晃司 |
| 一种冷暖气系统，具备：室外单元(101)、多个室内单元(105)、高压管(111)、低压管(112)、中压管(113)，其特征是还具备：制冷剂压力检测机构(PCO1)，用于检测由压缩机(102)排出的制冷剂的压力；第1制冷剂温度检测机构(TCO3)，用于在室外热交换器(103)具有作为散热器的功能时检测制冷剂的出口温度，在室外热交换器(103)具有作为吸热器的功能时检测制冷剂的入口温度；第2制冷剂温度检测机构(TCO8)，用于在室内热交换器(106)具有作为散热器的功能时检测制冷剂的出口温度，在室内热交换器(106)具有作为吸热器的功能时检测制冷剂的入口温度。 | ||||||
| 35 | 蒸气压缩系统的超临界压力控制 | CN200480023509.2 | 2004-06-08 | CN1836136A | 2006-09-20 | T·H·西内尔 |
| 可调节蒸气压缩系统的膨胀机流率以便直接控制过临界系统的高压分量内的超临界压力。膨胀机(27)与对膨胀流的蒸气相进行再压缩的再压缩器(32)直接联接。通过借助第一阀(36)来控制再压缩器(32)的流率，从而可控制膨胀机(27)的流率，以便控制流经膨胀机(27)的质量流率并由此控制该系统的高压。 | ||||||
| 36 | 节能式制冷系统的超临界压力控制 | CN200480016436.4 | 2004-05-27 | CN1806151A | 2006-07-19 | T·H·西内尔 |
| 节能式的制冷系统包括压缩机(22)、气体冷却器(24)、主膨胀装置(26)、蒸发器(28)。在冷却之后，制冷剂分成节能器流动路径(34)和主流动路径(32)。在节能器流动路径(34)中的制冷剂膨胀成低压并且与在节能器热交换器(30)中的主流动路径内的制冷剂进行热交换。在主流动路径(32)中的制冷剂随后膨胀，并且在蒸发器(28)中被加热，以便进入压缩机(22)从而完成循环。在节能器热交换器(30)与压缩机(22)之间的收集器(44)储存系统中的过多的制冷剂，以便调节系统中的制冷剂的量，并且由此调节该系统的高压。通过调节收集器(44)中的制冷剂的量，可控制该系统的制冷剂量和系统的高压。 | ||||||
| 37 | 蒸气压缩系统的超临界压力控制 | CN200480009818.4 | 2004-02-05 | CN1777781A | 2006-05-24 | T·H·西内尔; J·M·格里芬 |
| 制冷剂循环经过蒸气压缩系统，其包括压缩机、气体冷却器、膨胀装置、和蒸发器。优选的是，二氧化碳用做制冷剂。膨胀装置是从膨胀过程中获取能量的功回收装置，其与冷却流经气体冷却器的制冷剂的流体泵送装置连接。该流体泵送装置以一流率泵送流体以便使其流经气体冷却器，该流率与从膨胀过程获取的能量的量相关。该系统提供了一种自控制机构，以便控制气体冷却器中的制冷剂压力。当气体冷却器中的制冷剂压力增大时，膨胀机可从膨胀过程中获取更多的能量，这使得该流体泵送装置的流率增加并使得气体冷却器中的制冷剂压力下降。当气体冷却器中的制冷剂压力下降时，膨胀机可从膨胀过程中获取较少的能量，这使得该流体泵送装置的流率下降并使得气体冷却器中的制冷剂压力增加。 | ||||||
| 38 | 静音制冰装置 | CN03811191.8 | 2003-01-27 | CN1653305A | 2005-08-10 | M·W·阿莉森; D·L·焦乌科夫斯基; D·B·吉斯特; G·J·斯滕斯鲁德 |
| 本发明公开了一种制冰块机，其特征在于其在分送冰块的地方进行无噪音操作，并且组件重量轻易于安装。该制冰块机具有一蒸发器组件(30)、一单独的压缩机组件(50)和一单独的冷凝器组件(70)。这些组件中的每一个的重量通常使其都可由一个或两个安装人员容易地进行安装。有噪音的压缩机和冷凝器组件可设置成远离蒸发器组件。该三组件系统大大增加了蒸发器组件和冷凝器组件之间的最大高度距离。一压力调节阀(157)在采冰周期中进行操作以限制制冷剂离开蒸发器的流动，从而增大了蒸发器中制冷剂的压力和温度，并有助于对其进行解冻。 | ||||||
| 39 | 制冷循环装置 | CN03801830.6 | 2003-03-27 | CN1610809A | 2005-04-27 | 药丸雄一; 船仓正三; 西胁文俊; 冈座典穗 |
| 在将二氧化碳作为制冷剂的制冷循环装置中，将储气筒设成低压，存在有为了确保安全性的耐压设计等导致成本和容积增大的问题。通过使第1减压器(12)和第2减压器(15)发挥作用，改变第1热交换器(13)的制冷剂压力，调节所述第1热交换器的制冷剂保有量，可缓和冷却时和暖气除湿时的制冷剂量不平衡，使储气筒小型化或不设置，能执行高效率的制冷循环装置的运行。 | ||||||
| 40 | 跨临界二氧化碳制冷系统全机械式节流控制机构 | CN200410018478.3 | 2004-05-20 | CN1580672A | 2005-02-16 | 丁国良 |
| 跨临界二氧化碳制冷系统全机械式节流控制机构，主要包括节流阀、气液分离器、混合器、热力膨胀阀、高压控制阀，其中高压控制阀包括：高压控制阀调节流路、高压控制阀主流路、进气控制活塞、进气控制弹簧、调节螺栓、调节杆控制活塞、调节杆控制弹簧、调节杆。热力膨胀阀的开度受控于蒸发器出口的制冷剂过热度，通过开度的调节，达到调节蒸发压力和控制制冷剂过热度的作用；高压侧压力的控制是通过高压控制阀控制进入膨胀阀进口的制冷剂气体含量来实现。本发明控制机构不需要压力传感器，不需要引入控制电路，节流阀、热力膨胀阀、气液分离器、混合器均为可购置的经济通用元件，高压阀结构也较为简单，因此经济性和可靠性较好。 | ||||||
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