子分类：
| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 低晶间腐蚀倾向的Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金的制备方法 | CN201710028912.3 | 2017-01-13 | CN106868280A | 2017-06-20 | 杨森; 候亚庆; 冯文; 王小艳; 陈子蕴; 黄鸣 |
| 本发明公开了一种低晶间腐蚀倾向的Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金制备方法。首先对Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金进行均匀化处理，然后对均匀化处理的合金进行冷轧变形结合高温退火处理，变形量为5‑20%，高温退火10‑60min后水淬，最后将变形热处理过的合金重复第二步工艺，从而实现对Fe‑Ni‑Cr基奥氏体合金晶粒尺寸和晶界特征分布的调控。本发明采用以上的形变热处理步骤对材料进行反复处理，具有更优的晶界特征调控效果，能够显著提高合金耐晶间腐蚀性能，并且保证其力学性能。 | ||||||
| 2 | 带在线连续焊缝热处理的氩弧焊机及其焊接工艺 | CN201510288767.3 | 2015-05-29 | CN104889540A | 2015-09-09 | 刘军; 龚志雄; 赵波; 李礼; 李远明; 张炼; 芦洪波; 范凯 |
| 本发明公开了一种带在线连续焊缝热处理的氩弧焊机，包括氩弧焊接小车和C型框架，C型框架上依次设有剪切装置和反射电极，C型框架上对应剪切装置和反射电极之间的位置设有热处理装置；还公开了一种带在线连续焊缝热处理的氩弧焊接工艺，包括步骤：在线带钢在剪切工位上通过剪切装置进行剪切拼缝；剪切拼缝完毕后，在线带钢的焊接区域在热处理工位上通过热处理装置进行在线连续升温预热；升温预热后，在线带钢在焊接工位上通过氩弧焊接小车进行焊接；焊接完毕后，在线带钢的焊缝区域在热处理工位上通过热处理装置进行在线连续焊缝热处理。适用于氩弧焊机。 | ||||||
| 3 | 锻件的等温正火装置 | CN201310475725.1 | 2013-10-12 | CN104561466A | 2015-04-29 | 史文亮; 陈建栋; 余锦 |
| 本发明涉及一种锻件的等温正火装置，包括传送机构、缓冷室、速冷室、等温炉，传送机构与缓冷室的输入端相连接，缓冷室的输出端与速冷室输出端相连接，速冷室的输出端与等温炉的输入端相连接，速冷室包括箱体以及设置在箱体顶部的吹排风机构，所述箱体的支撑顶部的两个侧支撑体设置有中空夹层，该中空夹层中设置有冷却液，在箱体的下方设置一个储液箱，储液箱通过循环泵与箱体上的中空夹层连通。本发明的速冷室能提高对锻件的冷却效率，使锻件在进入到等温炉前其自身有被合适的处理温度。 | ||||||
| 4 | 金属体加工方法和金属体加工设备 | CN200810004025.3 | 2004-03-10 | CN101240366B | 2012-11-21 | 中村克昭; 堀田善治; 根石浩司; 中垣通彦; 金子贤治 |
| 本发明提供了一种金属体加工方法，其在金属体中形成局部降低了变形阻力的低变形阻抗区域，并且使所述低变形阻抗区域剪切变形，以将金属体的金属组织转变成微细化晶体组织；所述低变形阻抗区域是在真空中、或在高压气氛中、或在活性气体气氛中形成的。本发明还提供了相应的金属体加工设备。 | ||||||
| 5 | 滚动轴承 | CN200480029505.5 | 2004-09-30 | CN1863935A | 2006-11-15 | 木大力; 前田喜久男 |
| 滚动轴承零件的合金元素的含量，以质量％计，含有C为0.6％以上但在1.3％以下；Si为0.3％以上但在3.0％以下；Mn为0.2％以上但在1.5％以下；P为0.03％以下；S为0.03％以下；Cr为0.3％以上但在5.0％以下；Ni为0.1％以上但在3.0％以下；Al为0.050％以下；Ti为0.003％以下；O为0.0015％以下；N为0.015％以下，剩余部由Fe和不可避免的杂质组成，由此钢材构成，具有氮富集层，奥氏体结晶粒的粒度号数在超过10号的范围。 | ||||||
| 6 | 可成形性优异的钢管及其生产方法 | CN03158827.1 | 2001-06-07 | CN1493708A | 2004-05-05 | 吉永直树; 藤田展弘; 高桥学; 篠原康浩; 吉田亨; 杉浦夏子 |
| 本发明提供在液压成形等方法中可成形性优异的钢管以及生产方法，更具体的说：一种成形性优异的钢管，其沿着钢管轴向方向的r值大于等于1.4；并且具有以下特性：在钢管壁厚中央处的平面上的{110}<110>至{332}<110>取向分量组的X射线强度与随机X射线强度的比值的平均值大于等于3.5，和/或在钢管壁厚中央处的平面上的{110}<110>取向分量的X射线强度与随机X射线强度的比值为大于等于5.0；以及一种生产该成形性优异的钢管的方法，其特征在于将其特性为在母钢管的壁厚中央处的平面上的{001}<110>、{116}<110>、{114}<110>和{112}<110>取向分量中的每一个的X射线强度与随机X射线强度的比值小于等于3的钢管加热至650℃－1200℃并在减径率为大于等于30％、壁厚减小率为5％－30％的条件下进行加工。 | ||||||
| 7 | 超细组织钢的生产方法 | CN00102662.3 | 2000-02-25 | CN1131323C | 2003-12-17 | 鸟冢史郎; 梅泽修; 津崎兼彰; 长井寿 |
| 生产以平均粒径不大于3μm的铁素体为基本相而构成的超细组织钢的方法，该法包括在使原料成锭后，通过将其加热到至少为Ac3点的温度使之奥氏体化，在Ae3点或更低至Ar3点-150℃的温度下，或在至少550℃的温度下施以压力加工，然后冷却，其中压力加工时的变形速率在0.001-10/秒的范围内。 | ||||||
| 8 | 超细组织钢的生产方法 | CN00102662.3 | 2000-02-25 | CN1297062A | 2001-05-30 | 鸟冢史郎; 梅泽修; 津崎兼彰; 长井寿 |
| 生产以平均粒径不大于3μm的铁素体为基本相而构成的超细组织钢的方法,该法包括在使原料成锭后,通过将其加热到至少为Ac3点的温度使之奥氏体化,在Ae3点或更低至Ar3点—150℃的温度下,或在至少550℃的温度下施以压力加工,然后冷却,其中压力加工时的变形速率在0.001—10/秒的范围内。 | ||||||
| 9 | 用于加工板材工件的方法 | CN201610991451.5 | 2016-11-10 | CN107012310A | 2017-08-04 | R.桑德斯; H.鲍姆加特 |
| 对由板材构成的工件(2、8、18)实施局部改变其导磁率的处理。接下来借助探测器(10)分辨位置地检测所述工件(8、18)的导磁率，以便找到至少一个适合计划中的加工处理的区域(12、17、22、25)，并且局部地在所选择的区域(12、17、22、25)上限制地实施加工。 | ||||||
| 10 | 提高1Cr12Ni3Mo2VN横向冲击韧性的方法 | CN201611080157.5 | 2016-11-30 | CN106381374A | 2017-02-08 | 廖云虎; 雷德江; 丁勇; 黄志永; 刘永新; 张华国 |
| 本发明公开了一种显著提高1Cr12Ni3Mo2VN横向冲击韧性的方法，属于合金材料领域，采用的方法为：锻造时变形采用镦粗+拔长+镦粗+拔长的方式，优选控制加热锻造温度以及末火次变形量为40％～60％，优选控制成品磷质量百分含量≤0.015％、控制成品硫质量百分含量≤0.002％ ；采用本发明的方法生产的1Cr12Ni3Mo2VN产品，进行常规性能热处理，其横向冲击值较改进之前提高50％以上，提升非常显著。 | ||||||
| 11 | 中高碳铬钒钢中形成微纳尺度孪晶马氏体的工艺方法 | CN201610956866.9 | 2016-10-27 | CN106282495A | 2017-01-04 | 梁益龙; 罗志付; 姜云; 梁宇; 李伟 |
| 本发明提供一种中高碳铬钒钢中形成微纳尺度孪晶马氏体的工艺方法，包括：选取适当的中高碳铬、钒合金钢成分，通过大功率感应加热方法对其快速加热，然后快速冷却，多次重复快速加热和快速冷却达到超细化晶粒的目的。加热温度在该类钢的临界点稍高的范围，使该钢在此温度下基体中存在大量弥散分布的高碳浓度微纳尺度区，创造了微孪晶形成条件，同时较低的温度易于获得超细的奥氏体晶粒。快速加热到790~830℃，短时间保温后进行快速冷却，重复上述工艺，可获得微纳尺度孪晶马氏体。以显著提高材料的强度和塑性。本发明属于合金钢热处理领域。 | ||||||
| 12 | 一种零序互感器磁芯退火晶化工艺 | CN201610749772.4 | 2016-08-30 | CN106158344A | 2016-11-23 | 唐书辉 |
| 本发明涉及一种零序互感器磁芯退火晶化工艺，其具体步骤为：采用横磁炉进行退火晶化处理，利用磁场方向改变材料原子结构，从而达到抗直流目的；首先将所需规格的铁基纳米晶磁芯套装于横磁炉内的钢条或者钢管上，沿磁场横向方向放置，晶化过程中，由于横向电流的作用，磁畴沿横向转动运行，经过3～5小时的晶化和加磁处理，铁基纳米晶磁芯内部原子结构发生根本改变，从而达到软磁材料在单位面积的极小损耗特性。本发明采用铁基纳米晶为材料，通过特殊工艺处理，即能实现1个铁基纳米晶磁芯就能替代原1个坡莫合金磁芯和1个锰锌铁氧体磁芯的效果。本发明铁基纳米晶磁芯不仅成本低廉、磁导率非常好,而且产品一致性好。 | ||||||
| 13 | 一种变压器超顺磁性铁芯热处理方法 | CN201610048241.2 | 2016-01-19 | CN105695704A | 2016-06-22 | 虞璐; 胡柳亮; 孙钡钡; 韩永锁; 雷高峰; 张念伟; 严密 |
| 本发明涉及一种变压器超顺磁性铁芯热处理方法，包括如下步骤：1)金属合金粉末的制备；2)填充颗粒的制备；3)非晶铁芯的放置；4)晶化处理；5)加磁场；6)充惰性气体；7)程序升温h；8)降温处理；9)表面处理。本发明的变压器超顺磁性铁芯用于大功率电源变压器、开关电源中的变压器、扼流圈、平波电抗以及漏电开关铁芯，使用广泛，安全可靠。 | ||||||
| 14 | 烧结磁铁的制造方法 | CN201380035288.X | 2013-06-26 | CN104412343A | 2015-03-11 | 迫道大; 藤川真一郎; 池田明彦; 松苗宏树; 古屋崇 |
| 本发明提供一种烧结磁铁的制造方法，实现烧结工序到时效热处理工序时所使用的能量的效率化，提高材料成品率。本发明具有：将构成含有以Nd为主要成分的稀土类元素R的R－Fe－B系烧结磁铁的磁铁粉末进行冲压成形，成形将磁铁粉末压缩而形成的压粉体的工序；在加热至烧结温度的状况下烧结压粉体，成形烧结磁铁的烧结工序；在加热至不超过烧结温度的温度的状况下对烧结磁铁进行加压成形，由此矫正烧结磁铁的尺寸的尺寸矫正工序；利用在尺寸矫正工序中生成的加热环境气体调整烧结磁铁的组织的时效热处理工序。 | ||||||
| 15 | 金属部件的表面处理 | CN201280029799.6 | 2012-06-18 | CN103635601A | 2014-03-12 | 托尼·普瑞泽沃; 泰迪·马勒; 米歇尔·巴隆; 詹·萨缪尔; 伊曼纽尔·德朗萨尔 |
| 本发明涉及用于金属部件表面处理的方法，其中，金属部件（1）的表面被暴露在实质上球形粒子的流，以这种方式，表面的每个部分收到所述粒子沿着几个主要入射范围，在表面的部分上几个主要的入射范围主要分散在一圆椎体或一圆椎形膜中，所述圆锥形膜具有一在10°到45°之间的外部半顶角，直到纳米结构的表面层（3）具有，尤其是一大于50μm的平均厚度被获得，粒子具有一少于2mm和大于0.1mm的直径，并且以40m/s-100m/s之间的速度被投射。热化学处理随后被应用，尤其是渗氮类型的低温处理或低压碳氮共渗类型的高温处理。 | ||||||
| 16 | 制造用于编码器的磁性基片的方法 | CN201280012241.7 | 2012-03-05 | CN103443301A | 2013-12-11 | 彼得·科盖伊; 沃伊特·列斯科夫塞克 |
| 本发明涉及一种用于制造编码器标尺的磁性基片的方法。所述方法包括机械加工所述基片的步骤，其中所述基片在所述机械加工步骤之前被冷却。在一个实施例中，使用不锈钢基片。所述不锈钢可以包括奥氏体（非磁性）相以及马氏体（磁性）相。以这种方式机械加工和冷却增加了所形成的磁性（马氏体）相材料的量，从而提高了当随后通过激光标记在基片上形成非磁性（奥氏体）标记时的磁对比度。 | ||||||
| 17 | 通过铸造制造纳米孪晶化的钛材料的方法 | CN201180062429.8 | 2011-12-21 | CN103270184A | 2013-08-28 | 柴国才 |
| 本发明涉及一种制造纳米孪晶化的商业纯钛材料的方法，包括如下步骤：-铸造商业纯钛材料，除了钛之外，所述商业纯钛材料还含有不超过0.05重量%的N、不超过0.08重量%的C、不超过0.015重量%的H、不超过0.50重量%的Fe、不超过0.40重量%的O和不超过0.40wt%的剩余物；-使得所述材料的温度等于或低于0℃；以及-在该温度下在所述材料中形成纳米孪晶的这种程度下使所述材料产生塑性变形。 | ||||||
| 18 | 滚动轴承 | CN200480029505.5 | 2004-09-30 | CN100425723C | 2008-10-15 | 木大力; 前田喜久男 |
| 滚动轴承零件的合金元素的含量，以质量%计，含有C为0.6%以上但在1.3%以下；Si为0.3%以上但在3.0%以下；Mn为0.2%以上但在1.5%以下；P为0.03%以下；S为0.03%以下；Cr为0.3%以上但在5.0%以下；Ni为0.1%以下但在3.0%以下；Al为0.050%以下；Ti为0.003%以下；O为0.0015%以下；N为0.015%以下，剩余部由Fe和不可避免的杂质组成，由此钢材构成，具有氮富集层，奥氏体结晶粒的粒度号数在超过10号的范围。 | ||||||
| 19 | 三相纳米复合钢 | CN02827964.6 | 2002-12-12 | CN1617941A | 2005-05-18 | G·J·库辛斯基; D·伯拉克; G·托马斯 |
| 介绍了一种高性能碳钢，它包含铁素体(11)晶粒与含错位板条结构的晶粒结合而成的三相显微结构，所述错位板条结构中马氏体(13)板条与奥氏体(14)膜交替分布。该结构包含与马氏体－奥氏体晶粒(12)结合的铁素体晶粒(11)，每个马氏体－奥氏体晶粒(12)具有错位板条结构，它包含由马氏体相晶粒组成的基本平行的板条(13)，所述板条为残余奥氏体相薄膜(14)所分隔。所述显微结构可通过一种独特的奥氏体化方法形成，它采用分步冷却方式，避免形成贝氏体和珠光体，同时避免在相界面上形成沉淀物。所述显微结构可通过铸造、热处理、在线轧制、锻造和其他常用冶金处理方法获得，产生优越的机械性能和抗腐蚀性能。 | ||||||
| 20 | 通过对普通低碳钢进行低应变加工和退火获得具有超微细晶粒结构的高强度、高延展性钢板及其制造方法 | CN02807339.8 | 2002-03-25 | CN1500155A | 2004-05-26 | 斋藤好弘; 辻伸泰; 上路林太郎 |
| 一种将普通低碳钢或添加0.01％以下的对促进马氏体相变有效的量的B的普通低碳钢进行加工和热处理、将奥氏体晶粒粗化之后，通过水冷获得90％以上的马氏体相的钢材进行低应变加工，具体地说，通过进行总轧制压缩率在20％以上、最高不足80％的冷轧和500℃以上600℃以下的低温退火制成平均晶粒粒径在1.0μm以下的超微细晶粒铁素体，获得的抗拉强度在800MPa以上，均匀延伸率在5％以上，断裂延伸率在20％以上的高强度、高延展性的低碳钢材，以及该钢材的制造方法。 | ||||||
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