众知，过去，聚酰胺或聚酯等合成纤维的制造中一般将聚合物熔融 纺丝后一次卷取成未拉伸丝后，将所得的未拉伸丝拉伸而卷绕成T字形 或纬纱管形状的方法。用这样的两步方式卷绕的拉伸丝纬纱管可直接供 给编织物，或者为了对布赋予膨松性或伸缩性而进行假捻加工后供给偏 织物用。
使用拉伸丝纬纱管的假捻加工，拉伸丝来自纬纱管的解舒性或假捻 时的断丝成为障碍，故采用加工速度高达100m/分的凸钉假捻加工法。
然而，近年来，为了降低加工成本，对凸钉假捻加工法也要求采用 150m/分以上的加工法，或使用圆盘或皮带的200-500m/分的高速假捻加 工法。
根据本发明人的研究，可以看出与以往的PET纤维的假捻加工不同， 在来自PTT纤维拉伸丝(以下用PTT拉伸丝表示)纬纱管的高速假捻加 工中，有(a)发生解舒中断(解舒时的断丝)、(b)发生假捻加热器中 断(因假捻加热器的断丝)的间题。
(a)解舒中断
PTT纤维拉伸时受到的拉伸应力，当卷在拉伸丝纬纱管上后成为收缩 力而残存，卷紧拉伸丝纬纱管。
卷紧的拉伸丝纬纱管，卷绕硬度变高，要想从这样的拉伸丝纬纱管 解舒拉伸丝，则解舒张力沿丝的长度方向变动大，往往在异常地产生高 张力后，才产生解舒中断。
(b)假捻加热器中断
PTT纤维假捻加工温度的适用值与PET纤维相比极窄，必须在加热器 温度150-180℃下进行加工。加热器温度低于150℃时，所得加工丝的卷 缩在编织工序或染色工序中进行变形等。加工丝的卷缩性能差，不能得 到耐用的加工丝。而加热器温度超过180℃时，在加热器上产生断丝。
因此，在PTT纤维方面，为了获得良好的假捻加工性，必须特别严 格选择卷在供假捻加工的纬纱管上的拉伸丝的热收缩特性。
上述PTT纤维假捻加工中的课题，在PET纤维中是不能预料的，是 本发明人的研究结果才搞清楚的。因此，在前述的现有文献(A)-(F) 中，有关这样的假捻加工实用上的课题，均没有启示。
本发明的课题是提供解舒性好、使假捻加工速度高速化时的假捻中 断或加工丝起毛少的PTT拉伸丝纬纱管。
另外，是提供用两步法制得的PTT拉伸丝纬纱管，其也是高速假捻 加工性好的拉伸丝纬纱管。
更具体地讲，是提供即使是高速假捻加工中解舒性也良好且加热器 温度即使是高温的加工时也没有断丝或起毛、可提供品位良好的加工丝 的PTT拉伸丝纬纱管及其制造方法。
本发明人潜心研究上述课题的结果，发现通过将拉伸丝的热收缩特 性和卷绕硬度，以及卷绕形状控制在规定的范围，可消除解舒中断或假 捻中断，获得高速假捻加工性好的拉伸丝纬纱管，从而完成了本发明。 这种拉伸丝纬纱管根据特定的拉伸条件与该拉伸丝的陈化条件而得到。
即，本发明如下所述。
1)一种拉伸丝纬纱管，其特征在于，由95摩尔％以上的对苯二甲酸 丙二醇酯重复单元与5摩尔％以下的其他的酯重复单元构成、特性粘度是 0.7-1.3dl/g且满足下述(1)-(3)的PTT拉伸丝，以卷绕硬度80-90 被卷绕。
(1)热收缩应力开始呈现应力的温度在55℃以上。
(2)热收缩应力的极值温度150-190℃。
(3)断裂伸长率36-60％。
2)上述1所述的拉伸丝纬纱管，其特征在于拉伸丝的断裂伸长率是 43-60％。
3)上述2所述的拉伸丝纬纱管，其特征在于，拉伸丝的热收缩应力 的开始呈现应力的温度是60-80℃，且极值温度是155-170℃。
4)上述1所述的拉伸丝纬纱管，其特征在于拉伸丝的热收缩应力的 极值应力是0.13-0.21cN/dtex，且拉伸丝以卷绕角度15-21度被卷绕。
5)上述4所述的拉伸丝纬纱管，其特征在于拉伸丝的断裂伸长率是 43-60％。
6)上述5所述的拉伸丝纬纱管，其特征在于拉伸丝的热收缩应力开 始呈现应力的温度是60-80℃，且极值温度是155-170℃。
7)拉伸丝纬纱管的制造方法，其特征在于，将由95摩尔％以上的对 苯二甲酸丙二醇酯重复单元与5摩尔％以下的其他的酯重复单元所构成、 特性粘度由0.7-1.3dl/g的PTT构成的未拉伸丝一次卷取后，进行拉伸 以制造拉伸丝纬纱管时，满足下述(1)-(3)的必要条件。
(1)拉伸张力应为0.20-0.30cN/dtex。
(2)卷绕成纬纱管时的气圈张力应是0.03-0.20cN/dtex。
(3)应在25-45℃的环境气氛中，将拉伸丝老化10天以上。
8)上述7所述的拉伸丝纬纱管的制造方法，其特征在于，卷绕成纬 纱管时的松驰率是2-5％。
附图的简单说明
图1是表示在本发明的拉伸丝纬纱管的制造方法中所用的制造未拉 伸丝的纺丝机之一例的简略图。
图2是表示在本发明的拉伸丝纬纱管的制造方法中所用的拉伸机之 一例的简略图。
图3是表示在本发明的拉伸丝纬纱管的制造方法中所用的采用拉伸 针板的拉伸机之一例的简略图。
图4是表示本发明的拉伸丝纬纱管之一例的简略图。
实施发明的最佳方案
在本发明的拉伸丝纬线管中，PTT拉伸丝的热收缩应力开始呈现应力 的温度是55℃以上，PTT拉伸丝的热收缩应力，用后述的热应力测定器 进行测定。
由室温开始测定时，过去的PTT拉伸丝通常从40-50℃开始出现热收 缩应力。因此，本发明中，开始出现应力的温度是55℃以上。开始出现 应力的温度低于55℃时，如果假捻加热器温度超过150℃，往往发生断 丝或起毛。开始出现应力的温度在55℃以上时，假捻加热器温度即使是 150-180℃，也可进行稳定的假捻加工。虽然优选开始出现应力的温度要 高，但从老化时的卷绕形状稳定性的观点考虑，优选60-80℃，更优选 65-80℃，最优选70-80℃。
本发明的拉伸丝纬纱管，用后述方法测定的PTT拉伸丝的热收缩应 力的极值温度是150-190℃。热收缩应力的极值温度低于150℃时，假捻 加工如果在加热器温度为150℃以上条件下进行加工，则在加热器上拉伸 丝产生流挂，难以稳定的加工。为了实现稳定的加工，热收缩应力的极 值温度优选是155℃以上，更优选是160℃以上。另外，从抑制拉伸时因 热处理产生断丝或起毛的观点考虑，热收缩应力的极值温度是190℃以 下，优选是155-170℃。
本发明的拉伸丝纬纱管，从消除高速假捻时的断丝观点考虑，由后 述方法测定的PTT拉伸丝的热收缩应力的极值应力优选是 0.13-0.21cN/dtex。
本发明的拉伸丝纬纱管，PTT拉伸丝的断裂伸长率是36-60％。断裂 伸长率低于36％时，若使假捻加工时的加热器温度为150℃以上的高温， 则产生假捻中断。
断裂伸长率对假捻加工时的加工适合温度有很大影响，这在PET纤 维中是几乎没有的事实，是PTT纤维特有的现象。因此，从对PET纤维 的假捻加工性的理解来看，关于PTT拉伸丝的断裂伸长率有上述的适合 值是完全料想不到的。
断裂伸长率大，由于可使假捻时的加热器温度在高温下进行加工而 优选。但是，断裂伸长率超过60％时，PTT拉伸丝上产生纤度斑，该纤度 斑在假捻加工后也成为染色斑，故破坏加工丝的品位，优选的断裂伸长 率是43-60％，更优选是45-55％。
本发明的拉伸丝纬纱管，PTT拉伸丝在卷绕硬度80-90条件下卷绕成 纬纱管形状，卷绕硬度是用后述的维卡硬度计测定的值，数值愈小表明 卷绕密度愈低。通常的纬纱管是在超过90的卷绕硬度下卷绕，而本发明 是在低的密度下卷绕成纬纱管。这样在低的密度下卷绕成纬纱管，由此 可缓和拉伸时受到的拉伸应力，即使长时间的静置，也不妨碍卷紧的拉 伸丝的解舒性，并可获得具有良好热应力特性的拉伸丝。卷绕硬度低于 80时，输送等的操作时发生形状破坏等的障碍。优选的卷绕硬度是82-88。
图4示出本发明拉伸丝纬纱管的一个例子，在图4中，a代表纬纱管 的锥度部分，b代表纬纱管的筒部分，c代表纬纱管的支撑体，θ代表纬 纱管锥度部分相对于纬纱管支撑体的角度。
本发明的拉伸丝纬纱管，为了实现高速解舒时良好的解舒性，PTT 拉伸丝优选以在卷绕角度15-21度下卷绕。这里，所谓卷绕角度，是指 在图4所示的拉伸丝纬纱管的简略图中，纬纱管的锥度部分a相对纬纱 管支撑体c的角度θ。若与过去公知的PET拉伸丝纬纱管的卷绕角度在 23-25度下卷绕相比较，15-21度是极低的卷绕角度，卷绕角度低于15 度时，纬纱管的卷绕质量为大约1kg以下，经济性不好。卷绕角度超过 21度时，在纬纱管卷取中或其后的操作中发生崩卷，有时难以稳定地维 持纬纱管的形状，更优选的卷绕角度是18-20度。PTT拉伸丝纬纱管，从 PTT拉伸丝的平滑性或伸长恢复性等的特性来考虑，估计卷绕角度对解舒 性有很大的影响。
本发明中，PTT拉伸丝的纤度或单丝纤度没有特殊限制，纤度优选使 用20-300dtex，单丝纤度优选使用0.5-20dtex。
另外，为了对PTT拉伸丝赋予平滑性、收敛性、抗静电性等，可添 加通常使用的整理剂0.2-2重量％。
此外，为了提高解舒性或假捻加工时的聚束性，可赋予50个/m以下 的单丝交织。
本发明中，构成PTT拉伸丝的PTT聚合物，由95摩尔％以上对苯二 甲酸丙二醇酯重复单元构成和5摩尔％以下其他的酯重复单元构成。即， 作为PTT聚合物包括PTT均聚物及含5摩尔％以下的其他的酯重复单元的 PTT共聚物。
作为共聚成分的代表例，可列举下述示例。
作为酸成分，是间苯二甲酸或5-磺基间苯二甲酸钠所代表的芳香族 二羧酸、己二酸或衣康酸所代表的脂肪族二羧酸等等。作为二醇成分， 是乙二醇、丁二醇、聚乙二醇等等。另外，羟基苯甲酸等的羟基羧酸也 是其例子。这些可以若干种进行共聚。
另外，PTT拉伸丝，在不妨碍本发明效果的范围内，可以含有氧化钛 等的消光剂、热稳定剂、抗氧剂、抗静电剂、紫外线吸收剂、抗菌剂、 各种颜料等等的添加剂，或作为共聚成分而含有。
本发明中的PTT拉伸丝的特性粘度，从体现拉伸丝的强度和抑制纺 丝及拉伸时的断丝、起毛等的观点考虑，是0.7-1.3dl/g的范围，最优 选是0.8-1.1dl/g。
本发明中的PTT聚合物的制造方法，可采用公知的方法，其代表例， 是用熔融聚合提高聚合度至一定的特性粘度，然后用固相聚合提高到相 当于设定的特性粘度的聚合度的2步法。
本发明的PTT拉伸丝纬纱管，可适当通过下述方法制得：将95摩尔 ％以上的对苯二甲酸丙二醇酯重复单元与5摩尔％以下的其他的酯重复单 元构成、特性粘度0.7-1.3dl/g的PTT构成的未拉伸丝一次卷取后，拉 伸制造拉伸丝纬纱管时，满足下述(1)-(3)的必要条件。
(1)拉伸张力应为0.20-0.30cN/dtex。
(2)卷绕成纬纱管时的气圈张力应是0.03-0.20cN/dtex。
(3)拉伸丝应在20℃以上，优选在25-45℃的环境气氛中老化10 天以上。
以下，参照图1-图3详述本发明的PTT拉伸丝纬纱管的制造方法的 例子。再者，图1、图2、图3中，1表示聚合物粒料干燥机，2表示挤 出机，3表示弯管，4表示纺丝头，5表示纺丝组件，6表示喷丝头，7 表示复合丝，8表示冷却风，9表示整理剂供给装置，10表示导丝辊，11 表示导丝辊，12表示未拉伸丝卷装，13表示供给辊，14表示电热板，15 表示拉伸辊，16表示拉伸丝纬纱管，17表示导丝钩，18表示拉伸针板。
如图1所示，首先，将通过干燥机1干燥到30ppm以下水分率的PTT 粒料，供给设定在255-265℃温度的挤出机2进行熔融。然后，熔融的 PTT经过弯管3送到设定到250-265℃的纺丝头4，用齿轮泵进行计量。 接着，经过装在纺丝组件5上的有多个孔的喷丝头6，作为复合丝7被挤 出到纺丝室内，挤出机2与纺丝头4的温度，根据PTT粒料的特性粘度 或形状由上述范围选择最适温度。
在纺丝室内挤出的PTT复合丝7一面经冷却风8被冷却到室温，一 面经以设定的速度旋转的牵引导丝辊10、11而被拉细，固化，作为设定 纤度的未拉伸丝卷装12而卷取。再者，未拉伸丝在与牵引导丝辊10相 接之前，经整理剂供给装置9赋予整理剂，离开牵引导丝辊11后，经卷 取机作为未拉伸丝卷装12而卷取。
本发明的制造方法中，赋予未拉伸丝的整理剂，优选使用水系乳液 型。整理剂的水系乳液的浓度优选15重量％以上，更优选采用20-35重 量％。
未拉伸丝的制造中，优选卷取速度在3000m/分以下卷取。更优选卷 取速度是1000-2000m/分，再优选是1200-1800m/分。
然后，未拉伸丝被供给拉伸工序。用如图2或图3的拉伸机进行拉 伸，在到供给拉伸工序之间，未拉伸丝的保存环境，优选使环境气氛温 度为10-25℃，相对湿度保持在75-100％。另外，拉伸机上的未拉伸丝， 拉伸中优选保持在该温度、湿度。
如图2所示，拉伸机，首先未拉伸丝卷装12在被设定成45-65℃的 供给辊13上被加热，利用供给辊13与拉伸辊15的圆周速度比拉伸到设 定的纤度，纤维在拉伸后或拉伸中，边与设定成100-150℃的电热板14 相接触边前行，接受张力热处理。离开拉伸辊15的纤维，边经过纺锭加 捻边作为拉伸丝纬纱管16卷取。这里，供给辊13的温度优选50-60℃， 更优选是52-58℃。
供给辊13与拉伸辊15的速度比(即，拉伸比)及电热板温度的设 定要使拉伸张力为0.2-0.30cN/dtex。拉伸张力低于0.2cN/dtex时，拉 伸丝的断裂伸长率超过60％，不能达到本发明的目的。拉伸张力超过0.30 cN/dtex时，拉伸丝的断裂伸长率低于36％，不能达到本发明的目的。
再者，拉伸工序可根据需要用图3所示的拉伸机进行拉伸，图3所 示的拉伸机，在供给辊13与电热板14之间设拉伸针板18，此时，供给 辊13的温度最好尽量严格控制为50-60℃，更优选52-58℃。
离开拉伸辊15的拉伸丝，利用导丝钩17，边形成环形边卷取成拉伸 丝纬纱管16。此时的气圈张力是通过纺锭的旋转在丝上产生的离心力， 通过拉伸丝的质量，导丝钩的质量，保持拉伸丝的纺锭的旋转数来决定。
本发明的制造方法中，使气圈张力为0.03-0.20cN/dtex，气圈张力 超过0.20cN/dtex时，拉伸丝纬纱管的卷绕密度变高，其结果，由于纬 纱管中的拉伸丝的松驰不充分，难以使拉伸丝的热收缩应力测定中开始 出现应力的温度或极值温度在本发明的范围。
优选气圈张力低的情况，但低于0.03cN/dtex时往往产生纬纱管形 状的蓬乱。气圈张力的优选范围是0.05-0.17cN/dtex。
为了稳定地获得这样低的气圈张力，最好使从拉伸辊15到卷成纬纱 管的松驰率为2-5％。如果松驰率是该范围，气圈张力成为0.03-0.20 cN/dtex，卷绕硬度为80-90。再者，过去的PET纤维的时候，松驰率是 1％以下。
卷绕角度通过调整纬纱管的卷绕量和拉伸机的横梁的卷幅而设定。 具体地，拉伸机的横梁卷幅调整，用组装在拉伸机的环轨计数控制装置 中的“数字电键(デジスイツチ)”的输入计算进行调整。
在本发明的制造方法中，将用上述特定条件制造的拉伸丝在25-45 ℃的环境气氛中老化10天以上。通过用这样的特定条件进行老化，拉伸 丝纬纱管的卷绕形状不崩坏，另外，以低的卷绕密度卷成纬纱管的拉伸 丝被松驰后，成为本发明规定的热收缩特性的丝，成为具有良好假捻加 工性的拉伸丝。老化的环境气氛温度与时间，优选30-40℃下20天以上。
作为拉伸丝的假捻加工，采用一般用的凸钉型、摩擦型、钳板型、 空气假捻型等的加工方法，假捻加热器可以是1个加热器假捻，2个加热 器假捻的任一种，为了获得高的拉伸性，优选1个加热器假捻的方法。
假捻加热器温度的设定，优选使第1加热器出口刚出来的丝温度为 130-200℃，更优选150-180℃，最优选160-180℃。
通过1个加热器假捻获得的假捻加工丝的伸缩伸长率优选 100-300％，伸缩弹性模量80％以上。
另外，还可根据需要，用第2个加热器热定型，成为2加热器假捻 加工丝，第2加热器的温度优选100-210℃，此外，相对于第1加热器出 口刚出来的丝温度，优选为-30℃～+50℃的范围。
第2加热器内的过量进料率(第2过量进料率)优选为+3％～+30％。
以下列举实施例更详细地说明本发明，当然，本发明不受实施例限制。
测定方法、评价方法如下。
(1)特性粘度
特性粘度[η]是根据下式的定义求出的值。 $\left[\eta \right]=\underset{C\to 0}{\lim }(\mathrm{\eta r}-1)/C$
式中，ηr是将用纯度98％以上的邻氯苯酚溶解的PTT聚合物的稀释 溶液在35℃的粘度，用相同温度下测定的上述溶剂的粘度相除的值，定 义为相对粘度，C是聚合物浓度(g/100ml)。
(2)断裂伸长率
按JIS-L-1013进行测定。
(3)热收缩应力开始出现应力的温度、极值温度、极值应力
用热应力测定装置(例如，カネボウエンジニアリング公司制，商 品名为KE-2)进行测定。将拉伸丝切成20cm的长度，将20cm的丝的两 端系住作成环形，装填在测定器中，在初荷重0.044cN/dtex，升温速率 100℃/分的条件下进行测定，将热收缩应力的温度变化记录成图。
由记录的图看出，将开始出现热收缩应力的温度定为开始出现应力 的温度。在高温域热收缩应力绘为山型的曲线，将显示该热收缩应力的 峰值的温度定为极值温度，而将该应力的峰值定为极值应力。
(4)假捻加工丝的伸缩伸长率、伸缩弹性模量
按JIS-L-1090伸缩性试验方法(A法)进行测定。
(5)拉伸张力
拉伸张力的测定，作为张力计，采用ROTHSCHILD MiniTens R-046 (Zellweger Uster公司制，MiniTens：型式R-46)，测定对穿过拉伸 工序的热处理装置附近(例如，在图2中供给辊13与电热板14之间， 在图3中拉伸针板18与电热板14之间进行测定)的丝所施加的张力T1 (cN)，用拉伸后的丝的纤度D(dtex)相除而求出。
拉伸张力(cN/dtex)＝T1/D
(6)气圈张力
与拉伸张力的测定同样，测定拉伸工序中的拉伸辊与纬纱管之间， 例如图3中由拉伸辊15与导丝钩17形成的圆环的张力T2(cN)，用拉伸 后的丝的纤度D(dtex)相除而求出。
气圈张力(cN/dtex)＝T2/D
(7)硬度
拉伸丝纬纱管硬度的测定，用硬度计(テクロツク公司制，GC型-A)， 将拉伸丝纬纱管的圆筒部分的表面按上下方向4等分，按圆周方向每90 °4等分，测定总共16个地方的硬度，取其平均值为硬度。
(8)解舒性，假捻加工性
按下述条件进行假捻加工，用144纺锭/台连续进行假捻加工，测每 1天实施时的断丝次数，评价解舒性、假捻加工性。
假捻加工机：村田机械制作所公司制，33H假捻机(钳板型)
假捻条件：丝速度：500m/分
假捻数：3230T/m
第1进料率：-1％
第1加热器温度：170℃
1)解舒性
在从拉伸丝纬纱管到进料辊入口之间测定断丝次数，按以下的基准 判断。
◎：解舒中断次数低于10次/台·天，非常好
○：解舒中断次数10-30次/台·天，良好
×：解舒中断次数超过30次/台·天，难以工业生产
2)假捻加工性
测定进料辊以后的假捻加热器中断丝次数，按以下的基准判断。
◎：断丝次数低于10次/天·台，非常好
○：断丝次数10-30次/天·台，良好
×：断丝次数超过30次/天·台，工业生产困难
(9)加工丝的染品位
由熟练者判断加工丝的染品位。
◎：非常好
○：良好
×：带染筋，差
(10)综合评价
对假捻时的解舒性，加工性及加工丝的染品位，按以下的基准判断。
◎：解舒性，加工性及染品位都非常良好
○：解舒性，加工性及染品位的任一项非常良好或良好，没有差
×：解舒性，加工性及染品位的任一项差。
[实施例1-4，比较例1及2]
本实施例及比较例中，就气圈张力、和拉伸丝的热收缩应力的开始 出现应力的温度对加工性的影响进行说明。
用图1及图3所示的纺丝机及拉伸机，用含氧化钛0.4重量％的特性 粘度0.91dl/g的PTT粒料制造84dtex/36长丝的PTT拉伸丝。
本实施例及比较例中的纺丝条件及拉伸条件如下。
(纺丝条件)
粒料干燥温度及到达水分率：110℃、25ppm
挤出机温度：260℃
纺丝头温度：265℃
喷丝头孔径：0.40mm
聚合物排出量：28.0g/分
冷却风条件：温度；22℃，相对湿度；90％，速度：0.5m/秒
牵引速度：1500m/分
(未拉伸丝)
纤度：131.1dtex
双折射率：0.024
卷绕量：6.2kg/l绕线管
(拉伸条件)
供给辊温度：55℃
拉伸针板：有
电热板温度：130℃
拉伸辊温度：未加热(室温)
拉伸比：2.3倍
拉伸张力：0.25cN/dtex
松驰率：2.6％
卷取速度：800m/分
卷绕量：2.5kg/l纬纱管
(拉伸丝)
纤度：83.2dtex
断裂强度：3.5cN/dtex
断裂伸长率：45％
沸水收缩率：13.1％
纬纱管卷绕角度：19度
纬纱管卷绕硬度：如表1所示
当拉伸丝卷取时，使移动导向装置与纺锭的旋转次数变化，使气圈 张力如表1所示而变化。
将所得的拉伸丝纬纱管，在温度30℃，相对湿度65％的恒温室内老 化30天。
将老化后的拉伸丝与拉伸丝纬纱管的物性，假捻加工时的解舒性及 假捻加工性示于表1。
(假捻加工丝物性)
纤度：84.5dtex
断裂强度：3.3cN/dtex
断裂伸长率：42％
伸缩伸长率：192％
伸缩弹性模量：88％
由表1可看出，如果气圈张力在本发明的范围内，便达到良好的解 舒性和假捻加工性。另外，所得的加工丝的染品位没有斑点，良好，此 外，加工丝的卷曲特性也良好。
气圈张力在本发明的范围外，当张力低时，在卷取中使纬纱管产生 卷崩，不得不中断拉伸。而气圈张力高达0.30cN/dtex时，卷绕硬度高， 往往发生解舒中断或假捻中断。
[实施例5-8，比较例3及4]
在本实施例及比较例中，就拉伸张力和断裂伸长率对假捻加工性的 影响进行说明。
与实施例1同样地进行纺丝及拉伸。但，本实施例及比较实施例中 的纺丝条件及拉伸条件如下。
(纺丝条件)
粒料干燥温度及到达水分率：110℃，25ppm
挤出机温度：260℃
纺丝头温度：265℃
喷丝头孔径：0.40mm
聚合物排出量：调整聚合物排出量使拉伸丝的纤度为84dtex
冷却风条件：温度；22℃，相对湿度；90％，速度：0.5m/秒
牵引速度：1500m/分
(拉伸条件)
供给辊温度：55℃
拉伸针板：有
电热板温度：130℃
拉伸辊温度：未加热(室温)
拉伸比：调整拉伸比使拉伸张力为表2的值
气圈张力：0.08cN/dtex
卷取速度：800m/分
卷绕量：2.5kg/l纬纱管
(拉伸纬纱管)
纬纱管卷绕角度：19度
纬纱管卷绕硬度：如表2所示
当拉伸时，改变拉伸倍率使拉伸张力为表2所示的值。
将所得的拉伸丝纬纱管，在温度30℃，相对湿度65％的恒温室内老 化30天后，进行假捻加工。
将老化后的拉伸丝与拉伸丝纬纱管的物性，假捻加工时的解舒性及 假捻加工性示于表2。
由表2看出，若拉伸张力是本发明的范围，则可得到良好的解舒性， 假捻加工性及染品位。
拉伸张力在本发明的范围外，较高时、解舒性、假捻加工性不好。 而拉伸张力在本发明的范围外，较低时，拉伸丝的断裂伸长率大，虽然 假捻加工性好，但加工丝的染品位不好。
[实施例9-12，比较例5-7]
在本实施例及比较例中，就拉伸丝纬纱管的老化条件对假捻加工性 的影响进行说明。
除了用表3所示的条件，将实施例6所得的拉伸丝从刚拉伸后进行 老化外，其他与实施例6同样地进行。
将老化后的拉伸丝及拉伸丝纬纱管的物性，假捻加工时的解舒性及 假捻加工性示于表3。
由表3看出，如果老化条件是本发明的范围内，则在假捻加工中可 得到良好的解舒性、假捻加工性。
[实施例13及14]
在本实施例中，就拉伸丝纬纱管的卷绕角度对假捻加工性的影响进 行说明。
在实施例6中，除了通过变更拉伸机的环轨计数控制装置的数字电 键，使拉伸丝纬纱管的卷绕角度如表4所示而不同外，其他与实施例6 同样地进行。
将老化后的拉伸丝及拉伸丝纬纱管的物性，假捻加工时的解舒性及 假捻加工性示于表4。
由表4看出，如果拉伸丝纬纱管的卷绕角度在本发明的范围内，则 得到良好的假捻加工性。
表1    气圈张力    (cN/dtex)   纬纱管卷    绕硬度                 热收缩应力   解舒性  假捻加工     性  加工丝染    品位   综合评价  开始出现的  温度(℃)   极值温度     (℃)    极值应力    (cN/dtex) 比较例1     0.02           由于卷崩不能采样     -     -     -     -     × 实施例1     0.05     80     75     164     0.19     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例2     0.10     82     70     162     0.19     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例3     0.12     83     68     160     0.20     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例4     0.17     85     62     155     0.21     ○     ◎     ◎     ○ 比较例2     0.30     92     49     147     0.22     ×     ×     ○     ×
表2    拉伸张力    (cN/dtex)   松驰率    (％)  断裂伸长   率(％)  纬纱管卷   绕硬度                  热收缩应力  解舒性  假捻加工     性  加工丝染    品位  综合评    价   开始出现   温度(℃)   极值温度     (℃)     极值应力    (cN/dtex) 比较例3     0.38     3.0     32     92     51     149     0.33     ×     ×     ○     × 实施例5     0.26     2.6     43     84     69     158     0.20     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例6     0.25     2.5     45     82     74     160     0.19     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例7     0.23     2.4     50     81     76     162     0.17     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例8     0.20     2.2     56     80     77     163     0.14     ◎     ◎     ○     ○ 比较例4     0.16     2.0     65     77     78     164     0.12     ○     ○     ×     ×
表3           老化                 热收缩应力   解舒性  假捻加工     性  加工丝染    品位  综合评价  温度(℃)  天数(天)  开始出现温    度(℃)   极值温度     (℃)    极值应力    (cN/dtex) 比较例5     15     1     49     145     0.22     ×     ×     ○     × 比较例6     15     10     52     146     0.22     ○     ×     ○     × 比较例7     15     20     53     147     0.22     ○     ×     ○     × 实施例9     25     10     62     152     0.21     ◎     ○     ◎     ○ 实施例10     30     20     64     155     0.20     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例11     35     10     72     158     0.19     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例12     35     20     75     160     0.18     ◎     ◎     ◎     ◎
表4  卷绕角度    (度)  卷绕硬度   解舒性  假捻加工     性  加工丝染    品位  综合评价 实施例13     18     84     ◎     ◎     ◎     ◎ 实施例14     21     84     ◎     ◎     ◎     ◎
产业上利用的可能性
本发明的拉伸丝纬纱管可适应假捻加工速度的高速化。另外，其PTT 拉伸丝在高速度下的假捻加工性好，所制得的加工丝有良好的卷曲特性 和染品性，适合衣料用。
本发明的拉伸丝纬纱管的制造方法，是PTT纤维的二步制造法，即， 纺丝-未拉伸丝卷取，然后继续拉伸，使拉伸时的拉伸张力及卷取时的 气圈张力在规定范围内，且在特定的条件下将拉伸丝进行老化，采用这 样的方法可制得假捻加工性好的拉伸丝。