传统的回路断路器例如特开平09-161641号公报所示，是由以下构件所 组成：由基座和盖子构成的模壳；具有设在该模壳内的可动接点的可动触头； 具有与该可动接点接离的固定接点的固定触头；在回路断路器闭路状态下受基 座支承、可转动地保持可动触头并由绝缘性材料成形的横杆；通过该横杆对可 动触头进行开闭的开闭机构部；以及在回路断路器闭路状态下将可动接点推压 在固定接点上的接压弹簧等。
由于在实际使用中的反复开闭操作以及通电时的开闭动作产生的电弧所 引起的电气性和机械性或两者的双方作用，会使接点磨损和消耗。为了在接点 出现上述那种磨损和消耗场合时也能确保接点间接触的稳定性，设置有规定的 超程。在此，所谓超程是一种在回路断路器的闭路状态下、在除去固定触头和 固定接点后、该前后的可动接点的移动量，也就是表示接点的接触富余量，通 常是接点厚度的1～2倍左右。
从机械性强度、耐热性、绝缘性等要求出发，回路断路器的构件横杆和基 座采用的是以热硬化性树脂为主成分的材料。例如，作为30安培构架(フレ- ム)用的回路断路器，横杆由酚52重量％、玻璃纤维15重量％、无机充填材 料10重量％、木粉15重量％、颜料及其它8重量％组成的材料成形，基座由 酚50重量％、木粉30重量％、无机充填材料15重量％、颜料及其它5重量 ％组成的材料成形。
传统的回路断路器由于塑料构件体积占大部分的基座是以酚树脂和不饱 和聚脂树脂等的热硬化性树脂为主成分构成的，因此，难以实现构件的薄壁化， 不利于小型化和轻量化。特别是在采用以热硬化性树脂为主成分的材料时，由 于受到成形方面的制约，无论基座有多大，构成基座内部的部位必须在规定的 壁厚以上，构成基座内部的部位超出一定程度后成为厚壁，难以实现基座的小 形化。例如，采用225安培构架以下的小形回路断路器，若设定为极间间距35mm 以下、接压弹簧式的接点间的接压20N以下等时，由于受到成形方面的制约， 高度2mm以上的肋的厚度就必须在2mm以上，构成基座内部的部位超出一定程 度后成为厚壁。在此，肋的壁厚2mm是一种通常所知的为满足热硬化性树脂的 最小壁厚基准1mm～3mm以上而规定要稍许留出余量的值。
又，传统的回路断路器的基座由于是以热硬化性树脂为主成分的，因此， 需要对成形时产生的毛边、射出成形时产生的直浇口或横浇口等进行烧掉或填 平。
并且，从提高细部的成形精度的角度出发，虽然也探讨了采用以热可塑性 树脂为主成分的成形品的方案，但特别是在用于基座时，则不能充分满足基座 所需的特性。例如，含有特开平08-171847号所揭示的热可塑性树脂、在200 ℃以上进行脱水反应的无机化合物以及强化材料的成形品在耐燃性和电极开 闭后的绝缘性方面性能优良，适用于回路断路器用的成形品，然而，与盖体、 手柄等相比较，在用于高温并高应力下使用的基座、特别是在用于通电时超过 100℃并通过横杆受到强应力的基座时，会加大因基座和横杆各种条件引起的 与蠕变变形相互关联的超程的减少，造成性能不充分。
为此，发明者在试验失败的基础上，找到了可使用热可塑性树脂为主成分 的基座并可减少因基座和横杆各种条件引起的与蠕变变形相互关联的超程减 小的方案。
本发明为了解决上述问题，其目的在于，提供一种可减少超程的减小、实 现基座薄壁化并可改善环境的回路断路器。
发明概述
本发明的回路断路器包括：具有固定接点的固定触头；具有与所述固定接 点接离的可动接点的可动触头；在所述两接点接触时向该两接点间提供接压力 的接压弹簧；以绝缘性的树脂为主成分一体成形、可转动地保持所述可动触头 并与肘节连杆机构的下连杆连结、随着该肘节连杆机构的动作围绕该转动轴进 行转动的横杆；利用手柄的操作使所述的肘节连杆机构的蓄势弹簧的蓄势开 放、使所述可动触头快速接通和快速关断的开闭机构部；以及由固定支承该开 闭机构部的基座和从所述手柄侧盖住该基座的盖体形成的模壳，所述基座是一 种以热可塑性树脂为主成分、在常温常湿下的弯曲弹性率Eb的成形品，所述 横杆是一种在常温常湿下的弯曲弹性率Ec的成形品，符合下列公式的关系， 因而可减少超程的减小、实现基座的薄壁化、轻量化并可改善环境。又由于基 座可薄壁化，因此可扩大表面绝缘的距离。
Eb+Ec≥17000MPa           …(1)
8000MPa≤Eb               …(2)
9000MPa≤Ec               …(3)
又，弯曲弹性率Eb、Ec符合下列公式，可进一步减少超程的减小。
Eb+Ec≥20500MPa           …(4)
9000MPa≤Eb               …(5)
9000MPa≤Ec               …(6)
又，弯曲弹性率Eb、Ec符合下列公式，可进一步减少超程的减小，提高 成形的生产性，并可改善外观性。
Eb+Ec≥25000MPa                     …(7)
9000MPa≤Eb≤22000MPa               …(8)
9000MPa≤Ec≤17000MPa               …(9)
又，热可塑性树脂是聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚 酰胺、脂肪族聚酮、聚苯硫及其这些合金材料中的至少一种，因而可提高耐药 品性和耐环境性，并可容易实现复循环。
又，聚酰胺是尼龙66、尼龙MXD6、尼龙46和尼龙6T中的至少一种，因 此，可提高耐冲击性，并改善了对于开闭疲劳时发生热的稳定性。
又，热可塑性树脂是聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸乙二醇酯及其 这些合金材料中的至少一种，可减少吸湿时的尺寸变化，并可提高对于开闭劳 动时发生热的稳定性。
又，基座含有添加了难燃剂的聚对苯二甲酸丁二醇酯55～70重量％和强 化材料30～45重量％，因而在端子紧固时不容易发生开裂。
又，基座含有添加了难燃剂的聚对苯二甲酸乙二醇酯40～70重量％和强 化材料30～60重量％，可提高耐热性和耐蠕变性。
又，基座含有添加了难燃剂和弹性体的聚酰胺56～60重量％和强化材料 40～44重量％，可提高耐冲击性和断路后的绝缘性。
又，横杆以酚树脂为主成分，可提高耐燃性，并可进一步提高超程特性。
又，回路断路器为多极，在与基座底壁正交的壁上，具有沿其壁方向延伸 的切缝，可减少成形后的尺寸变化，有助于超程的减小。
又，切缝是将正交的壁分割为均等的厚度，容易预测成形后的尺寸变化， 对于超程的减小作出贡献。
又，切缝是从基座的表里侧交替设置的，可进一步减少成形后的尺寸变化， 对于超程的减小作出贡献。
又，正交的壁就是相间壁，可进一步对于超程的减小作出贡献。
又，切缝间的基座壁厚与基座底壁的厚度相等，容易预测成形后的尺寸变 化，对于超程的减少作出贡献。
又，正交的壁是收纳可动接点和固定接点的接点收纳部与收纳开闭机构部 的开闭机构收纳部间的壁，因而可降低从接点侧向开闭机构部侧的热传导率， 可延迟开闭机构部等用的润滑剂的劣化。
又，切缝开口到基座的背面侧，可进行高效的散热。
又，切缝与基座内侧间的壁厚小于基座底壁的厚度，因而容易从基座内侧 向切缝传递热。
又，基座含有添加了难燃剂和弹性体的聚酰胺56～60重量％以及强化材 料40～44重量％，可减少超程的减小，可实现基座的薄壁化、轻量化并可改 善环境。又，因基座可薄壁化，故可扩大表面绝缘的距离。而且提高了耐冲击 性及断路后后的绝缘性
又，横杆含有酚树脂28～32重量％、强化材料43～47重量％以及无机质 充填材料23～27重量％，可进一步减少超程的减小。
又，耐燃剂和弹性体相对于聚酰胺100，卤素系化合物的重量比例为50～ 70，弹性体的重量比例为20～30，因而可减少超程的减小，并可提高耐燃性， 耐冲击性优良。
又，基座含有添加了难燃剂的聚对苯二甲酸乙二醇酯45～60重量％以及 强化材料40～55重量％，因而可减少超程的减小，可实现基座的薄壁化、轻 量化并可改善环境。基座可进一步薄壁化，可扩大表面绝缘的距离。
又，横杆含有酚树脂55～65重量％、强化材料10～25重量％以及无机质 的充填材料10～25重量％，故容易成形，并可提高连续成形时的料斗落下性。
又，横杆含有酚树脂25～35重量％、强化材料40～50重量％以及无机质 的充填材料20～30重量％，故可进一步减少超程的减小。
又，耐燃剂相对于聚对苯二甲酸乙二醇酯100，卤素系化合物的重量比例 为25～40，可减少超程的减小，并可提高耐燃性，耐冲击性优良。
又，基座含有添加了难燃剂的聚对苯二甲酸乙二醇酯40～70重量％以及 强化材料30～60重量％，横杆含有酚树脂25～35重量％、强化材料40～50 重量％以及无机质的充填材料20～30重量％，因而可减少超程的减小，可实 现基座的薄壁化、轻量化并可改善环境。又，因基座可薄壁化，故可扩大表面 绝缘的距离。并且，耐热性优良。
又，基座含有添加了难燃剂的聚对苯二甲酸乙二醇酯40～70重量％以及 强化材料30～60重量％，横杆含有酚树脂55～65重量％、强化材料10～25 重量％以及无机质的充填材料10～25重量％，因而可减少超程的减小，并且， 成形性优良。
又，基座含有添加了难燃剂的聚对苯二甲酸丁二醇酯55～70重量％以及 强化材料30～45重量％，因而可减少超程的减小，可实现基座的薄壁化、轻 量化并可改善环境。又基座可薄壁化，故可扩大表面绝缘的距离。并且，微细 部分可以成形，端子紧固时不容易开裂。
又，横杆含有酚树脂25～35重量％、强化材料40～50重量％以及无机质 充填材料20～30重量％，可进一步减少超程的减小。
又，横杆含有酚树脂55～65重量％、强化材料10～25重量％以及无机质 的充填材料10～25重量％，容易成形，并可提高连续成形时的料斗落下性。
又，耐燃剂相对于聚对苯二甲酸丁二醇酯100，卤素系化合物的重量比例 为25～40，可减少超程的减小，并可提高耐燃性，耐冲击性优良。
又，基座的主成分由热可塑性树脂组成，在与该基座底壁正交的壁上，具 有沿该壁方向延伸的切缝，可减少成形后的尺寸变化，对超程的减少作出贡献。
又，切缝是将正交的壁分割为均等的厚度，容易预测成形后的尺寸变化， 能对超程的减少作出贡献。
又，切缝是从基座的表内侧交替设置的，可进一步减少成形后的尺寸变化， 对于超程的减少作出贡献。
又，正交的壁是相间壁，可进一步对超程的减少作出贡献。
又，切缝间的基座壁厚与基座底壁的厚度相等，容易预测成形后的尺寸变 化，能对超程的减少作出贡献。
又，正交的壁是收纳可动接点和固定接点的接点收纳部与收纳开闭机构部 的开闭机构收纳部间的壁，因而可降低从接点侧向开闭机构部侧的热传导率， 可延迟开闭机构部等用的润滑剂的劣化。
又，切缝在基座的背面侧形成开口，可进行高效的散热。
又，切缝与基座内侧间的壁厚小于基座底壁的厚度，容易从基座内侧向切 缝传递热。
图面的简单说明
图1为本发明一实施形态的表示回路断路器的立体图。
图2为本发明一实施形态的回路断路器的闭路状态说明图。
图3为本发明一实施形态的表示回路断路器的横杆立体图。
图4为本发明一实施形态的表示回路断路器的接点部分放大的说明图。
图5为本发明一实施形态的表示回路断路器的基座和开闭机构部紧固状态 的说明图。
图6为本发明一实施形态的从接点侧看横杆和接点接触部的剖视图。
图7为本发明一实施形态的表示回路断路器的基座局部切开的主视图。
图8为本发明一实施形态的回路断路器的基座后视图。
图9为图7中IX-IX线剖视图。
图10为图7中X-X线剖视图。
图11为图7中XI-XI线剖视图。
图12为本发明实施例1的100安培构架的横杆成形用金属模的示图。
图13为本发明实施例1的100安培构架的基座成形用金属模的示图。
实施本发明的最佳形态
下面，说明本发明的一实施形态。
图1为表示本发明一实施形态的回路断路器的立体图。图2为本发明一实 施形态的回路断路器的闭路状态说明图，是为了使人看清用图1的II-II线 切开基座和横杆的剖面及其它部位、如开闭机构部等的结构而作出的表示。图 3为表示本发明一实施形态的回路断路器的横杆立体图，只表示1个极的可动 触头。
在图1中，1是由盖体1A和基座1B组成的模壳，基座1B是以热可塑性树 脂为主成分的成形品。在图2中，2是装在基座1B上、具有固定接点3的固定 触头，4是具有与固定接点3对向的可动接点5的可动触头，由枢支销6转动 自如地支承着。7是由绝缘物形成的横杆，用于固定各极的枢支销6，由保持 部7b(图3)将各极的转动自如的可动触头4保持，通过插通在销孔7c(图3)内 的后述的开闭机构部9的销子10而被驱动，使各极的可动触头4转动，进行 可动接点5与固定接点3的接离动作。如图3和图6所示，在回路断路器的闭 路状态下，横杆7的回转轴7a1、7a2受基座1B的支承部1a1、1a2的支承。
返回图2，8是中介在可动触头4与横杆7之间的接压弹簧，用于在回路 断路器的闭路状态下始终向可动触头4闭路的方向(图2中的顺时针方向)施加 力，在两接点3、5间提供所定的接触压力。10是连结开闭机构部9的下连杆 11与横杆7用的连结销，将下连杆11的驱动力传递至横杆7。18是将构架17 固定在基座1B上的螺钉。
20是电连接可动触头4与过电流检测部21用的柔性导体，过电流检测部 21由根椐通电电流变形的双金属和根椐通电电流将电枢向轭铁吸引的电磁装 置构成。22是电连接过电流检测部21与端子板23的导体，端子板23由固定 螺钉23a固定在基座1B上，用固定螺钉26将外部的电缆线25固定。
并且，回路断路器内的通电电路由固定触头2、固定接点3、可动接点5、 可动触头4、柔性导体20、过电流检测部21、导体22、端子板23的路径构成。
开闭机构部9由肘节连杆机构、构架17、手柄19等构成，所述肘节连杆 机构由下连杆11、连杆销12、上连杆13、支臂销14、支臂15、主弹簧16等 构成。通过操作手柄19，使主弹簧16的作用线超出肘节连杆机构的死点，在 ON操作时，肘节连杆机构急速伸长，反之，在OFF操作时，肘节连杆机构急速 弯曲，在与手柄19操作速度无关的状态下进行可动触头4的开闭动作。又， 在过电流跳闸时，通过来自过电流检测部21的解扣动作将止动器(无编号)脱 出，使受该起动器约束的支臂15从其约束中释放出来，当环销15a超出主弹 簧16的作用线时，肘节连杆机构急速弯曲，进行可动接点5的开离动作。
这样，本发明的回路断路器具有了快速接通(quick-make)和快速关断 (quick-break)功能，可提高在开闭时防止接点熔化和改善各极的同时投入性 能，例如IEC60947-2规定的回路断路器(Molded Case Circuit Breaker)就 属于这一类。
图4为表示本发明一实施形态的回路断路器的接点部分放大的说明图，虚 线表示闭路状态，实线表示从闭路状态转换为解除固定触头和固定接点的状 态。在图中，一旦在虚线表示的闭路状态下解除固定触头2和固定接点3，则 可动触头4利用接压弹簧8的推压力，以枢支销6为转动中心进行转动，一直 至与横杆7的接合部7a抵接为止。此时的可动接点5的移动量称为超程，该 超程通常是固定接点3厚度的1～2倍左右，在图4中是以OT表示。设计该超 程的目的在于：即使在因反复进行开闭操作和随着通电时的开闭动作所产生的 电弧影响、电气性和机械性或其两者的原因、使接点3、5产生磨损、消耗的 场合、以及为了缓和接点3、5的接触、即使基座1B和横杆7产生了变形(特 别是蠕变变形)的场合，也可获得接触的稳定性。另外，在采用以热可塑性树 脂为主成分的传统的基座的回路断路器中，在涉及超程的影响方面，后者变形 所产生的影响比前者的接点磨损、消耗要小得多，后者的变形几乎可不予考虑。
图5为表示本发明一实施形态的回路断路器的基座与开闭机构部紧固状态 的说明图，开闭机构部9在其构架17由螺钉18固定在基座1B上。又，上连 杆13被固定在与支臂15一体形成的内缘翻边(バ-リング)轴15a上，该支臂 15以与开闭机构部9的构架17一体形成的支臂销14作为转动中心。上连杆13 与下连杆11由连杆销12连结，主弹簧16的负荷施加在连杆销12上。
在闭路状态下，由接压弹簧8将接触压力作用于固定接点3与可动接点5 之间，固定有固定接点3的固定触头2因固定在基座1B上，故作为其反力， 就可通过可动触头4和接压弹簧8，始终沿箭头A方向对横杆7施加负荷。
又，负荷A的分力通过连接销10，向上推压由上连杆13和下连杆11等构 成的肘节连杆机构，结果是将支臂15以至构架17向上推。因此，在闭路状态 下，以螺钉18插入基座1B的部位作为中心，始终产生上方向的负荷E。
图6为本发明一实施形态的从接点侧看横杆和接点接触部的剖视图。在闭 路状态下，利用接压弹簧8的负荷，在横杆7的中央极上，始终产生上方向的 负荷B1。在横杆7的左右极上，始终产生各自上方向的负荷B2。又，在基座 1B的支承部1a1、1a2上，始终产生来自横杆7的回转轴7a1、7a2的各自下方 C(图5中也有表示)的负荷。又，在基座1B上，通过固定触头2产生下方向的 负荷D(图5中也有表示)，通过构架17和螺钉18产生上方向的负荷E。
另外，回路断路器的安培构架越大，则主弹簧16的负荷、始终施加在横 杆7的A方向上的接压弹簧8的负荷、以螺钉18插入基座1B的部位作为中心 的上方向的负荷E、向横杆7施加的负荷B1、B2、从横杆7的回转轴7a1、7a2 接受的下方向C的负荷也就越大。
如上所述，在闭路时和开闭动作时，根椐作用的负荷及其由此产生的力矩、 再加上依存于基座1B和横杆7使用温度的剩余应力缓和所引起的尺寸变化、 因吸湿引起的尺寸变化、它的温度、湿度、时间、它的组成等条件而在基座1B 和横杆7进行蠕变变形的，但由于有了多种条件，因此很难推侧蠕变变形量。 这种蠕变变形都是作用于缓和应力的方向即、减少超程的方向。由于基座1B 的主成分采用了热可塑性树脂，因此，与主成分采用热硬化性树脂的场合比较， 可以看出相同安培构架的基座1B和横杆7的回路断路器具有一种明显的倾向： 即、长年使用时不能忽视超程的减少。例如，采用以热可塑性树脂作为主成分 结构的上述特开平08-171847号公报中记载的基座的回路断路器的超程的减 少是很大的。
发明者发现了将热可塑性树脂作为主成分的成形品用于回路断路器的基 座1B时，它是一种超程特性优良的基座1B和横杆7良好的组成。此时，又发 现了只要考虑基座1B和横杆7的常温常湿下的弯曲弹性率的关系以及基座1B 的形状即可。
在此，所谓常温是指摄氏21度～摄氏25度，所谓常湿是指湿度60％～70 ％。所谓常温常湿下的弯曲弹性率是指摄氏21度～摄氏25度、湿度60％～70 ％周围环境下的测定值(的平均值)。
「基座和横杆的弯曲弹性率」
·基座
基座1B是一种以热可塑性树脂作为主成分、常温常湿下的弯曲弹性率Eb 的成形品。该热可塑性树脂例如可采用聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯 二甲酸乙二醇酯(PET)、聚酰胺(PA)、脂肪族聚酮、聚苯硫(PPS)及它们的合金 材料。聚酰胺是一种在化学结构中具有氨基(-CO-NH-)的材料，例如，尼龙6、 尼龙66、尼龙MXD6、尼龙46，尼龙6T或其合金材料。
又，聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚酰胺 (PA)、脂肪族聚酮、聚苯硫(PPS)及它们的合金材料是结晶性树脂，与聚碳酸 酯(PC)等的非晶性树脂相比，具有耐药品性和耐环境性优良的优点。因此，回 路断路器可在油烟环境、氨气和硫系气体环境等各种环境下长期使用。
又，在热可塑性树脂中，聚酰胺具有耐冲击性以及不容易降低因断路时的 电弧暴露而引起的材料表面的绝缘性等的优点。并且，从反复进行额定电流的 通电-断路的开闭耐用性试验中的形状保持性(耐热性)的角度考虑，最好是采 用尼龙66、尼龙MXD6、尼龙46或尼龙6T。
又，从不容易降低吸湿时的弯曲弹性率并减小因吸湿引起的尺寸变化的角 度考虑，最好是采用聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET)、脂肪族聚酮、聚苯硫(PPS)及它们的合金材料。并且，从上述开闭耐用 性试验中的形状保持性(耐热性)的角度考虑，最好是采用聚对苯二甲酸乙二醇 酯(PET)、聚苯硫(PPS)及它们的合金材料。
作为热可塑性树脂以外的成分，可采用例如玻璃纤维等的强化材料和无机 质的充填材料及其它添加剂。
·横杆
横杆7是一种常温常湿下的弯曲弹性率Ec的成形品。作为该成形品主成 分的绝缘性树脂，最好是在与基座1B同样的材料中添加不饱和聚脂树脂、酚 树脂等。
酚树脂与热可塑性树脂和不饱和聚脂树脂相比，高温蠕变特性优良，还可 适应于射出成形和压缩成形，从可容易成形的角度考虑，是一种较好的材料。 并且，线型酚醛树脂系、可溶酚醛树脂系也不错，但从成形品的尺寸稳定性考 虑，最好是线型酚醛系酚树脂。又，在横杆7主成分的树脂中，也包括有机质 充填材料的木粉、碎布、聚酰胺、聚酯、聚丙烯等。即、在本说明书中，横杆 7的充填材料的含义是无机质的充填材料，有机质的充填材料的含义是包含在 绝缘性树脂内。这是因为无机质的充填材料特性主要是有助于成形品的强度和 弯曲弹性率的提高、而有机质的充填材料与无机质的充填材料相比、主要是有 助于成形品的成形性和耐冲击性的提高、对弯曲弹性率的提高则不大起作用的 缘故。
绝缘性树脂以外的成分可采用例如玻璃纤维等的强化剂和无机质的充填 材料及其它添加剂。
上述的基座1B、横杆7的玻璃纤维、无机质的充填材料及其它添加剂可采 用如下材料。
玻璃纤维是指由玻璃组成的纤维状物，若能符合周期律表1A类的金属化 合物的合计含有量，则无特别的限定。作为玻璃材料，可采用例如E玻璃、S 玻璃、D玻璃、T玻璃或硅玻璃等。如通常所知，从提高耐冲击强度的角度考 虑，玻璃纤维的直径最好是6～13μm、形状比为10以上。
无机质的充填材料可采用例如氧化铝、碳酸钙、云母、白陶土、滑石、高 岭土、硅灰土等。
其它添加剂包括：硬脂酸酯钙等的内部剥离剂等、颜料等例如用于基座 1B的黑碳。
·弯曲弹性率
上述基座1B的常温常湿下的弯曲弹性率Eb和横杆7的常温常湿下的弯曲 弹性率Ec应符合以下的关系。另外，弯曲弹性率通常有一种随着温度、湿度 的增加而降低的倾向。
Eb+Ec≥17000MPa                   …(1)
8000MPa≤Eb                       …(2)
9000MPa≤Ec                       …(3)
从实验中可以看出，采用以上的组合，可提高基座1B和横杆7的以耐蠕 变性为主要因素的超程的特性。此时，若是满足Eb＜8000MPa、和Ec＜9000MPa 中的至少1种的场合，就会降低超程的特性。
又，从进一步提高超程特性的角度考虑，基座1B的常温常湿下的弯曲弹 性率Eb和横杆7的常温常湿下的Ec应符合下列关系。
Eb+Ec≥20500MPa                …(4)
9000MPa≤Eb                    …(5)
9000MPa≤Ec                    …(6)
此时，若是满足Eb+Ec＜20500MPa、Eb＜9000MPa和Ec＜9000MPa中的至 少1种的场合，就会降低超程的特性。
又，从减少长年使用时的超程的减小和进一步提高可靠性的角度考虑，基 座1B的常温常湿下的弯曲弹性率Eb和横杆7的常温常湿下的弯曲弹性率Ec 应符合下列关系。
Eb+Ec≥25000MPa                     …(7)
9000MPa≤Eb≤22000MPa               …(8)
9000MPa≤Ec≤17000MPa               …(9)
此时，一旦Eb超出22000MPa，则玻璃纤维和无机质的充填材料比例增大， 在基座1B成形时，就会出现一种倾向：即、降低成形时的材料流动性，充填 材料浮出成形品的表面而损坏成形品外观，故最好是Eb≤22000MPa。
又，横杆7无论采用射出成形和压缩成形哪一种成形方法都可进行供给， 但从提高生产性的角度考虑，最好是采用射出成形。在横杆7射出成形的场合， 一旦弯曲弹性率Ec超出17000MPa，就会有如下的倾向：即、减少材料混合工 序中的玻璃纤维的折损，使材料切片的长度太长，这种材料切片难以从料斗向 缸体落下，降低缸体方式的材料计量性，故最好是Ec≤17000MPa。
如上所述，由于基座1B是以热硬化性树脂为主成分的，因此，与将热硬 化性树脂作为主成分的场合相比，不存在对成形时产生的毛边、射出成形时产 生的浇口和衬垫等进行烧掉或填平那种产业废弃物处理的问题，不影响环境。 又由于基座1B是以热可塑性树脂为主成分的，因此还可进行复循环。
又，由于基座1B是以热可塑性树脂为主成分的，因此，与将酚树脂作为 基座1B主成分的场合相比，耐跟踪性良好，可缩短绝缘距离，并且，不会发 生酚制造过程的副生成物氨。又，与基座1B的主成分由不饱和聚脂树脂构成 的场合相比，不存在使用时产生未反应的苯乙烯的问题。
又，由于基座1B是以热可塑性树脂为主成分的，因此，例如即使是高度 2mm以上的肋，也可成形2mm以下的壁厚，可进行薄壁设计。并且，若能薄壁 化，则可在同一空间内增加肋和槽的个数，加大将成形品表面上作为路径的绝 缘距离。又，可利用更小的空间确保相同的绝缘距离，可实现制品的小形化。 又，在将热硬化性树脂作为主成分的基座1B时，由于它的不同的成形条件和 材料特性，会明显地使薄壁的肋前端因材料充填不足或玻璃纤维等强化剂充填 不足而引起的强度不足，难以薄壁化，将基座1B制成以热可塑性树脂为主成 分的成形品，因将材料一直充填至薄壁的前端，故可消除以上的问题。
又，由于基座1B是以热可塑性树脂为主成分的，因此，可使回路断路器 轻量化。
「基座的形状」
图7为表示本发明一实施形态回路断路器的基座局部剖切的主视图，图8 为后视图，图9～图11是用IX-IX线、X-X线、XI-XI线将图7剖切后的剖 视图。
在图中，基座1B由与基座底面正交延伸、相互平行设置的外侧壁30、30 和相间壁41、41分隔为3相。各相由设有两接点3、5的接点装置24、设有横 杆7和开闭机构部9的横杆部26(开闭机构收纳部)、设有过电流检测装置21 的解扣部28所形成，所述过电流检测装置21用于在闭路状态下检测电路的过 电流，为使接点开路而向开闭机构部9提供触发。
32是安装回路断路器用的固定螺钉的插通孔，32A(在图1～图6中没有编 号)是在插通孔32的周围设有大致C字状的从基座1B背面凸出的支承凸部， 在将回路断路器安装在配电盘上时，该支承凸部32A成为间隔，将基座1B背 面的主面与配电盘等隔开。支承凸部32A只要是具有将基座1B背面的主面与 配电盘等分开的隔离功能，其形状、配置位置不作限定。33是相间壁41的解 扣侧的端部，设有盖体1A的肋插入用的切缝33a。36是设在端子安装部34与 解扣部28间的解扣部侧壁，由设在端子安装部34上的壁部36A、设在解扣部 28上的壁部36B构成。特别是如图9所示，在壁部36B的与各相正交的方向上， 设有切缝36a、切缝36d，在基座1B的内面侧(表面侧)和背面侧形成交替状。 因此，可使基座1B成形后的尺寸稳定，对超程的减少作出贡献。又，由于切 缝36a、36d间的壁36g的厚度t01、切缝36d的表面侧壁36h的厚度t02、切 缝36a的背面侧壁36i的厚度t03、切缝36a与解扣部28间的壁36j(见图7) 的厚度t04大体均等，因此，可进一步对超程的减少作出贡献。
如图7所示，40是设在端子安装部38与接点部24间的接点侧壁。在端子 安装部38与接点侧壁40附近的外侧壁30的表面和背面，沿相间方向交替状 各自设有切缝30a、30d。切缝30a、30d沿其厚度方向，将外侧壁30均等地分 割。
相间壁41由接点侧的相间壁部42、支承部1a1、1a2、解扣装置侧的相间 壁部44构成。
相间壁部42由切缝42b均等地分割为第1相间壁42a和第2相间壁42c。 又，基座1B的背面侧由切缝42d均等地分割为第1相间壁42a和第2相间壁 42c.切缝42b与切缝42d由厚度t05的壁42g(图11)分隔。42e是将盖体1A固 定在基座1B上的固定螺钉的插通孔。
在相间壁部42的支承部1a1、1a2侧，设有比可动触头4稍宽的绞合部42i、 42j、42i。42x是框架18的一端插入的切缝。
绞合部42i由从侧壁30向相间壁41侧延伸的肋42i1(图10)、从基座底 壁42p向盖体1A侧延伸的肋42i2、从相间壁41向侧壁30侧延伸的肋42i3形 成，并且，在肋42i1、42i2、42i3上，沿其延伸方向设有切缝42l(图7)，加 长了沿面距离。在肋42i3与相间壁41间的基部42h，设有切缝42f(图8、图 10)。
绞合部42j由相互沿相间壁41侧延伸的肋42j1、从基座底壁42p向盖体 1A侧延伸的肋42j2形成，并且，在肋42j1、42j2、42j1上，沿其延伸方向设 有切缝42m，加长了沿面距离。
绞合部42i、42j、42i和基部42h成为分割接点3、5和开闭机构部9的 壁，用于抑止随着接点3、5开离动作断路电弧时因压力上升发生的气体向开 闭机构部9侧的流入。
又，在分割接点3、5和开闭机构部9的壁，即、基部42h上，设有切缝 42f，该切缝42f的空间(即、空气层)的热传导率小于用树脂充填基部42的场 合，使从基座1B的接点3、5侧向开闭机构部9的热传导率减小。因此，通电 时的接点3、5的散热难以传递至开闭机构部9侧，可延长开闭机构部9用的 油和黄油等润滑材料劣化的进程。又，基座1B背面的主面是由支承凸部32A 与配电盘等的设置面隔开、从基座1B的背面侧设置切缝42f，因此，与用树脂 充填的场合相比，可增大散热面积，容易向基座1B的外部散热，进一步延长 润滑材料劣化的进程。又，切缝42f与基座1B内侧间的壁、例如切缝壁42q 的厚度t07小于基座底壁42p的厚度t06(与t01～t05大致相同)，可通过切缝 42f有效地散热。
相间壁部44通过沿着相间壁41的延伸方向交替状设置在基座1B的表面、 背面的切缝44a、44d(特别是44d2)、44b，将第1相侧(图7的中央相)和第2 相侧(图7的右相)均等地分隔。切缝44d由空间44d1、44d2、44d3构成。切 缝44d与解扣侧端部33侧的空间之间的壁44g的厚度t10以及切缝44d与切 缝44a、44b之间的壁44h、44i、44j、44k的厚度t11、t12、t13、t14各自 与厚度t01均等。44x、44y是定位用的凸部，44z是与盖体1A嵌合的凸部。
切缝44a、44d(特别是44d2)、44b是在基座1B的表面、背面交替状配置 的，因此，可使基座1B成形后的尺寸稳定，对超程的减少作出贡献。又，由 于壁44g、44h、44i、44j、44k的厚度t10、t11、t12。t13、t14大体均等， 因此，可进一步稳定尺寸，对于超程的减少作出贡献。
49A是从基座1B的表面侧设在侧壁30上的切缝，49B、49C是从基座1B 的背面侧设在侧壁30上的切缝。
从以上可以看出，通过用切缝30a、30d、36a、36d、42b、42d、44a、44b、 44d、49A、49B、49C将所定值以上的壁均等地分割，使壁厚形成所定的厚度， 因可缓和以热可塑性树脂作为主成分的基座1B成形后的翘曲和缩孔，从而提 高尺寸精度，并有助于因基座1B和横杆7的蠕变变形引起的超程减少量的减 小。
特别是在相间壁41设置切缝时，超程的减少明显。又，在基座1B的表面、 背面交替状设置切缝，超程的减少也很明显。
又由于形成切缝的壁36g、36h、36i、36j、42p、42q、44g、44h、44i、 44j、44k的厚度大致均等，因此，可便于预测因缓和成形后的翘曲和缩孔引起 的尺寸变化。
(实施例1)
下面，具体说明本发明的实施例，但本发明不限定于本实施例。在实施例 1中，说明的是100安培构架用的回路断路器。该回路断路器的具体结构已在 上述实施形态中说明过，极间间距为30mm，三极制品时的基座1B宽度方向尺 寸为90mm，接压弹簧式的接点间的接压为20N以下。
(抽样例(11)～(41)横杆的成形)
图12为本发明实施例1的100安培构架的横杆成形用金属模的示图。在 图中，80是由上金属模80A和下金属模80B构成的金属模，其内部形成为沿横 杆7的形状。81是在上金属模80A和金属模80B形成的混合材料的注入口。将 混合材料从位于金属模80的长度方向端部的注入口81，采用75000Kg(75吨) 射出成型机，在金属模温度174～176度、缸体前部温度80～85度、缸体后部 温度60～70度、射出时间9～11秒的条件下成形。成形后的横杆7在表1～表 4所示的条件下进行热处理。由此，得到表1～表4所示的抽样例(11)～(41) 的横杆。抽样例(11)～(41)的横杆由酚树脂、玻璃纤维(GF)和充填材料组成， 各自的配合比例和热处理条件作了变化。
玻璃纤维是指由玻璃组成的纤维状物，若能符合周期律表1A类的金属化 合物的合计含有量，则无特别的限定。作为玻璃材料，可采用E玻璃、S玻璃、 D玻璃、T玻璃或硅玻璃等。如通常所知，从提高耐冲击强度的角度考虑，玻 璃纤维的直径最好是6～13μm、形状比为10以上。
作为无机质的充填材料，可采用例如氧化铝、碳酸钙、云母、白陶土、滑 石、高岭土等，作为有机质的充填材料，可采用例如聚酰胺、聚酯、聚丙烯等。 如上所述，从其特性考虑，有机质的充填材料作为包含在酚树脂中的配合比例。
(抽样例(11)～(41)基座的成形)
图13为本发明实施例1的100安培构架的基座成形用金属模的示图。在 图中，90是由固定金属模90A和可动金属模90B构成的金属模，其内部形成为 沿基座1B的形状。91是在固定金属模90A上形成的混合材料的注入口。将混 合材料从位于固定金属模90A中心的注入口91，采用160000Kg(160吨)射出成 型机，在可动金属模温度80～100度、固定金属模温度120～140度、缸体温 度250～320度、保压时间和射出时间合计4～6秒的条件下，将图1、图2、 图4～图11所示的基座1B成形。
下面说明试验方法、判定方法及其结果。
(弯曲弹性率测定)
将表1～表4的抽样例(11)～(41)所示的基座1B、横杆7放在摄氏21度～ 摄氏25度、湿度60％～70％周围环境下进行测定，将其平均值作为常温常湿 下的弯曲弹性率Eb、Ec，在表1～表4中列出该值。
为了扩大探讨的范围，在将聚酰胺(PA)与其它树脂进行因湿度引起的弯曲 弹性率变化的比较时，还在绝对性干燥(摄氏21度～摄氏25度、湿度相对为0 ％)的条件下作了测定。绝对性干燥的弯曲弹性率在抽样例(31)时为7500MPa， 抽样例(32)、(33)时为10500MPa。
(常温常湿超程试验)
在图2所示的回路断路器结构中，处于闭路状态时，施加在横杆7上的应 力作用于超程减少的方向。使用回路断路器的期限为10～15年。在此期间， 若在东南亚地区和隧道内等的高温高湿状态下持续保持闭路状态，则在使用超 程性能差的横杆7和基座1B时，两接点间几乎没有接触压力，影响通电的可 靠性。即，这是因为作为超程主要因素的蠕变变形量只要施加有应力就不会饱 和、最终使成形品造成蠕变损坏。为此，在以下的条件下，对基座1B和横杆7 间的超程减少量进行了判定。
采用由上述方法成形的基座1B和横杆7即、抽样例(11)～(41)，在组装 回路断路器(100安培构架)后实施了高温高湿超程试验。试验是在开路状态下， 将组装后的回路断路器放在摄氏86度并相对湿度85％的恒温恒湿槽中保持1 个星期，随后，将回路断路器闭路，在此状态下，放置在摄氏40度并相对湿 度85％的恒温恒湿槽中3000个小时，然后将其取出，测定了各极的可动接点5 的超程减少量。从该测定的结果即、超程特性的测定结果中，推定15年后的 超程减少量，根椐接点的厚度，判定为减少量在基准值(实施例1时为1.2mm) 以下场合为良好。
(试验结果)
聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚酰胺(PA)、 聚苯硫(PPS)的高温高湿超程试验的结果分别详见表1～表4。
按照上述的理由，表1～表4中的横杆7的充填材料表示无机质的充填材 料，有机质的充填材料包含在树脂中作出表示。
·聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)
抽样例(11)～(15)的基座1B由添加了难燃剂的聚对苯二甲酸丁二醇酯 (PBT)和玻璃纤维(GF)组成，弯曲弹性率之和(Eb+Ec)小的抽样例(13)以及弯 曲弹性率Eb小的抽样例(13)、(14)的高温高湿超程试验不合格。
难燃剂是指例如卤素系化合物(二溴磷聚乙烯和溴化环氧等)，相对于聚对 苯二甲酸丁二醇酯(PBT)100，其重量比例为25～40。
又，抽样例(11)、(12)、(15)的耐冲击强度优良，并且，与后述的表2～ 表4作比较，在用螺钉将电缆线25紧固在端子板23(图2)上时不容易发生开 裂。
作为基座1B，在采用含有难燃剂的聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)55～70重 量％、强化材料30～45重量％时，超程的特性优良。此时，作为横杆7，从超 程的特性角度考虑，采用树脂25～35重量％、强化材料40～50重量％、充填 材料20～30重量％的材料、或者从成形性良好的角度考虑，采用树脂55～65 重量％、强化材料10～25重量％、充填材料10～25重量％材料尤其好。
(表1)聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)   抽   样   例                  基座                                  横杆 超程试验结果      材料   (wt)重量％  平均弯曲  弹性率MPa    材料 (wt)重量％    热处理     条件   平均弯曲   弹性率MPa      11   PBT：68-72   +难燃剂   GF：28-32    8000 树脂：88-92 GF：9-12 充填材料：0   150℃4小时   +180℃4小时     合格       12   PBT：68-72   +难燃剂   GF：28-32    8000 树脂：58-62 GF：23-27 充填材料： 13-17   180℃8小时     11500     合格
     13   PBT：83-87   +难燃剂   GF：13-17     5100 树脂：58-62 GF：23-27 充填材料： 13-17  180℃8小时     11500     不合格      14   PBT：83-87   +难燃剂   GF：13-17     5100 树脂：28-32 GF：43-47 充填材料： 23-27  130℃2小时  +170℃8小时     16000     不合格      15   PBT：55-59   +难燃剂   GF：41-45     11500 树脂：88-92 GF：8-12 充填材料：0  150℃4小时  +180℃4小时     9000     合格
·聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)
抽样例(21)～(29)的基座1B由添加了难燃剂的聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET)和玻璃纤维(GF)组成，弯曲弹性率Eb小的抽样例(23)、(24)以及弯曲弹 性率Ec小的抽样例(27)的高温高湿超程试验不合格。
难燃剂是指例如卤素系化合物(二溴磷聚乙烯和溴化环氧等)，相对于聚对 苯二甲酸乙二醇酯(PET)100，其重量比例为25～40。
抽样例(21)、(25)、(26)、(28)、(29)比抽样例(22)好，再则，(21)、(25)、 (28)、(29)比抽样例(26)好，可减少超程的减小。另一方面，抽样例(22)、(26) 在减小玻璃纤维配向的影响、抑止成形品的变形和翘曲这一点上，比抽样例 (21)、(25)、(28)、(29)好。
又，抽样例(21)、(25)、(26)、(28)、(29)与表1的抽样例相比，提高了 成形品的熔点，基座1B在过负荷耐久性试验中难以熔化。
作为基座1B，在采用含有难燃剂的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)45～60重 量％、强化材料40～55重量％时，超程的特性优良。此时，作为横杆7，从超 程的特性角度考虑，采用树脂25～35重量％、强化材料40～50重量％、充填 材料20～30重量％的材料、或者从成形性良好的角度考虑，采用树脂55～65 重量％、强化材料10～25重量％、充填材料10～25重量％的材料尤其良好。
(表2)聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)   抽   样   例                   基座                            横杆 超程试验结果    材料 (wt)重量％ 平均弯曲 弹性率MPa    材料 (wt)重量％     热处理      条件  平均弯曲  单性率MPa      21 PET：53-57 +难燃剂 GF：43-47   1500 树脂：58-62 GF：23-27 充填材料： 13-17   180℃8小时   11500     合格      22 PET：73-77 +难燃剂 GF：23-27   8500 树脂：88-92 GF：8-12 充填材料：0   150℃4小时   +180℃4小时   9000     合格      23   PET：78-82 +难燃剂 GF：18-22   7000 树脂：58-62 GF：23-27 充填材料： 13-17   180℃8小时   11500     不合格      24 PET：78-82 +难燃剂 GF：18-32   7000 树脂：28-32 GF：43-47 充填材料： 23-27   130℃2小时   +170℃8小时   16000     不合格      25 PET：53-57 +难燃剂 GF：43-47   11500 树脂：88-92 GF：8-12 充填材料：0   150℃4小时   +180℃4小时   9000     合格      26 PET：68-72 +难燃剂 GF：28-32   10000 树脂：88-92 GF：8-12 充填材料：0   150℃4小时   +180℃4小时   9000     合格      27 PET：68-82 +难燃剂 GF：28-32   10000 树脂：90-94 GF：6-10 充填材料：0   180℃8小时   8000     不合格      28 PET：43-72 +难燃剂 GF：53-57   17000 树脂：88-92 GF：8-12 充填材料：0   150℃4小时   +180℃4小时   9000     合格
      29   PET：43-47   +难燃剂   GF：53-57     17000     树脂：58-62     GF：23-27     充填材料：     13-17  180℃8小时     11500     合格
·聚酰胺(PA)
抽样例(31)的基座1B由聚酰胺(PA)、玻璃纤维(GF)和氢氧化镁组成，相 当于特开平8-171847号公报中揭示的材料。该抽样例(31)超程试验不合格。 又，抽样例(32)超程试验不合格，抽样例(33)超程试验合格。
难燃剂是指例如卤素系化合物(二溴磷聚乙烯和溴化环氧等)，弹性体是指 聚烯烃聚合物的离聚物或乙烯/丙烯共聚物。相对于聚酰胺(PA)100，难燃剂的 重量比例为50～70，弹性体的重量比例为20～30。
又，抽样例(33)除了超程的特性之外，在耐冲击性和接点间的电弧断路后 的绝缘性方面也良好，作为回路断路器的基座1B比较理想。另外，抽样例(33) 的基座1B的聚酰胺中未添加弹性体的材料，在耐冲击性方面，不如抽样例(33) 材料，但超程特性好。
又，聚酰胺(PA)因湿度引起的弯曲弹性率的变化较大，常温常湿的弯曲弹 性率Eb相同，与其它的热可塑性树脂的场合相比，超程量有稍许增大的倾向。
(表3)聚酰胺(PA)   抽   样   例                 基座                             横杆 超程试验结果     材料  (wt)重量％  平均弯曲  弹性率MPa    材料 (wt)重量％   热处理    条件   平均弯曲   弹性率MPa      31   PA：48-52   GF：18-22   Hg(OH)：   28-32     6800 树脂：28-32 GF：43-47 充填材料： 23-27 130℃2小时 +170℃8小时     16000     不合格      32   PA：56-60   +难燃剂   +弹性体   GF：40-44     8400 树脂：90-94 GF：6-10 充填材料：0 150℃4小时 +180℃4小时     8000     不合格
     33   PA：56-60   +难燃剂   +弹性体   GF：40-44     8400     树脂：28-32     GF：43-47     充填材料：     23-27  130℃2小时  +170℃8小时     16000     合格
·聚苯硫(PPS)
抽样例(41)的基座1B由添加了充填材料的聚苯硫(PPS)和玻璃纤维(GF)组 成，高温高湿超程试验合格。
添加在聚苯硫(PPS)中的充填材料是无机质的充填材料即、碳酸钙，例如， 相对聚苯硫(PPS)100，其重量比例为70～80。
抽样例(41)的成形变形小，并且，成形品的熔点比表1、表2抽样例高。
(表4)聚苯硫(PPS)   抽   样   例                   基座                               横杆 超程试验结果     材料  (wt)重量％   平均弯曲   弹性率MPa      材料   (wt)重量％    热处理     条件   平均弯曲   弹性率MPa      41   PA：33-37   GF：63-67   +充填材料     21000   树脂：58-62   GF：23-27   充填材料：   13-17  180℃8小时     11500     合格
综上所述，采用抽样例(11)、(12)、(15)、(21)、(22)、(25)、(26)、(28)、 (29)、(33)、(41)时，即、Eb+Ec≥17000MPa、并8000MPa≤Eb并9000MPa≤Ec 时，高温高湿超程试验合格。
又，采用抽样例(15)、(21)、(25)、(28)、(29)、(41)时，即、Eb+Ec≥ 20500MPa、并9000MPa≤Eb并9000MPa≤Ec时，高温高湿超程的特性更好。
又，采用抽样例(21)、(29)、(41)时，即、Eb+Ec≥25000MPa、并9000MPa ≤Eb≤22000MPa并9000MPa≤Ec≤17000MPa时，高温高湿超程的特性非常好。
另外，从试验中可以看出，在表3所示的成形品的主成分采用聚酰胺(PA) 的场合，有时有一种倾向：即、成形品的翘曲、缩孔和因吸湿引起的尺寸变化 会助长因蠕变变形造成的超程减少。因此，作为成形品的主成分，从超程的特 性角度考虑，最好是表1、2、4所示的聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯 二甲酸乙二醇酯(PET)、聚苯硫(PPS)。
又，从作为回路断路器的基座1B所要求的小形化、轻量化、成形时不产 生废弃物以及将耐热性、机械性强度、冲击强度、外观、耐燃性、电弧断路后 的绝缘电阻、跟踪、成本等的要求符合高均衡性的观点出发，最好是采用聚对 苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)。
产业上的可利用性
本发明的回路断路器可适用于配电盘用或分电盘和控制盘的主体用的回 路断路器。