广角镜头
阅读：695发布：2020-06-08
专利汇可以提供广角镜头专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 涉及一种广 角 镜头，包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜。第一透镜具有负屈光 力 且为弯月型透镜。第二透镜具有正屈光力且为弯月型透镜。第三透镜为双凸透镜具有正屈光力。第四透镜具有屈光力且包括凸面朝向物侧。第五透镜具有屈光力且包括凹面朝向像侧。第六透镜具有负屈光力且包括凹面朝向物侧。其中第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜沿着光轴从物侧至像侧依序排列。，下面是广角镜头专利的具体信息内容。
1.一种广角镜头，其特征在于，包括：
第一透镜具有负屈光力，该第一透镜为弯月型透镜；
第二透镜具有正屈光力，该第二透镜为弯月型透镜；
第三透镜具有正屈光力，该第三透镜为双凸透镜；
第四透镜具有屈光力，该第四透镜包括凸面朝向该物侧；
第五透镜具有屈光力，该第五透镜包括凹面朝向该像侧；以及
第六透镜具有负屈光力，该第六透镜包括凹面朝向该物侧；
其中该第一透镜、该第二透镜、该第三透镜、该第四透镜、该第五透镜以及该第六透镜沿着光轴从该物侧至该像侧依序排列。
2.如权利要求1所述的广角镜头，其特征在于，更包括光圈，设置于该第二透镜与该第三透镜之间，该第四透镜以及该第五透镜胶合。
3.如权利要求2所述的广角镜头，其特征在于，该广角镜头满足以下条件：
0.2≤f/TTL≤1；
其中，f为该广角镜头的有效焦距，TTL为该第一透镜的物侧面至成像侧面于该光轴上的间距。
4.如权利要求2所述的广角镜头，其特征在于，该第四透镜屈光力为正，且包括凸面朝向像侧，该第五透镜屈光力为负，且包括凹面朝向物侧。
5.如权利要求3所述的广角镜头，其特征在于，该第四透镜屈光力为负，且包括凹面朝向像侧，该第五透镜屈光力为正，且包括凸面朝向物侧。
6.如权利要求1至5任一项所述的广角镜头，其特征在于，该广角镜头满足以下条件：
4
7.如权利要求1至5中任一项所述的广角镜头，其特征在于，该广角镜头满足以下条件：
-100≤R61/R62<0.1；
其中R61为该第六透镜的物侧面的曲率半径，R62为该第六透镜的像侧面的曲率半径。
8.如权利要求6所述的广角镜头，其特征在于，该广角镜头满足以下条件：
10≤Vd1/Nd1≤32；
其中，Vd1为该第一透镜的阿贝系数，Nd1为该第一透镜的折射率。
9.如权利要求7所述的广角镜头，其特征在于，该第六透镜包括凸面朝向像侧或凹面朝向像侧。
10.如权利要求1至5中任一项所述的广角镜头，其特征在于，该广角镜头满足以下条件：
-70≤(R31-R32)/(R31+R32)×(R41-R42)/(R41+R42)×
(R51-R52)/(R51+R52)×(R61-R62)/(R61+R62)≤-2.8；
1≤f3/f≤2；
其中，f为该广角镜头的有效焦距，f3为该第三透镜的有效焦距，R31为该第三透镜的物侧面的曲率半径，R32为该第三透镜的像侧面的曲率半径，R41为该第四透镜的物侧面的曲率半径，R42为该第四透镜的像侧面的曲率半径，R51为该第五透镜的物侧面的曲率半径，R52为该第五透镜的像侧面的曲率半径，R61为该第六透镜的物侧面的曲率半径，R62为该第六透镜的像侧面的曲率半径。
广角镜头
技术领域
[0001] 本发明有关于一种广角镜头。
背景技术
[0002] 现今的广角镜头的发展趋势，除了不断朝向小型化、大视场与高分辨率发展外，随着不同的应用需求，还需具备抗环境温度变化的能力，现有的成像镜头已经无法满足现今的需求，需要有另一种新架构的成像镜头，才能同时满足小型化、大视场、高分辨率及抗环境温度变化的需求。
发明内容
[0004] 本发明为解决其技术问题所采用的技术方案是，提供一种广角镜头，包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜。第一透镜具有负屈光力且包括凸面朝向物侧及凹面朝向像侧。第二透镜具有正屈光力且包括凸面朝向物侧及凹面朝向像侧。第三透镜为双凸透镜具有正屈光力。第四透镜具有屈光力且包括凸面朝向物侧。第五透镜具有屈光力且包括凹面朝向像侧。第六透镜具有负屈光力且包括凹面朝向物侧。其中第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜沿着光轴从物侧至像侧依序排列。
[0005] 其中第四透镜屈光力为正，且包括凸面朝向像侧，第五透镜屈光力为负，且包括凹面朝向物侧。
[0006] 其中第四透镜屈光力为负，且包括凹面朝向像侧，第五透镜屈光力为正，且包括凸面朝向物侧。
[0007] 其中广角镜头满足以下条件：
[0008] -70≤(R31-R32)/(R31+R32)×(R41-R42)/(R41+R42)×(R151-R152)/(R151+R152)×(R161-R162)/(R161+R162)≤-2.8；其中，R31为第三透镜的物侧面的曲率半径，R32为第三透镜的像侧面的曲率半径，R41为第四透镜的物侧面的曲率半径，R42为第四透镜的像侧面的曲率半径，R51为第五透镜的物侧面的曲率半径，R52为第五透镜的像侧面的曲率半径，R61为第六透镜的物侧面的曲率半径，R62为第六透镜的像侧面的曲率半径。
[0009] 其中广角镜头满足以下条件：4
[0010] 其中广角镜头满足以下条件：-100≤R61/R62<0.1；其中，R61为第六透镜的物侧面的曲率半径，R62为第六透镜的像侧面的曲率半径。
[0011] 其中广角镜头满足以下条件：10≤Vd1/Nd1≤32；其中，Vd1为第一透镜的阿贝系数，Nd1为第一透镜的折射率。
[0012] 其中广角镜头满足以下条件：0.2≤f/TTL≤1；其中，f为广角镜头的有效焦距，TTL为第一透镜的物侧面至成像侧面于光轴上的间距。
[0013] 其中广角镜头满足以下条件：1≤f3/f≤2；其中，f3为第三透镜的有效焦距，f为广角镜头的有效焦距。
[0014] 其中第四透镜及第五透镜胶合。
[0015] 其中第六透镜包括凹面朝向像侧。
[0016] 其中第六透镜包括凸面朝向像侧。
[0017] 本发明的广角镜头可更包括光圈，设置于第二透镜与第三透镜之间。
[0019] 图1是依据本发明的广角镜头的第一实施例的透镜配置与光路示意图。
[0020] 图2A是依据本发明的广角镜头的第一实施例的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。
[0021] 图2B是依据本发明的广角镜头的第一实施例的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。
[0022] 图2C依据本发明的广角镜头的第一实施例的畸变(Distortion)图。
[0023] 图3是依据本发明的广角镜头的第二实施例的透镜配置与光路示意图。
[0024] 图4A是依据本发明的广角镜头的第二实施例的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。
[0025] 图4B是依据本发明的广角镜头的第二实施例的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。
[0026] 图4C依据本发明的广角镜头的第二实施例的畸变(Distortion)图。
[0027] 图5是依据本发明的广角镜头的第三实施例的透镜配置与光路示意图。
[0028] 图6A是依据本发明的广角镜头的第三实施例的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。
[0029] 图6B是依据本发明的广角镜头的第三实施例的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。
[0030] 图6C依据本发明的广角镜头的第三实施例的畸变(Distortion)图。
[0031] 图7是依据本发明的广角镜头的第四实施例的透镜配置与光路示意图。
[0032] 图8A是依据本发明的广角镜头的第四实施例的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。
[0033] 图8B是依据本发明的广角镜头的第四实施例的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。
[0034] 图8C依据本发明的广角镜头的第四实施例的畸变(Distortion)图。
具体实施方式
[0035] 请参阅图1，图1是依据本发明的广角镜头的第一实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头1沿着光轴OA1从物侧至像侧依序包括第一透镜L11、第二透镜L12、光圈ST1、第三透镜L13、第四透镜L14、第五透镜L15、第六透镜L16及滤光片OF1。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA1上。
[0036] 第一透镜L11为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S11为凸面，像侧面S12为凹面，物侧面S11与像侧面S12皆为非球面表面。
[0037] 第二透镜L12为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S13为凸面，像侧面S14为凹面，物侧面S13与像侧面S14皆为非球面表面。
[0038] 第三透镜L13为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S16为凸面，像侧面S17为凸面，物侧面S16与像侧面S17皆为球面表面。
[0039] 第四透镜L14为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S18为凸面，像侧面S19为凸面，物侧面S18与像侧面S19皆为球面表面。
[0040] 第五透镜L15为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S19为凹面，像侧面S110为凹面，物侧面S19与像侧面S110皆为球面表面。
[0041] 上述第四透镜L14与第五透镜L15胶合。
[0042] 第六透镜L16为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S111为凹面，像侧面S112为凹面，物侧面S111与像侧面S112皆为非球面表面。
[0043] 滤光片OF1其物侧面S113与像侧面S114皆为平面。
[0044] 另外，第一实施例中的广角镜头1至少满足底下其中一条件：
[0045] -70≤(R131-R132)/(R131+R132)×(R141-R142)/(R141+R142)×(R151-R152)/(R151+R152)×(R161-R162)/(R161+R162)≤-2.8 (1)
[0046] 4
[0047] -100≤R161/R162<0.1 (3)
[0048] 10≤Vd11/Nd11≤32 (4)
[0049] 0.2≤f1/TTL1≤1 (5)
[0050] 1≤f13/f1≤2 (6)
[0051] 其中，R111为第一透镜L11的物侧面S11的曲率半径，R112为第一透镜L11的像侧面S12的曲率半径，R131为第三透镜L13的物侧面S16的曲率半径，R132为第三透镜L13的像侧面S17的曲率半径，R141为第四透镜L14的物侧面S18的曲率半径，R142为第四透镜L14的像侧面S19的曲率半径，R151为第五透镜L15的物侧面S19的曲率半径，R152为第五透镜L15的像侧面S110的曲率半径，R161为第六透镜L16的物侧面S111的曲率半径，R162为第六透镜L16的像侧面S112的曲率半径，Vd11为第一透镜L11的阿贝系数，Nd11为第一透镜L11的折射率，f1为广角镜头1的有效焦距，f13为第三透镜L13的有效焦距，TTL1为第一透镜L11的物侧面S11至成像侧面IMA1于光轴OA1上的间距。
[0052] 利用上述透镜、光圈ST1及至少满足条件(1)至条件(6)其中一条件的设计，使得广角镜头1能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。
[0053] 若条件(5)f1/TTL1的数值大于1，则难以达到扩大视场角的目的。因此，f1/TTL1的数值至少须小于1，所以最佳效果范围为0.2≤f1/TTL1≤1，符合该范围则具有最佳扩大视场角的条件。
[0054] 表一为图1中广角镜头1的各透镜的相关参数表，表一数据显示，第一实施例的广角镜头1的有效焦距等于5.078mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于22.000mm、视场等于75.000度。
[0055] 表一
[0056]
[0057] 表一中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：
[0058] z＝ch2/{1+[1-(k+1)c2h2]1/2}+Ah4+Bh6+Ch8
[0059] 其中：
[0060] c：曲率；
[0061] h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；
[0062] k：圆锥系数；
[0063] A～C：非球面系数。
[0064] 表二为表一中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(Conic Constant)、A～C为非球面系数。
[0065] 表二
[0066]
[0067] 表三为条件(1)至条件(6)中各参数值及条件(1)至条件(6)的计算值，由表三可知，第一实施例的广角镜头1皆能满足条件(1)至条件(6)的要求。
[0068] 表三
[0069]
[0070] 另外，第一实施例的广角镜头1的光学性能也可达到要求，这可从图2A至图2C看出。图2A所示的，是第一实施例的广角镜头1的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。图2B所示的，是第一实施例的广角镜头1的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。图2C所示的，是第一实施例的广角镜头1的畸变(Distortion)图。
[0072] 由图2B可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为555.0000nm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向之像散场曲介于-0.030㎜至0.030㎜之间。
[0073] 由图2C可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于-1.0％至2.0％之间。
[0074] 显见第一实施例的广角镜头1的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。
[0075] 请参阅图3，图3是依据本发明的广角镜头的第二实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头2沿着光轴OA2从物侧至像侧依序包括第一透镜L21、第二透镜L22、光圈ST2、第三透镜L23、第四透镜L24、第五透镜L25、第六透镜L26及滤光片OF2。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA2上。
[0076] 第一透镜L21为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S21为凸面，像侧面S22为凹面，物侧面S21与像侧面S22皆为非球面表面。
[0077] 第二透镜L22为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S23为凸面，像侧面S24为凹面，物侧面S23与像侧面S24皆为非球面表面。
[0078] 第三透镜L23为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S26为凸面，像侧面S27为凸面，物侧面S26与像侧面S27皆为球面表面。
[0079] 第四透镜L24为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S28为凸面，像侧面S29为凸面，物侧面S28与像侧面S29皆为球面表面。
[0080] 第五透镜L25为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S29为凹面，像侧面S210为凹面，物侧面S29与像侧面S210皆为球面表面。
[0081] 上述第四透镜L24与第五透镜L25胶合。
[0082] 第六透镜L26为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S211为凹面，像侧面S212为凹面，物侧面S211与像侧面S212皆为非球面表面。
[0083] 滤光片OF2其物侧面S213与像侧面S214皆为平面。
[0084] 另外，第二实施例中的广角镜头2至少满足底下其中一条件：
[0085] -70≤(R231-R232)/(R231+R232)×(R241-R242)/(R241+R242)×(R251-R252)/(R251+R252)×(R261-R262)/(R261+R262)≤-2.8 (7)
[0086] 4
[0087] -100≤R261/R262<0.1 (9)
[0088] 10≤Vd21/Nd21≤32 (10)
[0089] 0.2≤f2/TTL2≤1 (11)
[0090] 1≤f23/f2≤2 (12)
[0091] 上述R211、R212、R231、R232、R241、R242、R251、R252、R261、R262、Vd21、Nd21、f2、f23及TTL1的定义与第一实施例中R111、R112、R131、R132、R141、R142、R151、R152、R161、R162、Vd11、Nd11、f1、f13及TTL1的定义相同，在此皆不加以赘述。
[0092] 利用上述透镜、光圈ST2及至少满足条件(7)至条件(12)其中一条件的设计，使得广角镜头2能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。
[0093] 若条件(12)f23/f2的值小于1，则使第三透镜L23的修正像差能力下降，且无法有效控制第三透镜L23的形状。因此，f23/f2的值至少须大于1，所以最佳效果范围为1≤f23/f2≤2，符合该范围则可有效控制第三透镜L23形状，同时约束第三透镜L23的屈光力强度，并强化第三透镜L23修正像差能力。
[0094] 表四为图3中广角镜头2的各透镜的相关参数表，表四数据显示，第二实施例的广角镜头2的有效焦距等于4.785mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于22.000mm、视场等于77.387度。
[0095] 表四
[0096]
[0097] 表四中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：
[0098] z＝ch2/{1+[1-(k+1)c2h2]1/2}+Ah4+Bh6+Ch8
[0099] 其中：
[0100] c：曲率；
[0101] h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；
[0102] k：圆锥系数；
[0103] A～C：非球面系数。
[0104] 表五为表四中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(Conic Constant)、A～C为非球面系数。
[0105] 表五
[0106]
[0107] 表六为条件(7)至条件(12)中各参数值及条件(7)至条件(12)的计算值，由表六可知，第二实施例的广角镜头2皆能满足条件(7)至条件(12)的要求。
[0108] 表六
[0109]
[0110] 另外，第二实施例的广角镜头2的光学性能也可达到要求，这可从图4A至图4C看出。图4A所示的，是第二实施例的广角镜头2的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。图4B所示的，是第二实施例的广角镜头2的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。图4C所示的，是第二实施例的广角镜头2的畸变(Distortion)图。
[0111] 由图4A可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm的光线所产生的纵向球差值介于-0.015mm至0.015mm之间。
[0112] 由图4B可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为555.0000nm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向之像散场曲介于-0.020㎜至0.020㎜之间。
[0113] 由图4C可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于-1.0％至2.0％之间。
[0114] 显见第二实施例的广角镜头2的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。
[0115] 请参阅图5，图5是依据本发明的广角镜头的第三实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头3沿着光轴OA3从物侧至像侧依序包括第一透镜L31、第二透镜L32、光圈ST3、第三透镜L33、第四透镜L34、第五透镜L35、第六透镜L36及滤光片OF3。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA3上。
[0116] 第一透镜L31为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S31为凸面，像侧面S32为凹面，物侧面S31与像侧面S32皆为非球面表面。
[0117] 第二透镜L32为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S33为凸面，像侧面S34为凹面，物侧面S33与像侧面S34皆为非球面表面。
[0118] 第三透镜L33为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S36为凸面，像侧面S37为凸面，物侧面S36与像侧面S37皆为球面表面。
[0119] 第四透镜L34为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S38为凸面，像侧面S39为凹面，物侧面S38与像侧面S39皆为球面表面。
[0120] 第五透镜L35为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S39为凸面，像侧面S310为凹面，物侧面S39与像侧面S310皆为球面表面。
[0121] 上述第四透镜L34与第五透镜L35胶合。
[0122] 第六透镜L36为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S311为凹面，像侧面S312为凹面，物侧面S311与像侧面S312皆为非球面表面。
[0123] 滤光片OF3其物侧面S313与像侧面S314皆为平面。
[0124] 另外，第三实施例中的广角镜头3至少满足底下其中一条件：
[0125] -70≤(R331-R332)/(R331+R332)×(R341-R342)/(R341+R342)×(R351-R352)/(R351+R352)×(R361-R362)/(R361+R362)≤-2.8 (13)
[0126] 4
[0127] -100≤R361/R362<0.1 (15)
[0128] 10≤Vd31/Nd31≤32 (16)
[0129] 0.2≤f3/TTL3≤1 (17)
[0130] 1≤f33/f3≤2 (18)
[0131] 上述R311、R312、R331、R332、R341、R342、R351、R352、R361、R362、Vd31、Nd31、f3、f33及TTL3的定义与第一实施例中R111、R112、R131、R132、R141、R142、R151、R152、R161、R162、Vd11、Nd11、f1、f13及TTL1的定义相同，在此皆不加以赘述。
[0132] 利用上述透镜、光圈ST3及至少满足条件(13)至条件(18)其中一条件的设计，使得广角镜头3能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。
[0133] 若条件(12)R311/R312的值小于4，则使第一透镜L31的修正像差能力下降，且无法有效控制第一透镜L31的形状。因此，R311/R312的值至少须大于4，所以最佳效果范围为4
[0134] 表七为图5中广角镜头3的各透镜的相关参数表，表七数据显示，第三实施例的广角镜头3的有效焦距等于4.715mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于23.501mm、视场等于78.209度。
[0135] 表七
[0136]
[0137]
[0138] 表七中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：
[0139] z＝ch2/{1+[1-(k+1)c2h2]1/2}+Ah4+Bh6+Ch8
[0140] 其中：
[0141] c：曲率；
[0142] h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；
[0143] k：圆锥系数；
[0144] A～C：非球面系数。
[0145] 表八为表七中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(Conic Constant)、A～C为非球面系数。
[0146] 表八
[0147]
[0148] 表九为条件(13)至条件(18)中各参数值及条件(13)至条件(18)的计算值，由表九可知，第三实施例的广角镜头3皆能满足条件(13)至条件(18)的要求。
[0149] 表九
[0150]
[0151] 另外，第三实施例的广角镜头3的光学性能也可达到要求，这可从第6A至图6C看出。图6A所示的，是第三实施例的广角镜头3的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。图6B所示的，是第三实施例的广角镜头3的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。图6C所示的，是第三实施例的广角镜头3的畸变(Distortion)图。
[0152] 由图6A可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm的光线所产生的纵向球差值介于-0.015mm至0.015mm之间。
[0153] 由图6B可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为555.0000nm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向之像散场曲介于-0.030㎜至0.030㎜之间。
[0154] 由图6C可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于0％至2.0％之间。
[0155] 显见第三实施例的广角镜头3的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。
[0156] 请参阅图7，图7是依据本发明的广角镜头的第四实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头4沿着光轴OA4从物侧至像侧依序包括第一透镜L41、第二透镜L42、光圈ST4、第三透镜L43、第四透镜L44、第五透镜L45、第六透镜L46及滤光片OF4。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA4上。
[0157] 第一透镜L41为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S41为凸面，像侧面S42为凹面，物侧面S41与像侧面S42皆为非球面表面。
[0158] 第二透镜L42为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S43为凸面，像侧面S44为凹面，物侧面S43与像侧面S44皆为非球面表面。
[0159] 第三透镜L43为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S46为凸面，像侧面S47为凸面，物侧面S46与像侧面S47皆为球面表面。
[0160] 第四透镜L44为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S48为凸面，像侧面S49为凸面，物侧面S48与像侧面S49皆为球面表面。
[0161] 第五透镜L45为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S49为凹面，像侧面S410为凹面，物侧面S49与像侧面S410皆为球面表面。
[0162] 上述第四透镜L44与第五透镜L45胶合。
[0163] 第六透镜L46为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面S411为凹面，像侧面S412为凸面，物侧面S411与像侧面S412皆为非球面表面。
[0164] 滤光片OF4其物侧面S413与像侧面S414皆为平面。
[0165] 另外，第四实施例中的广角镜头4至少满足底下其中一条件：
[0166] -70≤(R431-R432)/(R431+R432)×(R441-R442)/(R441+R442)×(R451-R452)/(R451+R452)×(R461-R462)/(R461+R462)≤-2.8 (19)
[0167] 4
[0168] -100≤R461/R462<0.1 (21)
[0169] 10≤Vd41/Nd41≤32 (22)
[0170] 0.2≤f4/TTL4≤1 (23)
[0171] 1≤f43/f4≤2 (24)
[0172] 上述R411、R412、R431、R432、R441、R442、R451、R452、R461、R462、Vd41、Nd41、f4、f43及TTL4的定义与第一实施例中R111、R112、R131、R132、R141、R142、R151、R152、R161、R162、Vd11、Nd11、f1、f13及TTL1的定义相同，在此皆不加以赘述。
[0173] 利用上述透镜、光圈ST4及至少满足条件(19)至条件(24)其中一条件的设计，使得广角镜头4能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。
[0174] 若条件(21)R461/R462的值大于0.1，则使第六透镜L46的修正像差能力下降，且无法有效控制第六透镜L46的形状。因此，R461/R462的值至少须小于0.1，所以最佳效果范围为-100≤R461/R462<0.1，符合该范围则可有效控制第六透镜L46形状，同时约束第六透镜L46的屈光力强度，并强化第六透镜L46修正像差能力。
[0175] 表十为图7中广角镜头4的各透镜的相关参数表，表十数据显示，第四实施例的广角镜头4的有效焦距等于4.795mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于22.000mm、视场等于77.278度。
[0176] 表十
[0177]
[0178]
[0179] 表十中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：
[0180] z＝ch2/{1+[1-(k+1)c2h2]1/2}+Ah4+Bh6+Ch8
[0181] 其中：
[0182] c：曲率；
[0183] h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；
[0184] k：圆锥系数；
[0185] A～C：非球面系数。
[0186] 表十一为表十中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(Conic Constant)、A～C为非球面系数。
[0187] 表十一
[0188]
[0189] 表十二为条件(19)至条件(24)中各参数值及条件(19)至条件(24)的计算值，由表十二可知，第四实施例的广角镜头4皆能满足条件(19)至条件(24)的要求。
[0190] 表十二
[0191]
[0192]
[0193] 另外，第四实施例的广角镜头4的光学性能也可达到要求，这可从图8A至图8C看出。图8A所示的，是第四实施例的广角镜头4的纵向球差(Longitudinal Spherical Aberration)图。图8B所示的，是第四实施例的广角镜头4的像散场曲(Astigmatic Field Curves)图。图8C所示的，是第四实施例的广角镜头4的畸变(Distortion)图。
[0194] 由图8A可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm的光线所产生的纵向球差值介于-0.015mm至0.015mm之间。
[0195] 由图8B可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为555.0000nm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向之像散场曲介于-0.030㎜至0.030㎜之间。
[0196] 由图8C可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于-1.0％至2.5％之间。
[0197] 显见第四实施例的广角镜头4的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。
[0198] 本发明符合的公式以0.2≤f/TTL≤1、1≤f3/f≤2、4
| 标题 | 发布/更新时间 | 阅读量 |
|---|---|---|
| 一种八角育苗方法 | 2020-05-12 | 463 |
| 一种八角种植方法 | 2020-05-12 | 946 |
| 一种八角高产栽培方法 | 2020-05-12 | 841 |
| 一种角膜的脱细胞方法 | 2020-05-12 | 286 |
| 一种角膜切割台及角膜切割装置 | 2020-05-11 | 563 |
| 角传动变速器 | 2020-05-11 | 585 |
| 一种三角形边角性质演示器 | 2020-05-11 | 93 |
| 双攻位倒角机 | 2020-05-11 | 801 |
| 补偿式角度检测装置 | 2020-05-12 | 375 |
| 编造广角布生产工艺 | 2020-05-12 | 360 |
高效检索全球专利专利汇是专利免费检索,专利查询,专利分析-国家发明专利查询检索分析平台，是提供专利分析，专利查询，专利检索等数据服务功能的知识产权数据服务商。
我们的产品包含105个国家的1.26亿组数据，免费查、免费专利分析。
分析报告
专利汇分析报告产品可以对行业情报数据进行梳理分析，涉及维度包括行业专利基本状况分析、地域分析、技术分析、发明人分析、申请人分析、专利权人分析、失效分析、核心专利分析、法律分析、研发重点分析、企业专利处境分析、技术处境分析、专利寿命分析、企业定位分析、引证分析等超过60个分析角度，系统通过AI智能系统对图表进行解读，只需1分钟，一键生成行业专利分析报告。
QQ群二维码
意见反馈
意见反馈