斯特林发动机
阅读：924发布：2020-05-11
专利汇可以提供斯特林发动机专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且由于可以提高高温部的加热 温度 ，并且可以抑制连结高温部和低温部的构件中的 热损失 ，因而可以获得热效率优良的斯特林 发动机 。将高温部(5)和连结该高温部和所述低温部的构件(再生器外罩16)分别用不同材质设为分割构成，将高温部(5)用耐热性高并且导热率高的耐热、高导热性材料制成，并且将连结高温部(5)和低温部(7)的再生器外罩(16)用导热率低的耐热、低导热性材料制成，将两者一体化接合而形成一体化的密封构造。，下面是斯特林发动机专利的具体信息内容。
1.一种斯特林发动机，其特征是，将高温部、连结该高温部和低温 部的部分用不同材质形成并一体化地接合，将所述高温部用耐热性高并 且导热率高的耐热、高导热性材料以一体化构造形成，并且所述连结高 温部和低温部的部分由与工作气流接触的构件构成，并用导热率低的耐 热、低导热性材料形成。
2.根据权利要求1所述的斯特林发动机，其特征是，所述形成高温 部的耐热、高导热性材料为从碳化硅类陶瓷、氮化硅类陶瓷、氮化铝类 陶瓷或氧化铝类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属的梯度功能材料。
3.根据权利要求1所述的斯特林发动机，其特征是，形成所述连结 高温部和低温部的部分的所述耐热、低导热性材料是从氧化硅类、堇青 石类、云母类、钛酸铝类或石英类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属的梯 度功能材料。
4.根据权利要求1所述的斯特林发动机，其特征是，所述斯特林发 动机是排气活塞和动力活塞被配置于相同的气缸中的β型斯特林发动 机。
5.根据权利要求1所述的斯特林发动机，其特征是，所述斯特林发 动机是排气活塞和动力活塞被配置于独立的不同气缸中的γ型斯特林发 动机。
6.根据权利要求1所述的斯特林发动机，其特征是，所述斯特林发 动机是具有配置于膨胀气缸中的膨胀活塞、配置于压缩气缸中的压缩活 塞这两个独立的活塞的α型斯特林发动机。
7.一种斯特林发动机，其特征是，将高温部、连结该高温部和低温 部的部分用不同材质形成并一体化地接合，所述高温部是将膨胀空间头 部和高温侧热交换器主体用耐热性高并且导热率高的相同的耐热、高导 热性材料一体化成形而制成的。
8.根据权利要求7所述的斯特林发动机，其特征是，所述形成高温 部的耐热、高导热性材料为从碳化硅类陶瓷、氮化硅类陶瓷、氮化铝类 陶瓷或氧化铝类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属的梯度功能材料。
9.根据权利要求7所述的斯特林发动机，其特征是，所述连结高温 部和低温部的部分被用导热率低的耐热、低导热性材料形成。
10.根据权利要求9所述的斯特林发动机，其特征是，形成所述连结 高温部和低温部的部分的所述耐热、低导热性材料是从氧化硅类、堇青 石类、云母类、钛酸铝类或石英类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属的梯 度功能材料。
11.根据权利要求7所述的斯特林发动机，其特征是，所述斯特林发 动机是排气活塞和动力活塞被配置于相同的气缸中的β型斯特林发动 机。
12.根据权利要求7所述的斯特林发动机，其特征是，所述斯特林发 动机是排气活塞和动力活塞被配置于独立的不同气缸中的γ型斯特林发 动机。
13.根据权利要求7所述的斯特林发动机，其特征是，所述斯特林发 动机是具有配置于膨胀气缸中的膨胀活塞、配置于压缩气缸中的压缩活 塞这两个独立的活塞的α型斯特林发动机。
技术领域
本发明涉及一种斯特林发动机，特别涉及实现高效率化的斯特林发 动机。
背景技术
斯特林发动机的理论热效率仅由高温部和低温部的温度决定，如果 越是提高高温部的温度，降低低温部的温度，则热效率就越高。此外， 由于斯特林发动机为封闭循环，从外部对工作气体进行加热、冷却，因 此工作气体的加热及冷却需要穿过高温部及低温部的壁面而进行，为了 提高高温部及低温部的热交换率，需要导热率高的材料。作为工作气体， 通常使用氦气或氢气，由于在高压下循环，因此工作气体的流路被要求 具有耐热性，并且具有耐压性、耐氧化、耐腐蚀性、高蠕变强度、高热 疲劳强度。由此，以往作为气缸及构成高温侧热交换器的加热器管，使 用耐腐蚀性、耐热性优良的HR30(日本工业规格)、SUS310S(日本工 业规格)、Inconel(注册商标)、Hastelloy(注册商标)等耐热合金钢，有 价格非常高的问题。而且，即使在该情况下，构成高温部的构件及因受 到来自高温部的热量而变为高温的构件会因金属材料不同而在加热温度 方面受到限制。例如，在工作气体的压力达到3MPa的高压条件下，由 于如前所述的金属材料的蠕变的发生，从耐久性的观点考虑，加热温度 的高限为700℃左右的温度，将难以利用在此程度以上的加热温度的高温 化实现高效率化。
另外，以往的斯特林发动机中，为了增大高温部的传热面积，需要 将工作气体所穿过的多根耐热合金管利用钎焊或焊接接合在膨胀空间头 部，以使之突出地形成，由于容易产生由密封不良造成的泄漏，并需要 多根耐热合金管，因此作为构造体变得十分复杂，成本升高。
另一方面，在斯特林发动机中连结高温部和低温部的构件被要求高 温部端维持高温，低温部端维持低温，以维持温差大的状态，由于高温 部的高温和低温部的低温相邻，因此最好用隔热性高、导热率低的构件 来构成。但是，以往的斯特林发动机中，由于连结高温部和低温部的构 件由与耐热性、导热性优良的高镍钢或不锈钢材料所制成的高温部一体 化的构件构成，因此就会有由于穿过连结高温部和低温部的构件壁的导 热，而产生很大的热损失的问题。
像这样，构成高温部的材质被要求在耐热性方面优良，而且还具有 如下的相反的特性，即，一方面要具有高的导热性，另一方面，从高效 率的观点考虑，连结高温部和低温部的构件要具有低的导热性，而在以 往的斯特林发动机构造中，由于同时满足该相反的要求是不可能的，因 此就必须有所牺牲。
鉴于此种技术背景，作为进一步提高斯特林发动机的热效率的手段， 例如提出过如下的方案，即，通过在进行燃烧器的燃烧气体与工作气体 的热交换的多根U字形的加热器管当中的相互邻接的管的U字形弯曲部 的中心位置上设置阶梯，即使受到热应力或外力也不会相互干扰，一直 确保各U字形管相互的均匀宽度的间隙，从而能够均匀地进行与高温的 燃烧气体的接触，以提高高温部的热交换效率(参照专利文献1)，或者 将压缩空间与膨胀空间用多根连结管连结，在各连结管内依次配置低温 部、再生部、高温部，通过与高温部的温度分布匹配地自由地改变再生 部及低温部的各部分，而实现发动机输出的提高(参照专利文献2)等。 另外，作为其他的方法，提出过如下的方案，即，通过将高温部、再生 器、低温部用双层外壳包围，在双层外壳内填充液体盐之类的非压缩性 的隔热材料，而提高动作温度和压力，提高再生器的效率，并且在与工 作流体的流动垂直的方向增加热传递(参照专利文献3)。
专利文献1：JP特开平5-172003号公报
专利文献2：JP特开平6-280678号公报
专利文献3：JP特表2001-505638号公报
以往为了提高斯特林发动机的热效率而提出的所述方法虽然均对热 效率的提高有所帮助，然而仍然不能令人满意。
另外，以往的斯特林发动机中，为了增大高温部的传热面积，需要 将工作气体所穿过的多根耐热合金管利用钎焊或焊接接合在膨胀空间头 部，以使之突出地形成，由于容易产生由密封不良造成的泄漏，并需要 多根耐热合金管，因此作为构造体变得十分复杂，成本升高。
另一方面，在斯特林发动机中连结高温部和低温部的构件被要求高 温部端维持高温，低温部端维持低温，以维持温差大的状态，由于高温 部的高温和低温部的低温相邻，因此最好用隔热性高、导热率低的构件 来构成。但是，以往的斯特林发动机中，由于连结高温部和低温部的构 件由与耐热性、导热性优良的高镍钢或不锈钢材料所制成的高温部一体 化的构件构成，因此就会有由于穿过连结高温部和低温部的构件壁的导 热，而产生很大的热损失的问题。
像这样，构成高温部的材质被要求在耐热性方面优良，而且还具有 如下的相反的特性，即，一方面要具有高的导热性，另一方面，从高效 率的观点考虑，连结高温部和低温部的构件要具有低的导热性，而在以 往的斯特林发动机构造中，由于同时满足该相反的要求是不可能的，因 此就必须有所牺牲。
鉴于此种技术背景，作为进一步提高斯特林发动机的热效率的手段， 例如提出过如下的方案，即，通过在进行燃烧器的燃烧气体与工作气体 的热交换的多根U字形的加热器管当中的相互邻接的管的U字形弯曲部 的中心位置上设置阶梯，即使受到热应力或外力也不会相互干扰，一直 确保各U字形管相互的均匀宽度的间隙，从而能够均匀地进行与高温的 燃烧气体的接触，以提高高温部的热交换效率(参照专利文献1)，或者 将压缩空间与膨胀空间用多根连结管连结，在各连结管内依次配置低温 部、再生部、高温部，通过与高温部的温度分布匹配地自由地改变再生 部及低温部的各部分，而实现发动机输出的提高(参照专利文献2)等。 另外，作为其他的方法，提出过如下的方案，即，通过将高温部、再生 器、低温部用双层外壳包围，在双层外壳内填充液体盐之类的非压缩性 的隔热材料，而提高动作温度和压力，提高再生器的效率，并且在与工 作流体的流动垂直的方向增加热传递(参照专利文献3)。
专利文献1：JP特开平5-172003号公报
专利文献2：JP特开平6-280678号公报
专利文献3：JP特表2001-505638号公报
以往为了提高斯特林发动机的热效率而提出的所述方法虽然均对热 效率的提高有所帮助，然而仍然不能令人满意。
发明内容
所以，本发明的目的在于，利用与以往相比大幅度的热效率的提高 和导热损失的降低，来获得高效率斯特林发动机，更具体来说，其提供 如下的斯特林发动机，即，通过与以往相比能够提高高温部的加热温度， 并且抑制连结高温部和低温部的构件中的较大的热损失，而可以实现高 效率化。
解决所述问题的本发明的斯特林发动机的特征是，将高温部、连结 该高温部和低温部的部分用不同材质形成并一体化地接合，将所述高温 部用耐热性高并且导热率高的耐热、高导热性材料以一体化构造形成， 并且所述连结高温部和低温部的部分由与工作气流接触的构件构成，并 用导热率低的耐热、低导热性材料形成。另外，本发明的其他的斯特林 发动机的特征是，将高温部、连结该高温部和低温部的部分用不同材质 形成并一体化地接合，所述高温部是将膨胀空间头部和高温侧热交换器 主体用耐热性高并且导热率高的相同的耐热、高导热性材料一体化成形 而制成的。
作为所述耐热、高导热性材料，可以优选采用从碳化硅类陶瓷、氮 化硅类陶瓷、氮化铝类陶瓷或氧化铝类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属 的梯度功能材料。并且，作为形成所述连结高温部和低温部的部分的耐 热、低导热性材料，优选采用从氧化硅类、堇青石类、云母类、钛酸铝 类或石英类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属的梯度功能材料。
所述斯特林发动机的形式不受限定，无论是对于在相同的气缸中配 置有排气活塞和动力活塞的β型斯特林发动机、排气活塞和动力活塞被 配置于独立的不同气缸中的γ型斯特林发动机或具有配置于膨胀气缸中 的膨胀活塞、配置于压缩气缸中的压缩活塞这两个独立的活塞的α型斯 特林发动机都可以适用。
根据技术方案1的发明，由于将连结高温部和低温部的构件设为分 割构成，将高温部用耐热性高并且导热率高的耐热、高导热性材料制成， 因此就可以将高温部的温度设定为比以往更高，并且由于连结高温部和 低温部的部分由与工作气流接触的构件构成，该构件被用导热率低的耐 热、低导热性材料制成，因此与以往相比可以大幅度地降低由连结部分 处的导热造成的热损失，其结果是，可以获得高效率的斯特林发动机。 此外，根据技术方案2的发明，由于将高温部和连结该高温部与低温部 的构件用不同材质形成并一体化地接合，膨胀空间头部和高温侧热交换 器主体被作为相同材质的耐热、高导热性材料一体化成形而制成所述高 温部，因此可以将高温侧热交换器主体较厚地一体化制成，与以往的仅 将传热管突出形成的高温侧热交换器相比具有耐压构造，能够实现高温 部的加热温度的进一步的高温化，并且可以提高耐久性。另外，根据技 术方案4的发明，由于在技术方案2的构成的基础上，将所述连结部分 用导热率低的耐热、低导热性材料制成，因此与以往相比可以大幅度地 降低由连结部分处的导热造成的热损失，其结果是，可以获得高效率斯 特林发动机。此外，通过将高温部用耐热、高导热性的陶瓷材料制成， 以及将连结部用耐热、低导热性的陶瓷材料制成，就可以提高对工作气 体的耐热性，并且提高耐压性、耐氧化、耐腐蚀性，获得高蠕变强度、 高热疲劳强度，能够实现高温部的加热温度的进一步的高温化，并且可 以提高耐久性。
附图说明
图1是本发明的实施方式的斯特林发动机的前视剖面图。
图2是本发明的其他的实施方式的斯特林发动机的示意图，(a)表示 α型斯特林发动机，(b)表示γ型斯特林发动机。
图3是表示斯特林发动机的膨胀空间温度与理论热效率的关系的线 图。
图中：1、35、50-斯特林发动机，2、51-排气活塞，3、52-动力 活塞，4、53、58-气缸，5、40、55-高温部，7、43、57-低温部，6 -再生器，10-永久磁铁，11-内部轭铁，12-膨胀空间头部，13-膨 胀空间，14-高温侧热交换器主体，15、44、60-工作气体流路，16、 41、56-再生器外罩，20-气缸主体，21-内筒，22-外筒，27、28、 29、30-安装凸缘，31、32-夹子，36-膨胀活塞，38-压缩活塞，59 -压缩空间。
解决所述问题的本发明的斯特林发动机的特征是，将高温部、连结 该高温部和低温部的部分用不同材质形成并一体化地接合，将所述高温 部用耐热性高并且导热率高的耐热、高导热性材料以一体化构造形成， 并且所述连结高温部和低温部的部分由与工作气流接触的构件构成，并 用导热率低的耐热、低导热性材料形成。另外，本发明的其他的斯特林 发动机的特征是，将高温部、连结该高温部和低温部的部分用不同材质 形成并一体化地接合，所述高温部是将膨胀空间头部和高温侧热交换器 主体用耐热性高并且导热率高的相同的耐热、高导热性材料一体化成形 而制成的。
作为所述耐热、高导热性材料，可以优选采用从碳化硅类陶瓷、氮 化硅类陶瓷、氮化铝类陶瓷或氧化铝类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属 的梯度功能材料。并且，作为形成所述连结高温部和低温部的部分的耐 热、低导热性材料，优选采用从氧化硅类、堇青石类、云母类、钛酸铝 类或石英类中选择的陶瓷或这些陶瓷与金属的梯度功能材料。
所述斯特林发动机的形式不受限定，无论是对于在相同的气缸中配 置有排气活塞和动力活塞的β型斯特林发动机、排气活塞和动力活塞被 配置于独立的不同气缸中的γ型斯特林发动机或具有配置于膨胀气缸中 的膨胀活塞、配置于压缩气缸中的压缩活塞这两个独立的活塞的α型斯 特林发动机都可以适用。
根据技术方案1的发明，由于将连结高温部和低温部的构件设为分 割构成，将高温部用耐热性高并且导热率高的耐热、高导热性材料制成， 因此就可以将高温部的温度设定为比以往更高，并且由于连结高温部和 低温部的部分由与工作气流接触的构件构成，该构件被用导热率低的耐 热、低导热性材料制成，因此与以往相比可以大幅度地降低由连结部分 处的导热造成的热损失，其结果是，可以获得高效率的斯特林发动机。 此外，根据技术方案2的发明，由于将高温部和连结该高温部与低温部 的构件用不同材质形成并一体化地接合，膨胀空间头部和高温侧热交换 器主体被作为相同材质的耐热、高导热性材料一体化成形而制成所述高 温部，因此可以将高温侧热交换器主体较厚地一体化制成，与以往的仅 将传热管突出形成的高温侧热交换器相比具有耐压构造，能够实现高温 部的加热温度的进一步的高温化，并且可以提高耐久性。另外，根据技 术方案4的发明，由于在技术方案2的构成的基础上，将所述连结部分 用导热率低的耐热、低导热性材料制成，因此与以往相比可以大幅度地 降低由连结部分处的导热造成的热损失，其结果是，可以获得高效率斯 特林发动机。此外，通过将高温部用耐热、高导热性的陶瓷材料制成， 以及将连结部用耐热、低导热性的陶瓷材料制成，就可以提高对工作气 体的耐热性，并且提高耐压性、耐氧化、耐腐蚀性，获得高蠕变强度、 高热疲劳强度，能够实现高温部的加热温度的进一步的高温化，并且可 以提高耐久性。
附图说明
图1是本发明的实施方式的斯特林发动机的前视剖面图。
图2是本发明的其他的实施方式的斯特林发动机的示意图，(a)表示 α型斯特林发动机，(b)表示γ型斯特林发动机。
图3是表示斯特林发动机的膨胀空间温度与理论热效率的关系的线 图。
图中：1、35、50-斯特林发动机，2、51-排气活塞，3、52-动力 活塞，4、53、58-气缸，5、40、55-高温部，7、43、57-低温部，6 -再生器，10-永久磁铁，11-内部轭铁，12-膨胀空间头部，13-膨 胀空间，14-高温侧热交换器主体，15、44、60-工作气体流路，16、 41、56-再生器外罩，20-气缸主体，21-内筒，22-外筒，27、28、 29、30-安装凸缘，31、32-夹子，36-膨胀活塞，38-压缩活塞，59 -压缩空间。
具体实施方式
下面，基于附图对本发明进行详细说明。图1表示了将本发明应用 于β型的自由活塞型斯特林发动机中的本发明的实施方式。
图中，2为排气活塞，3为动力活塞，4为气缸，5为作为高温部的 高温侧热交换器，6为再生器，7为低温部。此外，本实施方式中，表示 利用动力活塞3的输出来发电的情况，在固定于动力活塞3的下端的端 板8的端部，竖立有在顶端部固定了永久磁铁10的环状圈9，在永久磁 铁10和插入固定于设在气缸4的外周部的内部轭铁11内的线圈(未图 示)之间构成发电机，通过动力活塞3往复运动，永久磁铁10即上下振 动而进行发电。但是，动力活塞3的输出形式并不限定于此，可以适用 于将动力活塞3的上下运动作为旋转运动或直动往复运动而输出等各种 用途，没有特别限定。
本实施方式中，在所述构成的β型的斯特林发动机1中，将排气活 塞2所滑动的气缸4从上部开始，依次分割为与高温部5、再生器6、低 温部7对应的部分而用不同的材质构成。高温部5构成气缸4的膨胀空 间头部12和高温侧热交换器主体14，被用导热率高并且耐热性优良的陶 瓷材料一体化成形而制成。在高温侧热交换器主体14的内部，为了将在 再生器6和膨胀空间13中移动的工作气体加热，形成工作气体流路15， 通过从外部将高温侧热交换器主体14加热，就能将穿过工作气体流路的 工作气体加热。本实施方式中，如图1所示，在工作气体流路15上，嵌 合后述的连结再生器6和膨胀空间13的加热管道19，构成高温侧热交换 器，然而也可以直接使工作气体在由耐热、高导热性陶瓷一体化成形的 高温侧热交换器主体内所形成的工作气体流路15内移动。
本实施方式中，由于将高温侧热交换器主体14用导热率高并且耐热 性优良的材料形成，因此就能够将穿过高温侧热交换器主体14内的工作 气体流路15的工作气体加热到1000℃以上。此外，根据本实施方式，由 于如后述所示，将高温侧热交换器主体用导热率高并且耐热性优良的陶 瓷或梯度功能材料制成，在其内部设置多条工作气体流路而成为一体化 成形的一体化构造，因此就不需要像以往那样，使在燃烧室内工作气体 所流通的多条加热管成U字形地向外部突出，从而可以将高温侧热交换 器(加热器)的构成简单化，并且即使将高温侧热交换器主体较厚地形 成，也可以有效地加热工作流体，所以就可以较厚地形成高温侧热交换 器主体而提高耐压性。
作为导热率高并且耐热性优良的材料，最好耐热温度为750℃以上， 导热率为20W/mK以上，优选采用碳化硅类(SiC)、氮化硅类(Si3N4)、 氮化铝(AlN)类、氧化铝类(Al2O3)等陶瓷、这些陶瓷与金属的梯度 功能材料。SiC类陶瓷在耐热性、耐磨损性、耐腐蚀性方面具有优良的特 性，即使在1000℃以上的高温下也基本上观察不到强度的降低。另外， 通过采用在SiC类陶瓷的母材之中嵌入了SiC类陶瓷纤维的复合材料， 就可以获得同时具有更高强度和韧性的材料。此外，由于SiC类陶瓷、 AlN类陶瓷导热率均为100W/mK以上，导热性优良，并且耐热性优良， 因此适于形成高温侧热交换器主体(加热器)。氮化硅类陶瓷是共价性高 的物质，在机械、热性质方面优良。特别是在强度、韧性、耐磨损性方 面优良，膨胀系数低，导热性高(导热率为20～30W/mK)，抗冲击性也 极为良好，足以在1000℃以上的高温下使用。另外，氧化铝类陶瓷具有 如下的优点，即，耐磨损性、绝缘性优良，并且导热率高达约30W/mK， 而且比较廉价。
再生器6如下形成，在筒状的再生器外罩16上，在其环状壁内每隔 给定间隔地嵌合金属网17，将工作流体所穿过的孔18与高温侧热交换器 14的工作气体流路15连通。而且，本实施方式中，虽然在筒状的再生器 外罩16上与轴心平行地以给定间距形成多个孔18而构成再生器，然而 也可以将再生器外罩分割为成为气缸的内壁面的内筒和外筒，在内筒和 外筒之间的环状孔中嵌合金属网而形成。再生器外罩16由耐热、低导热 材料形成，作为耐热、低导热材料，优选耐热温度为750℃以上、导热率 为10W/mK以下的材料，例如可以优选使用氧化硅类(导热率约为 1W/mK)、堇青石类(导热率约为1W/mK)、云母类(导热率约为2W/mK) 或石英玻璃类(导热率约为1W/mK)等低导热陶瓷。这些陶瓷材料与不 锈钢相比，虽然由于强度约为1/5左右，因此需要将壁厚设为5倍，然而 由于导热率约为1/16，因此作为整体可以将由导热造成的热损失降低为 1/3。
另外，作为再生器外罩16的材料，并不限定于所述的陶瓷单独使用 的情况，可以通过在内壁侧采用云母、堇青石、氧化锆、石英玻璃、钛 酸铝等导热率低的陶瓷层，在外壁侧采用层叠廉价并且强度高的铁材料 层而成的复合材料、在成为外壁侧的铁材料上喷镀所述导热率低的陶瓷 而成的复合材料、在成为该复合材料的外侧的铁材料的表面再喷镀云母、 堇青石、氧化锆、石英玻璃、钛酸铝等而在外壁面形成了导热率低的层 的复合材料等，就可以更为廉价并且更薄地形成。另外，也可以使用如 下的梯度功能材料，即，按照使内侧面为导热率低的陶瓷层而外侧成为 铁材料的方式，在厚度方向上成分以分子水平变化。
本实施方式中，将从低温部直至下方的动力活塞3所滑动的部分一 体化地作为气缸主体20形成，在其上方外周部设置构成低温部(冷却器) 7的内筒21和外筒22，在内筒21和外筒22之间配置工作气体所穿过的 多条冷却管道23，使与该冷却管道进行热交换的冷却流体经过供给口24、 排出口25而循环，形成冷却器。工作流体所穿过的冷却管道23，只要是 与以往同样为不锈钢金属材料或导热性优良的陶瓷材料等在导热性方面 优良且在机械性质方面优良的材料，其材质就不受特别限定。冷却管道 23的下端借助歧管26与气缸主体20内的排气活塞2的下方位置连通。
如上所述，本实施方式中，由于将排气活塞2、动力活塞3所滑动的 气缸4分割为气缸主体20、再生器外罩16、高温侧热交换器主体14这3 部分而构成，因此为了不使所流通的高压工作气体泄漏，其接缝的密封 构造十分重要。下面，对该密封构造进行说明。
本实施方式中，在高温侧热交换器主体(加热器头)14上形成安装 凸缘27，并且在再生器外罩16的上端相面对地形成安装凸缘28，将两 者用夹子(clamp)31固定，并且在再生器外罩16的下端也形成安装凸 缘29，将形成于低温部7的外筒22上端的安装凸缘30和形成于低温部 7的内筒21的上端的安装凸缘30之间用夹子32固定，将三者紧密地一 体化。此时，虽然热量有可能从高温侧的安装凸缘27向冷却侧的安装凸 缘28散逸，然而通过在两者的结合面上夹隔耐热性、隔热性、耐腐蚀性 优良的陶瓷纤维等密封材料，就可以减少向再生器外罩的传热，并且提 高接合面的密封性。作为密封材料，可以采用如前所述地用陶瓷纤维等 形成的填塞材料等，然而也可以采用具有高耐热性的油灰状的无定形密 封剂或无机粘接剂。
如上所述，本实施方式的斯特林发动机中，由于通过在高温侧使用 碳化硅陶瓷(SiC)、氮化硅陶瓷(Si3N4)、氧化铝(Al2O3)等陶瓷或这 些陶瓷与金属的复合材料或梯度功能材料，即使将膨胀空间温度Te设为 1000℃，在强度上也可以足够强，因而当如图3所示，将低温侧的温度 设为60℃时，理论热效率可以提高到73.8％。所以，对于以往的使用不 锈钢金属材料时的膨胀空间温度为700℃的情况，由于理论热效率为65.8 ％，因此与以往相比可以大幅度地提高热效率。
以上的实施方式虽然对将本发明应用于排气活塞和动力活塞被配置 于相同的气缸中的β型的斯特林发动机的情况进行了说明，然而本发明 的斯特林发动机并不限定于β型，对于α型或γ型的斯特林发动机也 可以适用。图2(a)表示了适用于α型的斯特林发动机中时的实施方式 的概略情况，图2(b)表示适用于γ型的斯特林发动机中时的实施方式 的概略情况。
图2(a)的本实施方式表示α型斯特林发动机35。在该α型斯特林 发动机35中，36为配置于膨胀气缸37内的膨胀活塞(动力活塞)，38 为配置于压缩气缸39内的压缩活塞，膨胀气缸37将高温部40、再生器 外罩41及膨胀气缸主体42分别用不同构件形成并一体化地构成。高温 部40及再生器外罩41的构成为与所述实施方式相同的构成，并且材质 也分别采用与所述实施方式相同的材质，因此将详细的说明省略。压缩 气缸39是将压缩活塞头部和压缩气缸主体45用不同构件形成并一体化 构成，压缩活塞头部成为低温部43，在该低温部从膨胀气缸37的再生器 外罩41的下部开始形成动作气体流路44，构成冷却侧热交换器。
图2(b)表示了本实施方式的γ型的斯特林发动机50。在该γ型的 斯特林发动机50中，排气活塞51和动力活塞52被配置于不同的气缸中。 配置有排气活塞51的气缸53与图1所示的实施方式相同，由高温部55、 再生器外罩56及低温部57构成，分别用不同的材料形成，并一体化地 接合。即，高温部55用耐热、高导热性材料一体化地形成膨胀空间头部 和高温侧热交换器主体，再生器外罩56被用耐热、低导热性材料形成， 低温部57构成低温侧热交换器而被用高导热性材料形成。此外，低温部 的一端借助配置有动力活塞52的气缸58的工作气体流路60而与压缩空 间连通。
产业上的利用可能性
本发明的斯特林发动机，无论其输出形态为大型还是小型，都可以 用于各种领域中，例如可以作为线性的发电机、压缩机、其他的旋转发 动机或直动发动机利用，另外还可以作为比利用了宇宙中的太阳能的太 阳能电池效率更高的发动机利用。
图中，2为排气活塞，3为动力活塞，4为气缸，5为作为高温部的 高温侧热交换器，6为再生器，7为低温部。此外，本实施方式中，表示 利用动力活塞3的输出来发电的情况，在固定于动力活塞3的下端的端 板8的端部，竖立有在顶端部固定了永久磁铁10的环状圈9，在永久磁 铁10和插入固定于设在气缸4的外周部的内部轭铁11内的线圈(未图 示)之间构成发电机，通过动力活塞3往复运动，永久磁铁10即上下振 动而进行发电。但是，动力活塞3的输出形式并不限定于此，可以适用 于将动力活塞3的上下运动作为旋转运动或直动往复运动而输出等各种 用途，没有特别限定。
本实施方式中，在所述构成的β型的斯特林发动机1中，将排气活 塞2所滑动的气缸4从上部开始，依次分割为与高温部5、再生器6、低 温部7对应的部分而用不同的材质构成。高温部5构成气缸4的膨胀空 间头部12和高温侧热交换器主体14，被用导热率高并且耐热性优良的陶 瓷材料一体化成形而制成。在高温侧热交换器主体14的内部，为了将在 再生器6和膨胀空间13中移动的工作气体加热，形成工作气体流路15， 通过从外部将高温侧热交换器主体14加热，就能将穿过工作气体流路的 工作气体加热。本实施方式中，如图1所示，在工作气体流路15上，嵌 合后述的连结再生器6和膨胀空间13的加热管道19，构成高温侧热交换 器，然而也可以直接使工作气体在由耐热、高导热性陶瓷一体化成形的 高温侧热交换器主体内所形成的工作气体流路15内移动。
本实施方式中，由于将高温侧热交换器主体14用导热率高并且耐热 性优良的材料形成，因此就能够将穿过高温侧热交换器主体14内的工作 气体流路15的工作气体加热到1000℃以上。此外，根据本实施方式，由 于如后述所示，将高温侧热交换器主体用导热率高并且耐热性优良的陶 瓷或梯度功能材料制成，在其内部设置多条工作气体流路而成为一体化 成形的一体化构造，因此就不需要像以往那样，使在燃烧室内工作气体 所流通的多条加热管成U字形地向外部突出，从而可以将高温侧热交换 器(加热器)的构成简单化，并且即使将高温侧热交换器主体较厚地形 成，也可以有效地加热工作流体，所以就可以较厚地形成高温侧热交换 器主体而提高耐压性。
作为导热率高并且耐热性优良的材料，最好耐热温度为750℃以上， 导热率为20W/mK以上，优选采用碳化硅类(SiC)、氮化硅类(Si3N4)、 氮化铝(AlN)类、氧化铝类(Al2O3)等陶瓷、这些陶瓷与金属的梯度 功能材料。SiC类陶瓷在耐热性、耐磨损性、耐腐蚀性方面具有优良的特 性，即使在1000℃以上的高温下也基本上观察不到强度的降低。另外， 通过采用在SiC类陶瓷的母材之中嵌入了SiC类陶瓷纤维的复合材料， 就可以获得同时具有更高强度和韧性的材料。此外，由于SiC类陶瓷、 AlN类陶瓷导热率均为100W/mK以上，导热性优良，并且耐热性优良， 因此适于形成高温侧热交换器主体(加热器)。氮化硅类陶瓷是共价性高 的物质，在机械、热性质方面优良。特别是在强度、韧性、耐磨损性方 面优良，膨胀系数低，导热性高(导热率为20～30W/mK)，抗冲击性也 极为良好，足以在1000℃以上的高温下使用。另外，氧化铝类陶瓷具有 如下的优点，即，耐磨损性、绝缘性优良，并且导热率高达约30W/mK， 而且比较廉价。
再生器6如下形成，在筒状的再生器外罩16上，在其环状壁内每隔 给定间隔地嵌合金属网17，将工作流体所穿过的孔18与高温侧热交换器 14的工作气体流路15连通。而且，本实施方式中，虽然在筒状的再生器 外罩16上与轴心平行地以给定间距形成多个孔18而构成再生器，然而 也可以将再生器外罩分割为成为气缸的内壁面的内筒和外筒，在内筒和 外筒之间的环状孔中嵌合金属网而形成。再生器外罩16由耐热、低导热 材料形成，作为耐热、低导热材料，优选耐热温度为750℃以上、导热率 为10W/mK以下的材料，例如可以优选使用氧化硅类(导热率约为 1W/mK)、堇青石类(导热率约为1W/mK)、云母类(导热率约为2W/mK) 或石英玻璃类(导热率约为1W/mK)等低导热陶瓷。这些陶瓷材料与不 锈钢相比，虽然由于强度约为1/5左右，因此需要将壁厚设为5倍，然而 由于导热率约为1/16，因此作为整体可以将由导热造成的热损失降低为 1/3。
另外，作为再生器外罩16的材料，并不限定于所述的陶瓷单独使用 的情况，可以通过在内壁侧采用云母、堇青石、氧化锆、石英玻璃、钛 酸铝等导热率低的陶瓷层，在外壁侧采用层叠廉价并且强度高的铁材料 层而成的复合材料、在成为外壁侧的铁材料上喷镀所述导热率低的陶瓷 而成的复合材料、在成为该复合材料的外侧的铁材料的表面再喷镀云母、 堇青石、氧化锆、石英玻璃、钛酸铝等而在外壁面形成了导热率低的层 的复合材料等，就可以更为廉价并且更薄地形成。另外，也可以使用如 下的梯度功能材料，即，按照使内侧面为导热率低的陶瓷层而外侧成为 铁材料的方式，在厚度方向上成分以分子水平变化。
本实施方式中，将从低温部直至下方的动力活塞3所滑动的部分一 体化地作为气缸主体20形成，在其上方外周部设置构成低温部(冷却器) 7的内筒21和外筒22，在内筒21和外筒22之间配置工作气体所穿过的 多条冷却管道23，使与该冷却管道进行热交换的冷却流体经过供给口24、 排出口25而循环，形成冷却器。工作流体所穿过的冷却管道23，只要是 与以往同样为不锈钢金属材料或导热性优良的陶瓷材料等在导热性方面 优良且在机械性质方面优良的材料，其材质就不受特别限定。冷却管道 23的下端借助歧管26与气缸主体20内的排气活塞2的下方位置连通。
如上所述，本实施方式中，由于将排气活塞2、动力活塞3所滑动的 气缸4分割为气缸主体20、再生器外罩16、高温侧热交换器主体14这3 部分而构成，因此为了不使所流通的高压工作气体泄漏，其接缝的密封 构造十分重要。下面，对该密封构造进行说明。
本实施方式中，在高温侧热交换器主体(加热器头)14上形成安装 凸缘27，并且在再生器外罩16的上端相面对地形成安装凸缘28，将两 者用夹子(clamp)31固定，并且在再生器外罩16的下端也形成安装凸 缘29，将形成于低温部7的外筒22上端的安装凸缘30和形成于低温部 7的内筒21的上端的安装凸缘30之间用夹子32固定，将三者紧密地一 体化。此时，虽然热量有可能从高温侧的安装凸缘27向冷却侧的安装凸 缘28散逸，然而通过在两者的结合面上夹隔耐热性、隔热性、耐腐蚀性 优良的陶瓷纤维等密封材料，就可以减少向再生器外罩的传热，并且提 高接合面的密封性。作为密封材料，可以采用如前所述地用陶瓷纤维等 形成的填塞材料等，然而也可以采用具有高耐热性的油灰状的无定形密 封剂或无机粘接剂。
如上所述，本实施方式的斯特林发动机中，由于通过在高温侧使用 碳化硅陶瓷(SiC)、氮化硅陶瓷(Si3N4)、氧化铝(Al2O3)等陶瓷或这 些陶瓷与金属的复合材料或梯度功能材料，即使将膨胀空间温度Te设为 1000℃，在强度上也可以足够强，因而当如图3所示，将低温侧的温度 设为60℃时，理论热效率可以提高到73.8％。所以，对于以往的使用不 锈钢金属材料时的膨胀空间温度为700℃的情况，由于理论热效率为65.8 ％，因此与以往相比可以大幅度地提高热效率。
以上的实施方式虽然对将本发明应用于排气活塞和动力活塞被配置 于相同的气缸中的β型的斯特林发动机的情况进行了说明，然而本发明 的斯特林发动机并不限定于β型，对于α型或γ型的斯特林发动机也 可以适用。图2(a)表示了适用于α型的斯特林发动机中时的实施方式 的概略情况，图2(b)表示适用于γ型的斯特林发动机中时的实施方式 的概略情况。
图2(a)的本实施方式表示α型斯特林发动机35。在该α型斯特林 发动机35中，36为配置于膨胀气缸37内的膨胀活塞(动力活塞)，38 为配置于压缩气缸39内的压缩活塞，膨胀气缸37将高温部40、再生器 外罩41及膨胀气缸主体42分别用不同构件形成并一体化地构成。高温 部40及再生器外罩41的构成为与所述实施方式相同的构成，并且材质 也分别采用与所述实施方式相同的材质，因此将详细的说明省略。压缩 气缸39是将压缩活塞头部和压缩气缸主体45用不同构件形成并一体化 构成，压缩活塞头部成为低温部43，在该低温部从膨胀气缸37的再生器 外罩41的下部开始形成动作气体流路44，构成冷却侧热交换器。
图2(b)表示了本实施方式的γ型的斯特林发动机50。在该γ型的 斯特林发动机50中，排气活塞51和动力活塞52被配置于不同的气缸中。 配置有排气活塞51的气缸53与图1所示的实施方式相同，由高温部55、 再生器外罩56及低温部57构成，分别用不同的材料形成，并一体化地 接合。即，高温部55用耐热、高导热性材料一体化地形成膨胀空间头部 和高温侧热交换器主体，再生器外罩56被用耐热、低导热性材料形成， 低温部57构成低温侧热交换器而被用高导热性材料形成。此外，低温部 的一端借助配置有动力活塞52的气缸58的工作气体流路60而与压缩空 间连通。
产业上的利用可能性
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